烟囱大体积混凝土计算
大体积混凝土热工计算
Th= m c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3 混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第9d左右内部温度最高，则验算第9d砼温差2、混凝土养护计算①保温材料厚度混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（棉毡）蓄热保温养护，并在棉毡下铺一层不透风的塑料薄膜。
大体积混凝土热工计算计算结果如下表：1、绝热温升计算计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：27.5（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：25（℃）T 2-T q —- 2.5（℃）T max -T 2—10.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=1.58cm故可采用一层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。
②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]= 3.25③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.47725④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ= 3.45m⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。
大体积混凝土计算实例及公式
**综合楼大体积混凝土热工计算1、大体积混凝土各组份含量通过与力天混凝土搅拌站工程技术人员协商，拟采用P.O 42.5水泥配置C40混凝土，因设计要求降低水化热对混凝土的影响，故混凝土配比将降低水泥用量，增加掺合料其配合比可按以下常规配合比计算材料名称水泥水砂石外加剂掺合料合计每立方米用量(kg)325175*********.351302361.35百分比(%)13.767.4128.3743.45 1.50 5.51导热系数(W/m.k)2.2180.63.082 2.908 2.5 2.5比热C(kj/kg.k)0.5364.1870.7450.7080.60.62、计算常数取值水泥水化热：Q=461J/kg 混凝土密度：ρ=2400kg/m 3混凝土比热：C=0.96常数e= 2.718常数m=0.3（控制入模温度10℃以下）标准状态下最终收缩值：=0.000324混凝土线膨胀系数:α=0.00001混凝土最终弹性模量:E 0=32500N/mm 2混凝土外约束系数:R=0.32泊松比:v=0.15混凝土稳定时温度:T h =29℃验算时间：3，7，28，60h 混凝土水化热绝热温升值：m c 为每立方米混凝土中水泥用量T(3)=38.59ΔT=38.59℃T(7)=57.06ΔT=18.48℃T(28)=65.01ΔT=7.95℃T(60)=65.03ΔT=0.01℃0y ε()()mt c t e C q m T --=1ρ3、各龄期混凝土收缩变形值计算M1＝M2＝M3＝M9=1M4=1.3M5=0.9M6=1.1M7=0.54M8=1E a A a /E b A b =0.031577 M10=0.9 = 5.99E-06= 1.37E-05= 4.95E-05=9.14E-054、各龄期混凝土收缩当量温差计算：=-0.60℃ =-1.37℃ =-4.95℃ =-9.14℃5、各龄期混凝土弹性模量计算：计算公式：=7689.47N/mm 2 =15189.64N/mm 2 =29884.38N/mm 2 =32353.13N/mm 26、混凝土初始温度计算必要时，可采取一定降低水温的措施nt y y m m m e t ⋅⋅⋅⨯⨯-=-2101.00)1()(εε)3(y ε)7(y ε)28(y ε)60(y ε)3(y T aT t y y /)()(ε-=)7(y T )28(y T )60(y T )1()(09.00t e E t E --=)3(E )7(E )28(E )60(E混凝土拌合物理论值式中：T 0--混凝土拌合物温度（℃）T s 、T g --砂石的温度（℃）T c 、T w --水泥、拌合用水的温度（℃）m c 、m s 、m g 、m w --水泥、砂、石、水的重量（kg）C c 、C s 、C g 、C w --水泥、砂、石、水的热容（kj/kg.k）=20.86℃混凝土拌合物出机温度计算其中T 1--混凝土拌合物出机温度T i --搅拌机棚内温度则T 1=22.00℃混凝土拌合物浇筑温度计算式中T2--混凝土拌合物运输到浇筑时温度t 1--从运输到浇筑的时间n--混凝土拌合物运转次数T a --运输时环境温度--温度损失系数0.0042则T 2＝22.87℃7、混凝土最大综合温差：（℃）混凝土水化热：Q=461kJ/kg则混凝土最高水化热温度＝（325×260）／（0.96×2500）=65.03℃混凝土1、2、7d的水化热绝热温度基础底板厚度1800mm)/()(0w c g s w w w c c c g g g s s s m m m m m T C m T C m T C m T C T ++++++=0T )(16.0001i T T T T --=))(032.0(1112T T n t T T -++=αααh T查降温系数 可求得不同龄期的水热温升及中心温度：其中T 0 --混凝土浇筑入模温度T(t) --浇筑完t 时后的绝热温升T h --混凝土浇筑稳定后的温度，一般为当地平均气温（℃）:28则ΔT (3)=19.31℃ΔT (7)=16.18℃ΔT (28)= 4.16℃ΔT (60)= 5.75℃因混凝土核心与大气温差为23度，故，核心与表面温差及表面与大气温差均小于25度8、混凝土松驰系数=0.57=0.502=0.336=0.2889、混凝土收缩应力计算其中 --混凝土拉应力(N/mm2)--混凝土弹性模量 --混凝土热膨胀系数--混凝土截面中心与表面之间的温差--混凝土的泊松比，取0.15)3(h S )7(h S )28(h S )60(h S t σα1T ∆ν)(t E )1(09.00)(tt e E E ⨯--=ht y t T T T T T -++=∆)()(032αε)()(t y t y T -=RS TE t ct )()(1⋅-∆-=νασζS (t) --考虑徐变影响的松弛系数：R 混凝土外约束系数0.32则 σ3 ＝0.32N/mm 2σ7 ＝0.46N/mm 2σ28 ＝0.16N/mm 2σ60 ＝0.20N/mm 210、最大拉应力计算大体积混凝土分块最大尺寸：32m×24m厚度1800mm Cx=0.03（考虑垫层与基础地板同步伸缩）最大温度收缩拉应力：其中σ(t) --各龄期混凝土承受的温度应力cosh --双曲余弦函数β --约束状态系数L --大体积混凝土长度β3 =4.66E-05 =0.744897β7 =3.31E-05 =0.529994β28 =2.36E-05 =0.377852β60 =2.27E-05=0.36315查双曲函数表得3d= 1.437d= 1.2128d= 1.160d= 1.08σ3 =0.299478约束状态影响系数ν)(t x E H C ⋅=β∑=∆⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⋅⋅--=n i n t i t i t i t S T E l )()()()(2cosh 111βνασ2L ⋅β2L ⋅β2L ⋅β2L ⋅β2cosh L⋅⋅β2cosh L ⋅⋅β2cosh L ⋅⋅β2cosh L ⋅⋅βσ7 =0.251968σ280.04463σ600.04668 =0.642756N/mm 2混凝土抗拉强度设计值取1.1N/mm 2，则抗裂安全度：K= 1.7113804>1.15满足抗裂条件故不会出现裂缝。
大体积混凝计算公式
大体积混凝土计算公式1.温度计算公式1最大绝热温升T h =(W c+K·F) Q/ C·ρT h------混凝土最大绝热温升(℃)W c---混凝土中水泥用量（kg/m3）F----混凝土中标活性掺合料用量（kg/m3）K---掺合料折减系数。
粉煤灰取0.25～0.30Q----水泥28d水化热（KJ/kg）。
C----混凝土比热.取0.97（KJ/kg . k）ρ—混凝土密度.取2400（kg/m3）不同品种.标号水泥的水化热2.混凝土中心计算温度T1(t) =T j+T h·ξ(t)……(5-5-7).T1(t)-----t岭期混凝土中心计算温度（℃）T j =混凝土浇筑温度（℃）ξ(t) =t龄期降温系数。
降温系数ξ3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ=0.5h·λx(T2-T q)k b/λ(T max-T2)δ---保温材料厚度(m)h---大体积混凝土厚度(m)λx--所选保温材料导热系数(w/mk),T2---混凝土表面温度(℃)T q---环境平均温度(℃)K b---修正值.取1.3～2.0λ---混凝土导热系数,取2.33(w/m.k)T max----计算得混凝土最高温度(℃)计算时可取T2 - T q=15～ 20 ℃T max - T2=20～25℃几种保温材料导热系数传热系Kb数修正值K b1值为一般刮风情况（风速＜4m/s,结构位置/＞25m）K b2值为刮大风情况如采用蓄水养护方法. 蓄水深度h w= X·M(T max-T2)K b·λw/(700T j+0.28w c·Q) ……(5-5-9)其中：M=F/Vh w-----养护水深度（m）X-----混凝土维持到指定温度的延续时间，既蓄水养护时间（h）M-----混凝土机构表面系数（1/m）F------与大气接触的表面积（m2）V------混凝土体积（m3）T max - T2-----一般取20～25（℃）K b------传热系数修正值700-----混凝土热容量，既比热与表观密度的乘积（KJ/ m3 k）(2)混凝土表面保温层及摸板的传热系数β＝1/[Σδi/λi+1/βq]其中：β---混凝土表面保温层及模板的传热系数（w/m k）δi------各保温材料厚度（m）λi-----各保温材料导热系数（w/m2 k）(3)混凝土虚厚度h’=k·λ/β…………(5-5-11)其中：h’---混凝土虚厚度（m）k----折减系数，2/3（w/m2k）(4) 混凝土计算厚度H=h+2h’…………(5-5-12)其中：H---混凝土计算厚度（m）h---混凝土实际厚度（m）(5)混凝土表层温度T2（t）=T q+4·h’(H-h’) [T1(t)-t q]/H2其中：T2（t）----混凝土表面温度（℃）T q----施工期大气平均温度（℃）h’----混凝土虚厚度（m）H----混凝土计算厚度（m）T1(t)----混凝土中心温度（℃）4混凝土内平均温度T m(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2T m(t)----混凝土内平均温度（℃）。
混凝土烟囱墙体体积计算公式表
混凝土烟囱墙体体积计算公式表以混凝土烟囱墙体体积计算公式表为标题的文章烟囱作为建筑物的一部分，起到排烟和通风的作用，是工业和家庭生活中必不可少的设施之一。
在建造烟囱的过程中，计算烟囱墙体的体积是一个重要的步骤。
本文将介绍混凝土烟囱墙体体积计算的公式和相关内容。
1. 烟囱墙体体积的计算公式混凝土烟囱墙体的体积可以使用以下公式进行计算：体积 = 高度× (底部面积 + 顶部面积+ 4 × 侧面面积)其中，高度是烟囱墙体的高度，底部面积是烟囱底部的面积，顶部面积是烟囱顶部的面积，侧面面积是烟囱侧面的面积。
2. 烟囱墙体体积计算的步骤（1）测量烟囱的高度：使用测量工具（如测量尺或测量仪器），从烟囱的底部测量到顶部，得到烟囱的高度。
（2）计算烟囱底部的面积：使用适当的方法（如测量或计算），得到烟囱底部的面积。
常见的烟囱底部形状包括圆形、方形和矩形等。
（3）计算烟囱顶部的面积：根据烟囱的形状，计算得到烟囱顶部的面积。
如果烟囱顶部是平面，则可以直接测量得到面积；如果烟囱顶部是锥形或其他形状，则需要进行相应的计算。
（4）计算烟囱侧面的面积：根据烟囱的形状，计算得到烟囱侧面的面积。
常见的烟囱形状包括圆柱形、多边形和锥形等。
（5）带入公式计算体积：将测量或计算得到的高度、底部面积、顶部面积和侧面面积带入计算公式，得到烟囱墙体的体积。
3. 烟囱墙体体积计算的注意事项在进行烟囱墙体体积计算时，需要注意以下几点：（1）测量或计算的数据要准确：测量或计算得到的高度、底部面积、顶部面积和侧面面积需要尽可能准确，以确保计算结果的准确性。
（2）单位要统一：在进行计算时，需要保证所使用的单位是统一的，如长度单位使用米，面积单位使用平方米。
（3）考虑墙体厚度：如果烟囱墙体的厚度不可忽略，需要在计算底部面积、顶部面积和侧面面积时，考虑墙体的厚度，并进行相应的修正。
4. 结语混凝土烟囱墙体体积的计算是烟囱建造过程中的重要一环。
烟囱大承台混凝土施工
第1章工程概况1.1烟囱大承台底标高-4.000m、顶标高-2.000m。
1.2烟囱大承台宽11.6m，长14.6m，厚2m，砼体积约为320m3。
1.3混凝土标号C25，抗渗等级S8。
1.4选用厦门市二建混凝土公司商品混凝土，砼供应能力可达50m3/h。
第2章原材料选用与配合比设计为降低C25大体积混凝土的最高温度，最主要的措施是降低混凝土的水化热。
因此，必须提前与商品混凝土公司协调，做好混凝土配合比设计及试配工作。
2.1水泥：C25大体积混凝土应选用水化热较低的水泥，并尽可能减少水泥用量。
本工程应尽量选用高标号水泥，减少水化热。
2.2细骨料：宜采用Ⅱ区中砂，因为使用中砂比用细砂，可减少水及水泥的用量。
2.3粗骨料：选用粒径较大5-50mm连续级配石子，以减少混凝土收缩变形。
2.4含泥量：在大体积混凝土中，粗细骨料的含泥量是要害问题，若骨料中含泥量偏多，不仅增加了混凝土的收缩变形，又严重降低了混凝土的抗拉强度，对抗裂的危害性很大。
因此骨料必须现场取样实测，石子的含泥量控制在1％以内，砂的含泥量控制在2％以内。
2.5掺合料及外加剂采用“三掺”技术：2.5.1应用添加粉煤灰技术。
在混凝土中掺用的粉煤灰不仅能够节约水泥，降低水化热，增加混凝土和易性，而且能够大幅度提高混凝土后期强度，并且混凝土的28天强度基本能接近混凝土标准强度值。
2.5.2采用外加FS技术。
在混凝土中添加约6-7％的FS。
试验表明在混凝土添加了FS之后，混凝土内部产生的膨胀应力可以抵消一部分混凝土的收缩应力，这样相应地提高混凝土抗裂强度及抗渗能力。
2.5.3掺加一定的缓凝剂，控制砼初凝时间不小于8小时，避免因砼凝固太早而造成施工缝。
第3章混凝土供应、浇筑与表面养护3.1砼供应：严格考察商品混凝土公司软硬件设施，确保其砼供应能力。
3.2砼运输车：要求砼供应商确保8-10台砼运输车同时正常作业。
3.3手推车： 10台；3.4劳动力：砼泵送施工过程中安排两个班组轮换作业，每个班组15人左右；空闲班组应留守现场，以便能应付突发事件。
烟囱大体积混凝土热工及抗裂计算
④混凝土计算厚度：H=h+2h′ =5.63m ⑤混凝土表面温度 4h′ H − h [T1 t − Tq ] T2 t = Tq + H2 式中： T2 t ——混凝土表面温度（℃） Tq —施工期大气平均温度（℃） h′ ——混凝土虚厚度（m） H——混凝土计算厚度（m） T1 t ——t 龄期混凝土中心计算温度（℃） 不同龄期混凝土的中心计算温度T1 t 和表面温度T2 t 如下表。 混凝土温度计算结果表 混凝土温度计算结果表 t T1 t T1 t − Tq T2 t T1 t − T2 t 3 59.9 29.9 41.5 18.4 6 68.2 38.2 46.9 21.3 9 68.4 38.4 44.3 24.1 12 65.4 35.4 42.5 22.9
由上表可知，混凝土内外温差<25℃，符合要求。 二、烟囱基础混凝土抗裂计算 1、各龄期混凝土收缩变形
������ 0 ������������ (1 −0.01 ������
������������ (������ ) =
− ������
)
������ =11
������������
式中： ������������ (������ ) ——龄期 t 时砼的收缩变形值;
1
T1(t)——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值 Tj——混凝土浇筑温度，取 30℃（具体采取浇筑当日的平均气温） ξ (t)——t 龄期降温系数，取值如下表
不同龄期时的ξ 值 底板厚度 h(m) 3 3.2 0.65 6 0.62 计算结果如下表 9 0.59 12 0.48
t（d） T1（t）（℃）
= 25.12℃ ②混凝土拌合物出机温度计算 ������1 = ������0 − 0.16 ������0 − ������������ 其中：������1 ——混凝土拌合物出机温度 ������������ ——搅拌机棚内温度 计算得： ������1 = 26.06℃ ③混凝土拌合物浇筑温度计算 ������2 = T1 + αt1 + 0.032n (Ta − T1 ) 式中： T2 ——混凝土拌合物运输到浇注时温度 t1 ——从运输到浇筑的时间 n——混凝土拌合物运转次数 t a ——运输时环境温度 α——温度损失系数，取 0.0042 则T2 = 32.37℃ 4、混凝土养护计算 ①保温材料厚度 0.5ℎ������������ (������2 −������������ ) ������ ������(������������������������ − ������2 ) ������
大体积混凝土计算公式
大体积混凝土计算公式大体积混凝土计算公式1.温度计算公式1最大绝热温升T h =(W c+K·F) Q/ C·ρT h------混凝土最大绝热温升(℃)W c---混凝土中水泥用量（kg/m3）F----混凝土中标活性掺合料用量（kg/m3）K---掺合料折减系数。
粉煤灰取0.25～0.30 Q----水泥28d水化热（KJ/kg）。
C----混凝土比热.取0.97（KJ/kg . k）ρ—混凝土密度.取2400（kg/m3）不同品种.标号水泥的水化热2.混凝土中心计算温度T1(t) =T j+T h·ξ(t)……(5-5-7).T1(t)-----t岭期混凝土中心计算温度（℃）T j =混凝土浇筑温度（℃）ξ(t) =t龄期降温系数。
降温系数ξ3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ=0.5h·λx(T2-T q)k b/λ(T max-T2)δ---保温材料厚度(m)h---大体积混凝土厚度(m)λx--所选保温材料导热系数(w/mk),T2---混凝土表面温度(℃)T q---环境平均温度(℃)K b---修正值.取1.3～2.0λ---混凝土导热系数,取2.33(w/m.k)T max----计算得混凝土最高温度(℃)计算时可取T2 - T q=15～20 ℃T max - T2=20～25℃几种保温材料导热系数传热系Kb数修正值K b1值为一般刮风情况（风速＜4m/s,结构位置/＞25m）K b2值为刮大风情况如采用蓄水养护方法. 蓄水深度h w= X·M(T max-T2)K b·λw/(700T j+0.28w c·Q) ……(5-5-9) 其中：M=F/Vh w-----养护水深度（m）X-----混凝土维持到指定温度的延续时间，既蓄水养护时间（h）M-----混凝土机构表面系数（1/m）F------与大气接触的表面积（m2）V------混凝土体积（m3）T max - T2-----一般取20～25（℃）K b------传热系数修正值700-----混凝土热容量，既比热与表观密度的乘积（KJ/ m3 k）(2)混凝土表面保温层及摸板的传热系数β＝1/[Σδi/λi+1/βq]其中：β---混凝土表面保温层及模板的传热系数（w/m k）δi------各保温材料厚度（m）λi-----各保温材料导热系数（w/m2 k）βq――空气的传热系数,取23[w/(m2.K)(3)混凝土虚厚度h’=k·λ/β…………(5-5-11)其中：h’---混凝土虚厚度（m）k----折减系数，2/3（w/m2k）(4) 混凝土计算厚度H=h+2h’…………(5-5-12)其中：H---混凝土计算厚度（m）h---混凝土实际厚度（m）(5)混凝土表层温度T2（t）=T q+4·h’(H-h’) [T1(t)-t q]/H2其中：T2（t）----混凝土表面温度（℃）T q----施工期大气平均温度（℃）h’----混凝土虚厚度（m）H----混凝土计算厚度（m）T1(t)----混凝土中心温度（℃）4混凝土内平均温度T m(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2T m(t)----混凝土内平均温度（℃）。
烟囱混凝土浇灌温度计算
烟囱混凝土浇灌温度计算1、混凝土温度计算T(t)=m c Q(1-e-m t)/cρT h=m c Q/cρ式中T(t)——浇灌完一段时间t，混凝土的绝热温升值（℃）；T h——混凝土最终水化热绝热温升值（℃）；m c——每立方米混凝土水泥实际用量（kg/m3）;Q——每千克水泥水化热量（J/kg）；c——混凝土比热，取0.97×103（J/kg•℃）；ρ——混凝土的容重,取2410kg/m3；t——混凝土的龄期（d）；e——常数，为2.719；m——经验系数，取0.3～0.5。
m c =256kg（暂定）Q=378kJ/kg；c=0.97×103J/kg•℃；ρ=2410kg/m3；T m a x=m c Q/cρ=256×378/（0.97×2410）=41.4℃2、混凝土入模温度混凝土入模温度控制在36℃以内。
三、混凝土内部不同龄期的最高温度基础混凝土底板最厚的部位为5.9米，绝热温升与厚度关系系数ζ取0.83，最薄的为3.3米。
由于厚度较厚，《建筑施工计算手册》（中国工业出版社出版）大体积混凝土工程一节中，不同龄期的绝热温升与厚度关系系数ζ值得列表中，最厚的厚度为4.5米，因此考虑的ζ值为：0.83×ζ（t)/ζ（3)，见下表：混凝土不同龄期的水化热绝热温度：T(t)=T h·(1-e-m t) t为龄期混凝土不同龄期的内部最高温度为：T m a x= T0+T(t)·ζ则：T(1)=13.8℃T m a x=48.8℃T(3)=29.5℃T m a x=59.2℃T(6)=36.4℃T m a x=64.5℃T(9)=39.4℃T m a x=66.5℃T(12)=40.7℃T m a x=64.3℃T(15)=41.4℃T m a x=61.3℃T(18)=41.6℃T m a x=57.3℃T(21)=41.7℃T m a x=52.2℃T(24)=41.7℃T m a x=48.8℃T(27)=41.7℃T m a x=46.7℃T(30)=41.7℃T m a x=46.3℃。
烟囱基础(大体积)砼浇筑施工方案
烟囱基础（大体积）砼施工方案工程名称:天富南热电厂2×135MW热电联产技改工程设计单位:河南电力勘测设计院建设单位:新疆天富能源投资有限责任公司监理单位:达华集团北京中达联咨询有限公司项目监理部施工单位:兵团五建电力三分公司编制单位: 兵团五建电力三分公司编制: 时间: 年月日审核: 时间: 年月日审批: 时间: 年月日烟囱基础（大体积）砼施工方案1.0工程简介：该烟囱基础分为底板和环壁两部分，环壁与底板之间留设施工缝。
底板半径7.5m，高度1.8m，砼共计295m3；环壁内半径4m，上口宽600mm，下口宽1800mm，高度3700mm，砼共计130m3环壁部分考虑到高度、施工因素分两次施工，每次施工高度2米。
故底板、环壁匀属大体积砼。
底板砼标号C35，环壁砼标号C35，采用商品砼进行浇筑。
2.0施工准备2.1机具准备:汽车泵两台。
混凝土罐车10辆。
振动棒及电机10套。
2.2材料准备:提前三天通知砼搅拌站准备浇灌所需水泥、砂石料等。
2.3劳力准备：电工1人，砼工20人，振动手6人。
3.0施工方法及技术措施3.1施工方法:基础砼均采用天富立城砼搅拌站的商品砼，底板用两台汽车泵分东西两半进行浇筑，两泵车从南面一点开始，沿环向向两相反方向进行，最后在北面汇合。
每层均以此顺序进行连续浇筑。
3.2烟囱基础属大体积砼，大体积砼基础的整体性要求较高，一般要求砼连续浇筑，一气呵成。
施工工艺上应做到分层浇筑，分层捣实，但又必须保证上下层混凝土在初凝之前结合好，不致形成施工缝。
3.3底板采用全面分层的方法浇筑，即砼从底层开始一层层住上进行浇筑，分层厚度决定于振动器的棒长和振动力的大小，也要考虑混凝土的供应量大小和可能浇筑量的多少，一般为20---30厘米。
但必须保证在下一层砼初凝前进行上层砼浇筑，以使层与层之间结合良好。
3.4砼下料高度超过2米时应使泵车管倾斜放置，使砼徐徐滑落，以保证砼不致发生离析现象。
120m高混凝土烟囱计算
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Table: Auto Seismic - Chinese 2002, Part 2 of 3
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烟囱大体积混凝土计算书烟囱底板混凝土为宽5.9m，高2 m的圆环体，属大体积混凝土，需进行大体积混凝土计算。
底板混凝土采用标号C30混凝土，中热硅酸盐水泥。
一、大体积混凝土计算公式1．混凝土最大绝热温升Th=m c*Q/（c*ρ*（1-e-mt））式中Th----------最大绝热温升（℃）；m c---------混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（Kg/m3），取m c=350 Kg/m3；Q---------水泥28d水化热（KJ/（mg*K）），取Q=375 KJ/（mg*K）；C---------混凝土比热，取C=0.97 KJ/（mg*K）；ρ-----混凝土密度（Kg/m3），取ρ=2400 Kg/m3；e------为常数，取e=2.718；t------混凝土龄期（d）；m------系数，随混凝土浇筑温度改变；计算求得：Th=350×375×103/（0.97×103×2400×（1- e-0.362×28））=56.38℃2.混凝土中心温度计算T1（t）=T j+Th*ξ（t）式中T1（t）------t龄期混凝土中心温度（℃）；T j-----------混凝土浇筑温度（℃）ξ（t）---------------t龄期混凝土降温系数；T1（3）=52.14℃ T1（18）=32.40℃T1（6）=49.32℃ T1（21）=29.87℃T1（9）=46.78℃ T1（24）=27.61℃T1（12）=41.71℃ T1（27）=25.92℃T1（15）=36.63℃ T1（30）=25.36℃3.混凝土表面（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度δ=0.5h*λx*（T2- T q）*K b/（λ*（Tmax- T2））式中δ---------保温材料厚度（m）；λx--------所选保温材料导热系数（W/（m*K）），草袋取λx=0.14 ；h---------混凝土实际厚度（m），h=2 m；T2--------混凝土表面温度（℃）；T q--------施工期大气平均温度（℃）；λ-------混凝土导热系数（W/（m*K）），取λ=2.33 W/（m*K）； Tmax-----计算得最高温度（℃）计算时可取：T2- T q=18℃，Tmax- T2=20℃；K b--------传热系数修正值，取K b=2.0；计算所得：δ=0.5×2×0.14×18×2/（2.33×20）=0.108m（2）混凝土表面模板及保温的导热系数β=1/（∑δi/λi+1/βq）式中β---------混凝土表面模板及保温材料等穿热系数；δi---------各层保温材料厚度（m）；λi---------各层保温导热系数（W/（m*K））；βq--------空气层导热系数；经计算得：β=1/（0.108/0.14+1/23）=1.227（3）混凝土厚度h’=K*λ/β式中h’-----混凝土虚厚度（m）；K-------折减系数，取2/3；经计算得：h’=2/3×2.33/1.277=1.266 m（4）混凝土计算厚度H=h+2*h’式中H------混凝土计算厚度（m）h------混凝土实际厚度（m）H=2+2×1.266=4.532 m（5）混凝土表面温度T2（t）= T q+4* h’*(H-h’)*(T1（t）- T q)/H2式中T2（t）-------混凝土表面温度（℃）；T q-----------施工期大气平均温度（℃），取T q=15℃；h’----------混凝土虚铺厚度（m）；H------------混凝土计算厚度（m）；T1（t）-------混凝土计算温度（℃）；T2（t）=15+4×1.266×（4.532-1.266）×（52.14-15）/4.5322=57.03℃ T2（6）=52.7℃T2（9）=48.8℃ T2（12）=41.01℃T2（15）=33.21 ℃ T2（18）=26.33℃T2（21）=22.83℃ T2（24）=19.36℃T2（27）=16.77 ℃ T2（30）=15.91℃（6）混凝土内平均温度Tm(t)= (T1（t）+ T2（t）)/2Tm(3)= 54.95 ℃ Tm(18)=29.37℃Tm(6)=51.01 ℃ Tm(21)=26.35℃Tm(9)=47.79 ℃ Tm(24)=23.49℃Tm(12)=41.36 ℃ Tm(27)=21.35℃Tm(15)=34.92 ℃ Tm(30)=20.64℃二、应力计算（1）地基约束力①大体积混凝土瞬时弹性模量E(t)=E0*(1- e-0.09*t)式中E(t)----------- t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；E0--------------取28d混凝土弹性模量（N/mm2）；e--------------为常数，取e=2.718；t---------------龄期（d）；E(3)=3.0×104×（1-e-0.09×3）=0.71×104 N/mm2E(6)=1.25×104 N/mm2 E(21)=2.55×104 N/mm2E(9)=1.67 ×104 N/mm2 E(24)=2.65×104 N/mm2E(12)= 1.98 ×104 N/mm2 E(27)=2.74×104 N/mm2E(15)= 2.22 ×104 N/mm2 E(30)=3.0×104 N/mm2E(18)=2.41×104 N/mm2②地基约束系数β2(t)=CX1/(h* E(t))式中β(t)---------- t龄期混凝土约束系数（1/㎜）；CX1-------------单纯地基阻力系数（N/mm3）；h---------------混凝土实际厚度（㎜）；E(t)----------- t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；β2(3)=0.8/（2×103×0.71×104）β(3)=2.37×10-4 β(18)=1.29×10-4β(6)=1.79×10-4 β(21)=1.25×10-4 β(9)=1.55×10-4 β(24)=1.23×10-4 β(12)=1.42×10-4 β(27)=1.21×10-4β(15)=1.34×10-4 β(30)=2.37×10-4（2）混凝土干缩率和收缩当量温差①混凝土干缩率εy(t)= εy0*（1- e-0.01*t）*M1*M2*M3*M4*M5*M6*M7*M8*M9*M10式中εy(t)------------- t龄期混凝土干缩率；εy0-----------标准状态下混凝土极限收缩值，εy0=3.24×10-4；M1-----------------水泥品种为中热硅酸盐水泥，取１.2；M2-----------------骨料为石灰石，取１.00；M3-----------------水泥细度为4000孔，取1.13；M4-----------------水灰比为0.46，取1.13；M5-----------------水泥浆量为0.2，取1.00；M6-----------------自然养护30天，取0.93；M7-----------------相对湿度为50%，取0.54；M8-----------------水里半径倒数，取1.08；M9-----------------机械振捣，取1.00；M10-----------------含筋率为1%，取0.972；εy(3)= 3.24×10-4×（1- e-0.01×3）×1.2×1×1.13×1.13×1×0.93×0.54×1.08×1×0.97=7.72×10-6εy(6)=1.52×10-6εy(21)=4.95×10-6εy(9)=2.25×10-6εy(24)=5.57×10-6εy(12)=2.95×10-6εy(27)=6.18×10-6εy(15)=3.64 ×10-6εy(30)=6.77×10-6εy(18)=4.30×10-6②收缩温度当量Ty(t)= εy(t)/α式中Ty(t)-------------- t龄期混凝土收缩温度当量（℃）；εy(t)------------- t龄期混凝土干缩率；α------------------混凝土线膨胀系数，α=1×10-5；Ty(3)=0.77℃ Ty(18)=4.3℃Ty(6)=1.52℃ Ty(21)=4.95℃Ty(9)=2.25℃ Ty(24)=5.57℃Ty(12)=2.95℃ Ty(27)=6.18℃Ty(15)=3.64℃ Ty(30)=6.77℃（3）结构温差ΔTi= Tm(i)- Tm(i+3)+ Ty(i+3)- Ty(i)式中ΔTi-------------i区段结构计算温差（℃）；Tm(i)------------ i区段平均温度起始值（℃）；Tm(i+3)---------- i区段平均温度终止值（℃）；Ty(i)------------ i区段当量温差起始值（℃）；Ty(i+3)---------- i区段当量温差终止值（℃）；ΔT3=4.69℃ΔT18=3.67℃ΔT6=3.94℃ΔT21=3.48℃ΔT9=7.13℃ΔT24=2.75℃ΔT12=7.13℃ΔT27=1.3℃ΔT15=6.21℃ΔT30=0℃（4）计算各区段拉应力σi=ˆEi*α*ΔTi*ˆSi*(1-1/ch(ˆβi*L/2))式中σi----------i区段混凝土内拉力（N/mm2）；ˆEi----------i区段平均弹性模量（N/mm2）；ΔTi-------------i区段结构计算温差（℃）；ˆSi-------------i区段平均应力松弛系数ˆβi------------i区段平均地基约束系数L---------------混凝土最大尺寸（㎜）Ch--------------双曲线函数各区段的平均弹性模量（N/mm2）ˆE3=0.98×10-4（N/mm2）ˆE18=2.48×10-4（N/mm2）ˆE6=1.46×10-4（N/mm2）ˆE21=2.60×10-4（N/mm2）ˆE9=1.83×10-4（N/mm2）ˆE24=2.70×10-4（N/mm2）ˆE12=2.1×10-4（N/mm2）ˆE27=2.87×10-4（N/mm2）ˆE15=2.32×10-4（N/mm2）ˆE30=3.0×10-4（N/mm2）各区段的平均应力松弛系数ˆS3=0.55 ˆS3=0.377ˆS6=0.50 ˆS3=0.36ˆS9=0.46 ˆS3=0.346ˆS12=0.43 ˆS3=0.333ˆS15=0.398 ˆS3=0.327各区段的平均地基约束系数ˆβ3=2.08×10-4 ˆβ18=1.27×10-4ˆβ6=1.67×10-4 ˆβ21=1.24×10-4ˆβ9=1.49×10-4 ˆβ24=1.22×10-4ˆβ12=1.38×10-4 ˆβ27=1.18×10-4ˆβ15=1.32×10-4 ˆβ30=1.15×10-4σ3=0.98×104×1×10-5×4.69×0.55×（1-1/（ch(2.08×10-4 ×2.95×103)））= 0.041 N/mm2σ6=0.032 N/mm2σ21= 0.021 N/mm2σ9=0.054 N/mm2 σ24=0.015 N/mm2σ12=0.058 N/mm2 σ27=0.07 N/mm2σ15=0.041 N/mm2 σ30=0 N/mm2σ18=0.023 N/mm2（5）到30d混凝土最大应力σmax=(1/(1-v))*∑σi式中σmax-------------到30d混凝土最大拉应力（N/mm2）；v-----------------波桑比，取0.15；σmax=（1/（1-0.15））×（0.041+0.032+0.054+0.058+0.041+0.023+0.021+0.015+0.007）=0.289 N/mm2(6)安全系数K=f t/σmax式中 K-------------安全系数；f t-------------30d混凝土抗拉强度，取f t=1.50 N/mm2；K =1.5/0.289=5.19>1.5,混凝土满足抗拉裂要求。