预应力张拉锚口摩阻力计算书
箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)
箱梁预应力张拉计算书武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是郑州市西南绕城高速公路向北延伸与郑（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。
第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。
桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。
引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。
第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。
每孔左右幅共12榀小箱梁。
一、张拉计算所用常量：预应力钢材弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2预应力单数钢材截面面积 Ag=139mm2预应力钢材标准强度 f pk=1860Mpa孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17设计图纸要求：锚下张拉控制应力σ1=0.75 f pk =1395MPa二、计算所用公式：1、P的计算：P=σk ×Ag×n×10001×b (KN) (1)式中：σk￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的张拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2);n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时张拉预应力筋的根数(mm2);b ￣￣￣￣￣￣￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。
2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ ￣￣￣￣￣￣ 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书预应力张拉为T梁质量控制的关键工序，为了规范梁场内预制梁张拉施工工序，特制定张拉计算书进行指导现场规范施工。
一、锚外控制力计算：P=Ay*σk/(1-η)*nP—锚外控制力,Nσ k—张拉控制应力，MPaAy —钢绞线面积,mm2η—锚口喇叭损失，暂取设计图提供6%计算，根据铁科院实际摩阻计算。
n—计算预应力孔道的钢绞线根数二、理论伸长量计算：由于梁的预应力筋是有直线与曲线组成的多线段预应力筋，故采用要分段计算然后叠加。
1、直线段预应力伸长量计算预应力筋的理论伸长值⊿L（mm）可按下式计算：⊿L=PpL/(ApEp)式中：Pp---预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉力与跨中扣除孔道摩阻损失后拉力的平均值（计算方法见曲线段计算）；L--- 预应力筋的长度；Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；Ep---预应力筋的弹性模量，根据材料试验确定（N/ mm2）。
2.曲线段预应力伸长量计算⑴ 计算截面张拉力计算后张法结构由于预应力筋与管道之间存在摩擦阻力，预应力筋沿长度方向各个截面的张拉力并非均匀，而是从张拉端开始逐渐减小，因此，计算伸长量时，应取计算段内的钢筋拉力的平均值。
同时考虑管道局部偏差摩阻影响，计算段终点截面内的预应力筋的拉力为：① ()()N e p k s p μθι+−⋅=S P ——从计算起点经过l 长度之后至终点截面的预应力筋的张拉力，单位为N;μ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，根据铁科院摩阻试验确定； θ——预应力筋计算起点至计算截面曲线孔道部分的夹角（rad），θ＝0，即为直线。
K——每米长度局部偏差的摩擦系数，根据铁科院试验确定；ι——从计算点至计算截面的孔道长度。
② L 段内预应力之平均值为：Pp = P（1-e-(kl+µθ)）/（kl+µθ）Pp——从计算点至计算截面的预应力筋的张拉力，单位为N;其余同上。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书.pdf范本一：正文：1、引言本文档旨在提供预应力张拉计算书的撰写模板，以便于工程师能够对预应力张拉过程进行准确计算和分析。
预应力张拉是一项重要的工程施工技术，对工程结构的安全性和稳定性有着重要的影响。
2、预应力张拉计算2.1 张拉参数输入2.1.1 预应力钢束参数在这一章节中，需要输入预应力钢束的参数，包括钢束数量、钢束直径、钢束张拉力等信息。
同时，还需要输入每根钢束的锚固长度和锚固位置。
2.1.2 预应力混凝土参数在这一章节中，需要输入预应力混凝土的参数，包括混凝土强度、材料特性等信息。
2.2 预应力锚固计算在这一章节中，需要进行预应力锚固计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，进行锚固长度和提前锚固计算，并对计算结果进行分析和评估。
2.3 预应力张拉计算2.3.1 张拉力计算在这一章节中，需要进行预应力张拉计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，计算每根钢束的张拉力，并进行张拉过程的模拟和分析。
2.3.2 钢束应力损失计算在这一章节中，需要进行钢束应力损失计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，计算钢束应力损失，并进行应力损失的评估。
2.4 结果分析与验证在这一章节中，对预应力锚固计算和预应力张拉计算的结果进行分析和验证。
通过对计算结果的比较和评估，提供对预应力张拉计算结果的合理性和准确性的判断。
附件：1、预应力钢束参数表格2、预应力混凝土参数表格3、预应力锚固计算结果表格4、预应力张拉计算结果表格法律名词及注释：1、预应力：指在结构施加荷载之前，预先施加在结构构件上的拉力，用以抵消工作时期内结构所受荷载。
范本二：正文：1、前言本文档旨在提供预应力张拉计算书的完整模板，以便于工程师能够全面地计算和评估预应力张拉的过程和结果，从而保证工程结构的安全性和稳定性。
2、预应力张拉计算2.1 引入预应力钢束在这一章节中，需要详细介绍预应力钢束的类型、规格和数量。
预应力钢绞线张拉计算说明书
预应力钢绞线张拉计算说明书一、说明：1、钢绞线公称直径为15.24mm,公称面积140mm2,弹性模量为1.99*105 Mpa，抗拉强度标准值R b y=1860 Mpa。
2、波纹管管道摩擦系数：μ=0.225，管道偏差系数k=0.0015。
3、张拉顺利：20m空心板张拉顺序左N1→右N2→右N1→左N2。
4、预制梁混凝土达到设计强度的85%且不小于7天，方可进行张拉，张拉采用双控，锚下控制应力σcon =0.75R b y5、伸长量计算：因孔道呈对称型，取对称中心的一半部分计算其平均张力P。
对称中心一半部分为3段：直线段、曲线段、直线段。
6、张拉应力σcon =0.75R b y=0.75*1860=1395 Mpa7、张拉端的张拉力：σk=0.75R b y*A(KN)8、A=140*n（n为钢绞线股数）9、单根钢绞线张拉端的控制力：P =σk *140mm2/106=1395*140=`195.3KN10、从张拉端至截面曲线孔道部分切线的夹角为之和：θ(rad)θ(rad)= θ(度)*3.14/18011、钢绞线的理论伸长量计算预应力钢材在用应力方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值差控制在6%以内。
理论伸长值查《公路桥涵施工技术规范》12.8.3-3条可知：△L=P p L/A p E p式中：P p—预应力筋的平均张拉力，N；L —预应力筋的长度（包括两端千斤顶内的工作长度），mm；A p—预应力筋的截面面积，mm2；E p—预应力筋的弹性模量，N/mm2；12、预应力筋平均张力为：Pp=P*(1-e- (k x+ u θ))/ (kx+μθ)式中：P—预应力筋张拉端的张拉力，N；x—从张拉端到计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，经查后取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本施工取0.22513、计算过程ZK4+785老屋湾高架桥中跨中板（2-3）N1钢束：计算参数：L1段计算平均张拉力：Pp=P*(1-e- (k x+ u θ))/ (kx+μθ)=195.3*(1-e- (0.0015 *4.448+ 0.225*0.06978))/ (0.0015*4.448+0.225*0.06978)=194.65KN伸长量：ΔL=Pp*L/(As*Ep)=194.65*4.448/(140*199000)=31.1mmL2段计算- (k x+ u θ)=195.3* e- (0.0015*4.448+ 0.225 *0.06978)=194.004KN张拉端张拉力为P1终点力= P*e- (0.0015 *2.793+ 平均张拉力：Pp=P1终点力*(1-e- (k x+ u θ))/ (kx+μθ)=194.004*(1-e0.225*0.06978))/ (0.0015*2.793+0.225*0.06978)=192.085KN伸长量：ΔL（mm)=Pp*L/(As*Ep)=192.085*2.793/(140*199000)=19.3mmL3段计算- (k x+ u θ)=194.004* e- (0.0015*2.793+ 0.225 张拉端张拉力为P2终点力=P1终点力*e*0.06978)=190.184KN平均张拉力：Pp=P*(1-e- (k x+ u θ))/ (kx+μθ)=190.184*(1-e- (0.0015 *2.474+ 0.225*0.06978))/ (0.0015*2.474+0.225*0.06978)=189.828KN伸长量：ΔL（mm)=Pp*L/(As*Ep)=189.828*2.474/(140*199000)=16.9mmN1总伸长量=31.1mm+19.3mm+16.9mm=67.3mm14、实际伸长量计算实际伸长值Δ＝（Δ2-Δ1）/0.9-（Δ2-Δ3）Δ1为张拉至10%应力持荷2分钟量测的伸长量Δ2为张拉至100%应力持荷2分钟量测的伸长量Δ3为回油后量测的伸长量。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____，位于_____，结构形式为_____。
预应力梁的数量为_____根，跨度为_____m，设计采用的预应力筋为_____，强度等级为_____。
二、设计参数1、预应力筋的抗拉强度标准值：f_{ptk} ＝＿____MPa。
2、预应力筋的弹性模量：E_{p} ＝＿____MPa。
3、锚具变形和钢筋内缩值：a ＝＿____mm。
4、预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数：μ ＝＿____。
5、孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：k ＝＿____。
三、预应力筋张拉力计算1、预应力筋的张拉控制应力：σ_{con} ＝＿____×f_{ptk} ＝＿____MPa。
2、单根预应力筋的张拉力：P ＝σ_{con}×A_{p}其中，A_{p}为单根预应力筋的截面面积，A_{p} ＝＿____mm²。
则单根预应力筋的张拉力 P ＝＿____kN。
四、理论伸长值计算根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020），预应力筋的理论伸长值按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（A_{p}×E_{p}）式中：P —预应力筋的平均张拉力（kN），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋按公式计算；L —预应力筋的长度（mm）；A_{p} —预应力筋的截面面积（mm²）；E_{p} —预应力筋的弹性模量（MPa）。
对于曲线预应力筋，平均张拉力 P 的计算如下：P ＝ P_{1}×（1 e^｛（kx ＋μθ）｝）／（kx ＋μθ）式中：P_{1} —预应力筋张拉端的张拉力（kN）；x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ —从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）。
以某一预应力梁为例，其预应力筋的长度 L ＝＿____m，曲线段的长度为_____m，曲线段的切线夹角之和θ ＝＿____rad，孔道长度 x ＝＿____m。
预应力锚杆张拉力计算书
预应力锚杆张拉力计算书一、工程概述本次预应力锚杆工程位于具体工程地点，主要用于工程的具体用途，如边坡加固、基坑支护等。
该工程地质条件复杂，需要通过合理的预应力锚杆设计和施工来确保工程的稳定性和安全性。
二、预应力锚杆设计参数1、锚杆长度：具体长度2、锚杆直径：具体直径3、锚杆间距：横向间距和纵向间距4、锚杆倾角：具体角度5、预应力值：设计要求的预应力值三、预应力锚杆张拉力计算原理预应力锚杆的张拉力计算主要基于锚杆与周围岩土体之间的相互作用关系。
通过施加一定的预应力，使锚杆能够有效地限制岩土体的变形，提高岩土体的稳定性。
在计算张拉力时，需要考虑以下几个因素：1、岩土体的性质：包括岩土体的强度、变形模量、内摩擦角等参数，这些参数直接影响锚杆与岩土体之间的摩擦力和锚固力。
2、锚杆的布置形式：锚杆的间距、倾角等布置参数会影响锚杆的受力分布和整体锚固效果。
3、预应力损失：在预应力施加过程中，由于各种因素的影响，如锚杆的松弛、锚具的变形、岩土体的徐变等，会导致预应力的损失，因此在计算张拉力时需要考虑预应力损失的影响。
四、预应力损失计算1、锚具变形损失锚具变形损失通常根据锚具的类型和试验数据确定。
一般来说，对于常见的锚具，其变形损失可以按照具体的计算公式或经验值进行计算。
2、锚杆松弛损失锚杆在长期受力过程中会发生松弛现象，导致预应力的损失。
锚杆松弛损失的计算可以采用相应的计算公式或经验方法，考虑锚杆的材料特性、长度等因素。
3、岩土体徐变损失岩土体在长期荷载作用下会发生徐变变形，从而引起预应力的损失。
岩土体徐变损失的计算需要根据岩土体的性质和工程经验进行估算，通常可以采用具体的计算方法或参考值。
4、摩擦损失在预应力锚杆的张拉过程中，由于锚杆与孔壁之间的摩擦力，会导致预应力的损失。
摩擦损失的计算可以根据锚杆与孔壁之间的摩擦系数、锚杆的长度和直径等参数进行计算，一般采用相应的计算公式。
五、张拉力计算方法1、按照岩土体的极限平衡理论计算根据岩土体的极限平衡条件，考虑锚杆所承担的下滑力和抗滑力，计算出所需的预应力锚杆张拉力。
后张法预应力张拉计算书最终
成贵铁路CGZQSG-4标段犍为制梁场后张法预应力张拉计算书编制：复核：审核：目录1、计算公式 (2)2、划分计算分段 (3)3、计算钢绞线理论伸长量 (3)4、伸长量的测量 (4)后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式1.1预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：（1）ΔL＝ Pp×L /Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；1.2《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，橡胶抽拔棒的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
预应力张拉计算书(范本)
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
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一、工程说明
我项目部选取***特大桥30米T梁左幅26-3 N2孔道及K210+665 16米密排T梁左幅1-10 N1孔道作为本次锚圈口摩阻试验的试验梁。
二、试验步骤
1、试验前准备：
穿好钢绞线的实体梁板、标定好的高达张拉设备一套、配套锚具。
2、孔道摩阻损失测定：
主动端千斤顶吊装，不上工作锚夹片，千斤顶与梁体之间垫工作锚，被动端千斤顶吊装，不上工作锚夹片，千斤顶与梁体之间垫工作锚，油缸预先伸出
15cm。
测定：主动端千斤顶分级张拉（50%，100%）至控制张拉力，被动端千斤顶读数，反复3 次，调换主被动端，重复以上步骤 3 次。
3、孔道摩阻损失及锚圈口摩阻损失测定：
主动端上工作锚、工作锚夹片，被动端不上，其余步骤均和孔道摩阻损失测定相同。
测定：主动端分级张拉（50%，100%）至控制张拉力，被动端读数，反复3次。
调换主被动端，重复以上步骤3次。
三、计算
1、16mT梁
16mT梁管道摩阻损失力测算
说明：张拉至出顶最大值应力，主动端平均应力为：1680.6KN，被动端平均应力为：1525.73KN。
按此推算张拉力为100%时，主动端平均张拉力为1696.3N,被动端平均张拉力为1541.2KN,差值为155.1KN。
说明：张拉至出顶最大值应力，主动端平均应力为：1625.5KN，被动端平均应力为：1509.1KN。
按此推算张拉力为100%时，主动端平均张拉力为1691.2N,被动端平均张拉力为1576.5KN,差值为114.7KN。
16mT梁管道摩阻损失力及锚环损失力测算
说明：张拉至出顶最大值应力，主动端平均应力为：1625.5KN，被动端平均应力为：1509.1KN。
按此推算张拉力为100%时，主动端平均张拉力为1691.5KN,被动端平均张拉力为1475.9KN,差值为215.6KN。
说明：张拉至出顶最大值应力，主动端平均应力为：1685.6KN，被动端平均应力为：1512.7KN。
按此推算张拉力为100%时，主动端平均张拉力为1700.3KN,被动端平均张拉力为1530.6KN,差值为169.7N。
按照以上数据求得:
管道摩阻为：F1=(155.1+114.7)/2=134.9KN
管道与锚环口摩阻F2=(215.6+169.7)/2=192.65KN
锚环口摩阻F3=192.65-134.9=57.75KN
超张拉系数=（1687.3+57.75）/1687.3*100%=103.4%
2、30mT梁
30mT梁管道摩阻损失力测算
说明：张拉至出顶最大值应力，主动端平均应力为：1070.6KN，被动端平均应力为：971.2KN。
说明：张拉至出顶最大值应力，主动端平均应力为：1056.5KN，被动端平均应力为：951.2KN。
30mT梁实际100%张拉力为1562.4，因为千斤顶张拉行程为20cm，故无法达到设计应力，根据10%、50%、68%张拉应力，进行回归曲线推算，100%张拉应力情况下：主动端平均应力为：1558.86KN，被动端平均应力为：1404.58KN，平均差值为：154.28KN。
说明：张拉至出顶最大值应力，主动端平均应力为：1076.9KN，被动端平均应力为：949.8KN，平均差值为：128.7KN
说明：张拉至出顶最大值应力，主动端平均应力为：1082.1KN，被动端平均应力为：938.7KN，平均差值为：143.3KN
30mT梁实际100%张拉力为1562.4，因为千斤顶张拉行程为20cm，故无法达到设计应力，根据10%、50%、69%张拉应力，进行回归曲线推算，100%张拉应力情况下：主动端平均应力为：1563.37KN，被动端平均应力为：1386.34KN，平均差值为：177.03KN
按照以上数据求得:
管道摩阻为：F1=154.28KN
管道与锚环口摩阻F2=177.03KN
锚环口摩阻F3=177.03-154.28=22.75KN
超张拉系数=（1562.4+22.75）/1562.4*100%=101.45%。