预应力梁截面设计自动计算表格Excel
excel计算大全钢结构计算表格单跨变截面简支梁
对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 α w0cb= E*I0 / (x - hd ) =
#VALUE! mm4
对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0t = I0 / (d-x) =
#VALUE! mm4
对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0b = I0 / (H-x) =
#VALUE! mm4
3 考虑混凝土徐变的组合截面特征计算 换算成钢截面的组合截面面积 A0c = Ac / 2αE + A =
#VALUE! mm4
对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 α w0cbc=2 E*I0c / (x c- hd ) = #VALUE! mm4
对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0tc = I0c / (d-xc) =
#VALUE! mm4
对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0bc = I0c / (H-xc) = #VALUE! mm4
钢梁下翼缘应力σ b 0
=
-M1/W2+M2/W0b=
N/mm2
<
N/mm2
<
#VALUE! N/mm2
#VALUE! N/mm2
10 N/mm2
10 N/mm2
<
215 N/mm2
<
215 N/mm2
2.2 考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力
混凝土板顶面应力: σ0ctc=-(M2g/W0ctc+M2q/W0ct)= 混凝土板底面应力: σ0cbc=-(M2g/W0cbc+M2q/W0cb)= 钢梁上翼缘应力
一. 截面特征计算
屋面檩条计算
1 钢梁截面特征
b=
100
t=
10
预应力混凝土连续梁桥-配束计算表格
779
879
580
680
780
880
581
681
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794
894
后张预应力大梁计算excel表格自动计算
ok
暂时不考虑 bf.hf
0.2
0.174182263
0.685277071
25.97172237
1
0.5
0.023804633
250000
σsk=(Mk ±M2-
Np0(z-
ep))/((Ap
+As)z)= e=ep+((M k± M2)/Np0) = z=[0.870.12(1r'f)*(h0 /e)^2]*h 0=
其他参数
θ
规范8.2.5
2
不出现裂
Bs=
缝选1
1
允许出现 1.24E+15 裂缝选2 截面抵抗 矩塑性影 响γ =(0.7+12 0/h)γm= γm值按 表8.2.4=
h按表 8.2.4上方 =
ρ =(Ap+As) /(bh0)=
受拉翼缘 截面面积 与腹板有 效截面面 积的比值
1.55 600 0.01384
γf=(bf-
b)hf/(b*h
0)=
0
1.395
钢筋信息
预应力钢 筋
预钢筋数n
21 fpy
1070
钢筋直径d0
单根钢筋
Ap
总面积∑Ap
13.5 fpyk
143.13882 Ep 3005.9151 受力中心ap
1860
195000 140
σ con=fpyk *(0.65~0 .75)
取σ con=fpyk *0.75=
f=f1l-f2l= 挠度判断 OK
6.706E+01
1.194E+02
预应力梁截面计算表
Y
端部3几 H B A Ao I Wo 何参数 2500 1200 3.00E+06 2.96E+06 1.56E+12 1.25E+09 钢筋输入区 预筋n1 套管φ 预筋f1 预筋n2 套管φ 预筋f2 普筋层数 普筋直径 PR合力点f PR和普筋合力点 30 90 180 30 90 360 2 32 270 159 按截面强度计算 Mkg Mkq Mu（KNm） M2（KNm） x Y/N Asmin S根数N As Y/N 19058 4617 29333.4 3000 586.35 Y 4920.01 8 6430.72 Y 按预力度计算 λ Asmin S根数N As Y/N 0.65 16584.62 21 16880.64 Y 按裂缝计算 Mk（KNm）裂缝ω max ey δ ct查表 高度修正 预估ρ s％ δ ct修正后 f.cuk/4 δ ct限值 δ ct计算 Y/N 23675 0.2 980 5.1 0.7 0.2 4.37 10 4.37 -2.73 Y 该截面配筋汇总 预应力筋 普通钢筋 预应力度 折算配筋 np1 f1 np2 f2 Ap Asmin ny φ As λ 率ρ ' 30 180 30 360 8400 16881 22 32 17684.48 0.64 1.62% As' 14147.58 ny' 18 H B A Ao I Wo 跨中2几 2300 1200 2.76E+06 2.72E+06 1.22E+12 1.06E+09 何参数 钢筋输入区 预筋n1 套管φ 预筋f1 预筋n2 套管φ 预筋f2 普筋层数 普筋直径 24 90 270 0 90 280 2 32 按截面强度计算 Mkg Mkq Mu（KNm） M2（KNm） x Y/N Asmin S根数N 13176 2634 19498.8 2000 474.82 Y 19051.72 26 按预力度计算 λ Asmin S根数N As Y/N 0.65 6633.846 9 7234.56 Y 按裂缝计算 Mk（KNm）裂缝ω max ey δ ct查表 高度修正 预估ρ s％ δ ct修正后 f.cuk/4 15810 0.2 880 5.1 0.7 0.2 4.37 10 该截面配筋汇总 预应力筋 普通钢筋 np1 f1 np2 f2 Ap Asmin ny φ 24 270 0 280 3360 19052 26 32 As' 16719.87 ny' 21
excel钢结构计算表格
简 支 钢 梁 计 算基本数据输入:梁跨度： l=9000mm梁间距a=2400mm钢材：Q 345f =315N/mm 2fv =185N/mm 2 上翼缘：b 1=400mm t 1=14mm 下翼缘：b 2=300mm t 2=12mm 腹 板：h w =574mm t w =8mm即: 断面截面特性计算：钢梁截面：A 0=13792mm 2 重量108.3kg/m 钢梁中和轴的位置：y 0=342mm钢梁对X轴截面惯性矩：I z =8.94E+08mm4钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W 1x = 3.46E+06mm 3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W 2x = 2.61E+06mm 3 钢梁对Y轴截面惯性矩：I y = 1.02E+08mm 4i y =85.9 mm y =104.8上翼缘对Y 轴的惯性矩：I 1=7.47E+07mm 4下翼缘对Y 轴的惯性矩：I 2= 2.70E+07mm 40.73 截面不对称影响系数：0.380.53 工字形截面简支梁的系数0.76 梁的整体稳定系数：0.74 修正后：0.672.截面验算：（1）弯矩及剪力的计算：=+=211I I I b α=-=)12(8.0b b αη=bβ==hb t l 111ξ=bφ='bφλ钢梁自重： 1.30KN/m恒载： 4.00KN/m2g1k=10.90KN/m活载：q c= 3.0KN/m2p k=18.10KN/m p=23.16KN/m 弯矩：M=234.49KN·m剪力：V=104.22KN（2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算：梁的整体稳定应力：σ=101.01N/mm2钢梁上翼缘应力：σ1=67.70N/mm2钢梁下翼缘应力：σ2=89.68N/mm2钢梁剪应力：τ=22.70N/mm2挠度：w=8.4mmw/l=1/1072。
截面几何性质excel自动计算公式
4.8349E+02 (mm) 形心主轴到下翼缘边缘的距离 yy=h-y
3.7632E+09 (mm4) 转动惯量 Ix=∑(Ix1+Ai*yi^2)
6.7925E+07 (mm4) 转动惯量 Iy=∑(Iy1+Ai*xi^2)
4.3596E+02 (mm) 回转半径 ix=sqrt(Ix/A)
5.8571E+01 (mm) 回转半径 iy=sqrt(Iy/A)
5.8028E+06 (mm3) 截面抵抗矩 Wx=Ix/b*2
7.7832E+06 (mm3) 截面抵抗矩 Wx=Ix/bb*2
6.7925E+05 (mm3) 截面抵抗矩 Wy=Iy/t*2
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
3.8814E+05 (mm3)
78.5
(kN/m3 )
1.5543 (kN/m)
截面抵抗矩 Wy=Iy/tt*2 材料重度 γ(钢材为78.5kN/m3) 每延米自重 G=Aγ
本表格已经设计好所有函数公 式，只需在表格中填入相关的
数据即可自动进行计算
工字型截面性质计算
b＝ t＝ bb＝ tt＝ hw＝ tw＝ h＝ A＝ S＝ y＝ yy＝ Ix＝ Iy＝ ix＝ iy＝ Wx＝ Wxy＝ Wy＝ Wyy＝ γ= G＝
200 (mm) 上翼缘宽 b
16 (mm) 上翼缘厚 t
350 (mm) 下翼缘宽 bb
16 (mm) 下翼缘厚 tt
1100 (mm) 腹板净高 h0
10 (mm) 腹板厚 tw
1132 (mm) 总高 h
19800 (mm) 1.2840E+07 (mm3) 6.4851E+02 (mm)
excel计算大全-钢结构计算表格
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=104380mm2152mm98mm 4.6E+07mm 4302773mm 3469607mm 32混凝土等级C208.08板厚h d100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 222944.4mm 2402mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =117mm混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =5E+08mm 43.5E+07mm 42.4E+08mm 43763855mm 41307031mm 4313662.2mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=162mm4.2E+08mm 44.2E+07mm 41.1E+08mm 44800913mm 41249942mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：0.41kN/m 板自重： 6.00kN/m 2000mm)板托重：0.90kN/m 6.09kN/m 自重标准值 g 1：7.31kN/m施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M 45.51kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V 30.34kN2钢梁抗弯强度设计143.14N/mm 2<215N/mm 2PASS!92.29N/mm2<215N/mm2PASS!3钢梁剪应力计算面积矩 S=207492mm 322.80N/mm 2<125N/mm 2PASS!4挠度计算自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc = I 0c / (d-x c ) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =组合梁计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3+ s*h 3+ B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2+ s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b =αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：△=5*g*l 4/(384*E*I)=10.8mm < L/400 =15mm PASS!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1-2.28N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.33N/mm2<10N/mm2PASS!-87.74N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.39N/mm2<215N/mm2PASS!2.2-2.24N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.37N/mm 2<10N/mm 2PASS!-88.23N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.69N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力147000mm 31105812mm 319.35N/mm 2<125N/mm 2PASS!4组合梁的挠度3.46mm < L/400 =15mm PASS!σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t= -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b= -M 1/W 2+M 2/W 0b=使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =。
最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)
四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。
采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。
立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。
从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。
二、编制依据1.《路桥施工计算手册》 2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4.《建筑施工碗扣式脚手架 安全技术规范》JGJ166-2008 5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 6.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。
计算受力时各个部件自上而下进行验算。
2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。
由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。
3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。
4.取1m²受力分析。
1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tanα+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²9、地基承载力计算（8、扣件抗滑承载力计算（组合风荷载时验算）表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。
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预应力筋强度取值
fpy1
fpy2
预应力筋抗力Mp
N/mm2 KN.m
1040.2 1075.1 2137.7
964.9 1034.7 5326.9
As
无粘结梁构造配筋
mm2
实配 As
β0=MIN(0.45,β0) 预应力度λ=M0/Ms
预应力比PPR=(Mu)p/(Mu)p+s
最大裂缝宽度计算
钢筋直径d(mm)
ωcr,max(mm)
第一批σI /σcon
5881 2250 8610 0.387 0.437 0.361
28 0.20 0.100
4661 4371 12300 0.450 0.766 0.500
28 0.03 0.120
收缩徐变损失
σl5/σcon
梁自重 MG/Ms
预应力松弛损失
σl4/σ
说明
mm mm
mm2 mm mm4
mm
mm3 mm mm-1 αcts αctl
ns=
山西太原酒店
1 4976.0 3410.00 1328.00
1.00 0.4 4264.20 3547.08 4976.00 -6.00 -255.85 0.10
2.39 19.10 360 67.5
0 0.75 0.74 0.75 0.78 150 250
3709.6
4425.6
0.3
h0
mm
1375
1345
双筋截面
As'
mm2
0
0
[M']
0.0
T形翼缘
[M]
KN.m
0.0
0.0 4366.5
Mx
普通
计算X
bx
钢筋
x
计算
X限值
0.35
mm
配置
砼压区合力点X'
4720.1 500.0 425.3 481.2 213
4880.4 500.0 457.9 470.8 181
con
预应力总损失σl/σcon 1: 筋①②种类Ki :
KN/m
18.75
21.38
0.15
0.15
0.15
σl5/σcon 普通1低松弛0 σl4/σcon
0.120 0
0.035
0.173 0
0.035
0.255
0.328
Kpi=1 筋①为有粘结，筋②为无粘结筋; Kpi=2 筋①②均为有粘结；Kpi=0 筋①②均为无粘结筋
1 5400.0 3960.00 1372.00
1.00 0.4 4798.80 4057.92 5400.00 -6.00 -287.93 0.10
2.39 19.10 360 67.5
0 0.7500 150 1500 500
0 0 7.50E+05 750.00 1.41E+11 250 250 750.00 1.88E+08 600.00 4.53E-06 1.500 1.000 1.50 1.17 31.38 0.00
1.00 0.4 4843.50 4084.50 6701.00 15.00 726.53 0.10
2.39 19.10 360 67.5
0 0.75 0.67 0.72 0.78 130 250
0.000 130 1500 500 1200 150 8.55E+05 667.11 1.83E+11 257 320 832.89 2.19E+08 702.89 4.37E-06 1.500 1.000 1.75 1.37 33.56 0.00
0.000 150 1500 500
0 0 7.50E+05 750.00 1.41E+11 250 250 750.00 1.88E+08 600.00 4.53E-06 1.500 1.000 1.50 1.17 26.06 0.00
主梁 YKL1(2层)
0 6701.0 3210.00 1130.00
（ II型 ） 混合配筋预应力梁截面设计计算书
工程名称
是否支座截面必须填
梁所在轴线号 截面位置 支座1，跨中0
原始 效应 数据
承载力弯矩组合值Mz
恒载弯矩标准值Md
活载弯矩标准值Ml
支座宽度折减系数
ψ=
0.4
标准组合Mk=Md+Ml
准永久组合Mq=(Md+ψ*Ml) 承载力组合M=k*Mz M2系数(%) 次弯矩M2
预应 力筋 估算
长期根数
实配预应力筋
筋① 筋② 筋① 筋②
ap
受压边压应力σpc
预应 力筋 效应
平均预压应力σpec αcts
消压弯矩 M0
开裂弯矩 Mcr
nl= n1= n2= mm N/mm2
KN.m
23.00 0.00 13
0 150 9.94 2.52 4.58
1864.8
2387.1
32.00 0.00 17 17 192 16.90 5.78 1.58
KN.m KN k
KN.m
KN.m
调幅系数β
砼标号(30-45)
40
普通筋
fy 或fy' as或as'=
fptk,fpy, Kpi
单根面积
C2参照值
筋①
预应 力筋
筋② 预应力筋位置
67.5 1860 139
N/mm2
ap1 ap2
ap2筋所占比例(%)μ<=99.999
截面 参数
抗裂 系数
预应 力筋
2: σcon=C1*fptk,pe=C2*σcon
27.99
0.00
17
17
202
22.58
6.59
1.08
4233.7
4758.0
1338
0
0.0 0.0 5112.1 500.0 489.5 468.4 245 964.9 1034.7 4977.9 314 4371 8610 0.450 0.882 0.575 28 0.02 0.180 18.75 0.15 0.208 0 0.035 0.423
ap 梁 高h 梁 宽b 翼缘宽度 bf' 翼缘高度 hf' A
yt
I 上核心点kt 下核心点kb 计算W，ep之y
W ep 1/A+ep/W 短期 αcts
1.50
长期 αctl
1.00 截面塑性系数基本值γm
截面塑性系数γ
短期根数
筋① 筋②
ftk αfc
mm 1320 C1
C2-1 C2-2 mm