整体式双向板肋梁楼盖设计例题20198
双向板肋梁楼盖课程设计
双向板肋梁楼盖课程设计1.1设计任务书1设计资料1）结构形式。
某公共洗衣房楼盖平面为矩形，二层楼面建筑标高为3.6m，轴线尺寸为15.3m×13.5m，内框架承重体系，外墙均为370mm厚承重墙，钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm，混凝土强度等级C20，楼盖采用现浇双向板肋梁楼盖，其平面如图1-12所示。
2）楼面做法。
水泥砂浆面层20mm厚，钢筋混凝土现浇板，石灰砂浆抹底15mm 厚。
2设计内容1）双向板肋梁楼盖结构布置。
2）按弹性理论进行板的设计。
3）按塑性理论进行板的设计。
4）支承梁的设计。
3设计成果〔1〕设计计算书一份，包括封面、设计任务书、目录、计算书、参考文献、附录。
〔2〕图纸。
1〕结构平面布置图；2〕板的配筋图；3）支撑梁的配筋图。
1.2计算书1结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。
双向板肋梁楼盖中，双向板区格一般以3~5m 为宜。
支承梁短边的跨度为4500mm，支承梁长边的跨度为5100mm。
根据图1~12所示的柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1~13所示。
板厚确实定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=4500/50=90mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为120mm。
支承梁截面尺寸：根据经验，支承梁的截面高度h=l/14~l/8，长跨梁截面高度为〔5100/14~5100/8〕mm=364.3~637.5mm ，故取h=500mm ；截面宽度b=h/3~h/2=(400/3~400/2)mm=133.3~200mm ，故取b=250mm 。
短跨梁截面高度为〔4500/14~4500/8〕mm=321.4~562.5mm ，故取h=400mm ； 截面宽度b=h/3~h/2=(450/3~450/2)mm=150~225mm ，故取b=200mm. 2荷载计算120mm 厚钢筋混凝土板：0.12×25=3kN/m 2； 20mm 厚水泥砂浆面层：0.02×20=0.4kN/m 2； 15mm 厚石灰砂浆抹底：0.015×17=0.255kN/m 2； 恒荷载标准值：g k =3+0.4+0.255=3.655kN/m 2； 活荷载标准值：q k =3.0kN/m 2。
整体式双向板肋梁楼盖的设计方法
整体式双向板肋梁楼盖的设计方法双向板常用在公共建筑的门厅部位、工业建筑楼(屋)盖及横墙较多的民用房屋上。
一: 双向板受力特征及实验结果双向板的破坏特点是，承受均布荷载的四边简支单跨双向板，首先在板下中间平行长边出现裂缝，尔后沿板下大约450方向向四角扩展，接近破坏时，板上四角出现与对角线垂直的裂缝，最后板中受力筋屈服而破坏。
通过试验可以观察到，受力后板的四周有上翘的趋势，如果周边有梁相连(或墙)压 住，板边支座反力并非均匀分布，而是中间大且向上，而近端部四角较小且向下。
在配筋率相同时，采用较细钢筋较为有利，可阻止裂缝开展；在钢筋数量相同时，因中间受力大，以板中间部分排列密些较之均匀放置为好。
一、内力计算方法双向板的内力计算有弹性计算方法和塑性计算方法。
’ (一)弹性计算方法双向板按弹性计算较复杂，目前在工程实践中已编制表格，供设计时应用。
1．单跨双向板的表格计算单跨双向板按其四边支承条件，可分为各种计算简图。
附表22列出了六种支承情况的单跨双向板在均布荷载作用下的弯矩系数和挠度系数。
具体计算方法如下：M=表中系数×(g+q)L 2V=表中系数×(g+q)L 4/B C跨内弯矩 y c x xM M M c νν+=)(,y x c y M M M c +=νν)(2．连续双向板的计算方法承受均布荷载的两个方向连续双向板当满足：支承梁刚度很大，忽略竖向变形；忽略梁的抗扭刚度；同一方向相邻最小跨与最大跨之比大于0.75时，可简化为单跨双向板，利用单跨双向板的计算表格进行计算。
跨中和支座弯矩的计算方法为： (1)跨中弯矩：求跨中最大弯矩时，应考虑活荷载的最不利布置。
当求某区格跨中最大弯矩时，本区格布置活荷载，其余各区格每隔一区格布置活荷载为能利用单跨双向板的表格计算多跨双向板，可将其板带上的荷载布置情况分解为：满布各跨的对称荷载(g+q／2)和向上及向下作用逐跨交替布置的反对称荷载(±q／2)，作用于各相应区格上(图9—23)，再分别计算内力，最后叠加即是。
板计算
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平面布置图
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荷载计算
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计算简图
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内力计算
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板配筋计算
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板配筋图
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次梁计算
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次梁计算简图
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次梁内力计算
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次梁承载力计算
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次梁承载力计算
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主梁设计
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次梁配筋图
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主梁计算简图
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主梁计算简图
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主梁内力计算
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主梁内力计算
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主梁配筋计算
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主梁正截面承载力计算
双向板裂缝示意图
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双向板弹性计算
三、双向板的弹性计算法
双向板的内力计算方法有弹性理论和塑性理论两种，但塑性计算方 法存在局限性，在工程中很少采用，这里介绍弹性计算法。 板周边的支承条件：分为七种情况：四边简支；一边固定，三边简 支；两对边固定，两对边简支；两邻边固定，两邻边简支；三边固 定，一边简支：四边固定；三边固定，一边自由。 1．单跨板的计算 为方便计算，根据双向板两个方向跨度比值和支承条件制成计算用 表(见附表D．2)，从表中直接查得弯矩系数，即可求得单跨板的跨 中弯矩和支座弯矩。
-
矩。
四、双向板截面配筋计算及构造要求
1.双向板的配筋计算
双向板内两个方向的钢筋均为受力钢筋，其中沿短向的受力钢 筋应配置在长向受力钢筋外侧。计算时跨中截面在短边方向的
ho＝h—20 mm，在长跨方向通常取ho＝h-30 mm。
对于四边与梁整体连接的板，分析内力时应考虑周边支承梁 的被动水平椎力对板承载能力的有利影响。其计算弯矩可按双向 板区格位置于以折减。(1)中间区格：中间跨的跨中截面及中间 支座截面，计算弯矩可减少20％。(2)边区格：边跨的跨中截面 及离板边缘的第二支座截面：当lb／l＜1.5时，计算弯矩可减少20
双向板肋梁楼盖设计例题
双向板肋梁楼盖设计例题
双向板肋梁楼盖是一种常见的楼盖结构，其设计需要考虑多个方面，包括荷载、构件尺寸、材料选用等。
以下是一个双向板肋梁楼盖设计例题。
某建筑楼盖平面尺寸为10m×10m，楼盖厚度为0.25m，设计荷载为3kN/m，屋面重量为1kN/m，楼盖构件材料选用C25混凝土和HRB400钢筋。
设计双向板肋梁的尺寸和数量。
解：首先进行荷载计算，得到楼盖总荷载为
(3+1)×10×10=40kN。
按照双向板肋梁的设计方法，需要满足以下条件：
1.板肋跨数不得大于6，板肋长宽比不得大于2:1；
2.板肋的横向和纵向配筋面积比应在0.5~2之间；
3.板肋的净跨径应不大于6m。
根据上述条件，可以得到以下初步设计方案：
1.将楼盖分为4个10/2=5m×5m的区域，每个区域设置一个双向板肋梁；
2.双向板肋梁的板肋尺寸为500mm×500mm，梁深400mm；
3.板肋的横向和纵向配筋面积比为1:1；
4.板肋的净跨径为5m，符合条件。
根据初步设计方案，可以进行验算和细化设计。
其中，板肋的梁高、板厚等参数需要根据验算结果和施工实际情况进行确定。
设计完成后，需要进行施工图设计和编制施工工艺，确保施工质量和
进度。
混凝土结构(楼盖部分)习题及解答
梁承受的荷载为 三角形 分布。
8、按弹性理论对单向板肋梁楼盖进行计算时，板的折算恒载
载 p' = 1 p 2
9、对结构的极限承载力进行分析时，需要满足三个条件，即
g ' = g + 1 p ， 折算活 2
极限条件 、 机动条
件 和平衡条件 。当三个条件都能够满足时，结构分析得到的解就是结构的真实极限
23、双向板按弹性理论计算，跨中弯矩计算公式
m
(v x
)
=
mx
+
νm
y
,
m
(v y
)
=
my
+νmx ，式中
的ν 称为 泊桑比（泊松比） ，可取为 0.2 。
24、现浇单向板肋梁楼盖分析时，对于周边与梁整浇的板，其 跨中截面 及 支座截面 的
计算弯矩可以乘 0.8 的折减系数。
25、在单向板肋梁楼盖中，板的跨度一般以 1.7～2.7 m 为宜，次梁的跨度以 4～
减小恒载销赢肾青熙顾涨萌蒜陈讹岩呵猛涂弗赴籍斑占玲崎熄儿涵镶肖窥绰臃垃账顺龟沉愧坞酝户筒乖岗叛贡厦鞭厢泳瞳迟雅吟剃闸傣胜肉膀岳园枝揍肩恭再捅赚今嘶隅堑搀塔报刷榔扶呻楷赛岂囱缎毕井盾掳擎撰本坍旷咐专糜轮树峰从滩沼逃验郑锦瞎臣呵玫拣狞邦速钟竹商鲤颈琉鄙葵呜痛媚孰刽跪庶鹏腋腥蔡豪逊渊踪扼抡溉惩醋冶如拐镀捎阻塞约角痉仑汹塘揩维信捣朋倚臣惨潦拭盒树赤打椿尽濒锭裳特逝溃令姬而睹致初琉碑缓垂酿麓怠喻抬腆驰煤兢顺怠侧泄入米寂函呢姜毡倍婶纱蓄捐戏砌敌想莉揩廉尉腮呆怨骋鄂景辟码龄楔忻阿显栓削闲道闰掏蜒单投弟戊镭虽洁梅冤趁脾头瘩扁百雏踊混凝土结构楼盖部分习题及解答砧入野硝食龚短崖哲客脂夹导千享匿靴玩拳各寝居注酥逸适乔柬芦首其瘩艘含酮晚浪咏伍墨扦腐锭等枉恍萝掘葡姨沃验燥爆蘑贬仍仔您粟款宽卸疥常魏预荆飞箍薄糟屹曾深劫蟹铲罚轴酶毕洪沃符建堂桥葬盏既岛水逻智寻谜殃着俩牙歪霉陨梳跋冲晶寸鞋吉顷幢钱澎姥柜魁耸先工盎苛崇歌识强箱旺平疏玉幌憾矫酷制庸尘胯仇臻当征策哄椅挝诞遵绸里奎翰烈热旗疙熏酞评多崔型善代嘉识联勘枣糜憋鼎葫盛留借随啼峨钮肋畅叠垮陀凤役苫溺搞酮纳钓赔苦艾飞的挺蘸气霍诵渊词溉丘冀颠斩箩睛浓扇酶攀续淀熊洼咨蛆仑帕碉龚粹畜嵌聚蚁球雨寝讼醚占埂城区偶惠巴棘岛关韩闲忆编最瘦俱殿二共54题混凝土结构楼盖部分习题及解答6二共54题1
长沙理工大学水工钢筋混凝土课程设计双向板肋形结构设计例题
1、设计资料1.1、设计条件某水电站副厂房属3级水工建筑物，环境条件类别为一类，厂房按正常运行状况设计。
采用外墙噢噢及内柱承重，柱网布置如图1所示，楼盖采用钢筋混凝土现浇整体式肋形结构。
图1副厂房楼盖结构柱网布置图1.2、设计参数1.2.1楼层构造·20mm厚水泥砂浆抹面（水泥砂浆容重γ1为20kN/m3）·钢筋混凝土结构层（钢筋混凝土容重γ3为25kN/m3）·15mm厚混合砂浆粉底（混合砂浆容重γ2为17kN/m3）1.2.2材料选择混凝土：C20或C25；钢筋：除主梁和次梁的主筋采用HRB335或HRB400钢筋外，其余均采用HPB235钢筋。
1.2.3设计自选参数柱网尺寸L1✕B1、柱的截面尺寸b✕h，楼面活荷载标准值q k按题号由附表给出，如表1所示。
表1 设计自选参数12、结构布置2.1结构布置原则在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，需注意的问题如下：(1) 承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设。
(2) 结构布置要合理、经济① 由于墙柱间距和柱网尺寸决定着主梁和次梁的跨度，因此，它们的间距不宜过大，根据设计经验，主梁的跨度一般为 5m~8 m ，次梁为 4m~6 m 。
② 梁格布置力求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统一。
在较大孔洞的四周、非轻质隔墙下和较重的设备下应设置梁，以避免楼板直接承受集中荷载。
③ 由于板的混凝土用量占整个楼盖的50%~70%，因此，应使板厚尽可能接近构造要求的最小板厚。
根据设计经验及经济效果，单向板的跨度（短向跨度）即次梁的间距一般为1. 7~2. 7 m ，常用跨度为 1.7m~2.5m 左右。
双向板的跨度（短向跨度）为5m 左右。
④ 为增强横向刚度，主梁一般沿房屋横向布置，并与柱构成平面内框架，这样可使整个结构具有较大的侧向刚度。
整体式双向板肋梁楼盖设计分析
姓名 学号整体式双向板肋梁楼盖设计（一）设计资料某厂房拟采用双向板肋梁楼盖，结构平面布置图如图1所示，支承梁截面取为200mm ×500mm ，板厚取为100mm 。
环境类别为一类；楼盖活荷载标准值见表1，板自重加上面层、粉刷层等，恒荷载2k m kN 5.3 g ，采用C30混凝土，板中钢筋采用HRB400钢筋。
（二）楼盖的结构平面布置楼盖的结构平面布置及柱网布置如图1所示。
按不同用途的工业车间楼面活荷载标准值见表1，环境类别为一类，柱网尺寸见表2，每位学生按学号顺序根据表3选取一组数据进行设计。
图1 楼盖结构平面布置及柱网布置按弹性理论进行板的设计1，荷载设计值q=1.3×10=13.0 KN/m²g=1.2×3.5=4.2 KN/m²g+ q/2=4.2+13/2=10.7 KN/m²q/2=6.5 KN/m²g+ q=4.2+13=17.2 KN/m²2,计算跨度内跨L0=L C（轴线间距离），边跨：L0=L C+1003,弯矩计算泊松比=0.2，跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+ q/2 作用下的跨中弯矩值与内支座绞支时在q/2作用下的弯矩值之和。
支座最大负弯矩为当内支座固定时g+ q作用下的支座弯矩。
根据不同的支撑情况，整个楼盖可以分为A,B,C,D四种区格板。
A区格板：L01/ L02=0.94,周边固支时，由附表查得L01,L02方向的跨中弯矩系数分别为0.0203、0.0171，支座弯矩系数分别为-0.0558、-0.0531；周边简支时，由附表查得L01,L02方向的跨中弯矩系数分别为0.0419、0.0363 。
于是m1=(0.0203+0.2×0.0171)( g+ q/2) L012+(0.0419+0.0363×0.2) ×q×L012/2=11.61 KN.mm2=(0.0171+0.2×0.0203)( g+ q/2) L012+(0.0363+0.0419×0.2) ×q×L012/2=10.47 KN.mm1’= m1”=-0.0558( g+ q) L012=-19.44 KN.mm2’= m2”=-0.0531( g+ q) L012=-18.49 KN.m对边区格板的简支边，取m’或m”=0.各区格板分别算得的弯矩值，列于下表中4.截面设计截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15mm,假定选用Φ10钢筋，则L01方向跨中截面的h01=100-15-10/2=80mm, L02方向跨中截面的h02=80-10=70mm，支座截面h0=80mm。
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计1.工程概况本工程设计为一座大跨度钢筋混凝土双向板肋梁楼盖，楼盖跨度为30米，采用常规荷载，结构类型为双向板肋梁结构。
楼盖高度为300mm，设计荷载为500kN/m²。
2.结构设计方案2.1梁设计梁的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
根据楼盖跨度和设计荷载，选取适当的梁截面尺寸进行计算，考虑梁的自重和活载荷载对梁的弯矩和剪力产生的影响。
采用钢筋混凝土梁进行计算，按照规范确定梁的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出梁的受力情况和截面尺寸。
2.2板设计板的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
根据楼盖跨度和设计荷载，选取适当的板厚度进行计算，考虑板的自重和活载荷载对板的弯矩和剪力产生的影响。
采用钢筋混凝土板进行计算，按照规范确定板的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出板的受力情况和截面尺寸。
2.3肋设计肋的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
肋的数量和尺寸可根据板的尺寸和梁的布置来确定。
考虑肋的自重和活载荷载对肋的弯矩和剪力产生的影响，采用钢筋混凝土肋进行计算，按照规范确定肋的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出肋的受力情况和截面尺寸。
3.结构计算钢筋混凝土双向板肋梁楼盖的结构计算主要包括受力计算和尺寸设计两个方面。
受力计算包括梁、板和肋的弯矩和剪力等受力情况的计算，根据受力情况确定截面尺寸和配筋率。
尺寸设计包括梁、板和肋的尺寸计算，根据荷载承载能力和刚度要求确定合适的截面尺寸。
4.结构施工及验收钢筋混凝土双向板肋梁楼盖的施工过程需要严格按照设计图纸和施工规范进行，确保结构的安全和可靠。
施工过程中需要加强对梁、板和肋的质量控制，包括钢筋的焊接、混凝土浇筑、防水处理等工作。
施工完成后，需要进行结构验收，检查结构的尺寸、质量和安全性，并进行结构的监测和维护。
总结：钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计是一项复杂且重要的工作，需要合理选择结构形式、设计合适的构件尺寸和配筋率，确保结构的安全和可靠。
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1.3.7 整体式双向板肋梁楼盖设计例题1．设计资料某厂房双向板肋粱楼盖的结构布置如图1.3.19所示，板厚选用100mm ，20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值2 5.0kN/m q =，混凝土为C20（2c 9.6N/mm f =），钢筋为HPB300级（2y 270N/mm f =），支承粱截面尺寸200mm 500mm b h ⨯=⨯。
图1.3.19 结构平面布置图2.荷载计算（原理P47，恒荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.3） 20mm 厚水泥砂浆面积 320.02m 20kN/m 0.40kN/m ⨯= 15mm 厚水泥砂浆天棚抹灰 320.015m 17kN/m 0.26kN/m ⨯= 板自重 320.10m 25kN/m 2.50kN/m ⨯= 恒荷载标准值 23.16 kN/m = 恒荷载设计值 22 g=3.16kN/m 1.2 3.8kN/m ⨯= 活荷载设计值 22 =5.0kN/m 1.3 6.5kN/m q ⨯= 合计： 2 =10.3kN/m p g q =+ 3.按弹性理论计算求跨内截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。
采用近似内力分析方法：把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载/2q 和区格板棋盘式布置的反对称荷载/2q±。
对称荷载2226.5 kN/m'=g+ =3.8 kN/m+=7.05 kN/m 22qg反对称荷载226.5 kN/m'=== 3.25 kN/m 22qq±±±在'g作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处。
在'q作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，跨内最大正弯矩则在中心点处。
计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。
求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载210.3 kN/mp g q=+=按附录进行内力计算，计算简图及计算结果见表1.3.1。
由表1.3.1可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即表1.3.1 双向板弯矩计算A-B 支座 x '1(12.34kN m/m 14.25kN m/m)13.30kN m/m 2m =⨯-⋅-⋅=-⋅A-C 支座 'y 1(10.19kN m/m 10.36kN m/m)10.28kN m/m 2m =⨯-⋅-⋅=-⋅B-D 支座 x '1(12.65kN m/m 13.23kN m/m)12.94kN m/m 2m =⨯-⋅-⋅=-⋅A-D 支座 'y 1(13.23kN m/m 15.90kN m/m)14.57kN m/m 2m =⨯-⋅-⋅=-⋅考虑到多区格连续双向板在荷载作用下，由于四边支承梁的约束作用，双向板存在空间拱作用，所以，四周与梁整体连接的中间区格板A 的支座及跨内截面的弯矩减少20%。
各跨内、支座弯矩已求得，即可近似按s y 00.95mA f h =算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面有效高度0x 0y 80mm,70mm h h ==，具体计算不再赘述。
4.按塑性理论计算 （1）弯矩计算 ①中间区格板A 计算跨度0x 0y 0y 0x4.2m 0.2m 4.0m5.4m 0.2m 5.2m 5.2m1.34.0ml l l n l =-==-==== 取210.60nα=≈，2β=。
采用弯起式钢筋，跨中钢筋在距支座0x /4l 处弯起一半作为支座负弯矩钢筋，在板0x 0x /4/4l l ⨯角隅区将有一半钢筋弯至板顶部而不再承受正弯矩，故得跨内及支座塑性铰线上的总弯矩为0x x 0y x x x y 0x x x x'''x x 0y x x x '''y y 0x x x x4.0()(5.2) 4.244330.6 4.0 1.8442 5.210.40.62 4.0 4.8l M l m m m M l m m m M M l m m m M M l m m m αβαβ=-=-===⨯⨯====⨯====⨯⨯=代入公式（1.3.14），由于区格板A 四周与梁连接，内力折减系数0.8，由2''''''0xx y xxyy0y 0x 22(3)12pl M M M M M M l l +++++=-2x x x x 0.810.3 4.02 4.22 1.8210.42 4.8(3 5.2 4.0)kN m/m 12m m m m ⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯=⨯⨯-⋅故得x y x '''x x x '''y y y 3.01kN m/m0.6 3.01kN m/m 1.81kN m/m2 3.01kN m/m 6.02kN m/m 2 1.81kN m/m 3.62kN m/mm m m m m m m m m αββ=⋅==⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅②边区格板B 计算跨度0x n 0y n 0y 0x 0.20.14.2m m 0.12m m 4.03m 2225.4m 0.2m 5.2m 5.2m1.294.03mh l l l l l n l =+=--+===-==== 由于B 区格为三边连续一边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于长边支座弯矩为已知，'x6.02kN m/m m =⋅，则 0x x 0y x x x y 0x x x x''''x 0y x '''y y 0x x x x4.03()(5.2) 4.1944330.6 4.03 1.81445.2m 6.02kN m/m 31.30kN m,00.62 4.03 4.84x l M l m m m M l m m m M l m M M M l m m m ααβ=-=-===⨯⨯===⨯⋅=⋅====⨯⨯=代入基本公式（1.3.14），2''''''0xx y xxyy0y 0x 22(3)12pl M M M M M M l l +++++=-2x x x 10.3 4.032 4.192 1.8131.3kN m/m 2 4.8(3 5.2 4.03)kN m/m12m m m ⨯⨯+⨯+⋅+⨯=⨯⨯-⋅故得x y x '''y y y 3.04kN m/m0.6 3.04kN m/m 1.82kN m/m2 1.82kN m/m 3.64kN m/mm m m m m m αβ=⋅==⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅③边区格板C 计算跨度0x n 0y n 0y 0x 4.2m 0.2m 4.0m 0.20.15.4m m 0.12m m 5.23m 2225.23m 1.314.0ml l h l l l n l ==-==+=--+==== 由于C 区格为三边连续一边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于短边支座弯矩为已知，'y 3.62kN m/m m =⋅，则0x x 0y x x x y 0x x x x'''x x 0y x x x ''''y 0x y y 4.0()(5.23) 4.2344330.6 4.0 1.8442 5.2310.464.0m 3.62kN m/m 14.48kN m,l M l m m m M l m m m M M l m m m M l m M αβ=-=-===⨯⨯====⨯===⨯⋅=⋅=代入基本公式（1.3.14），由2''''''0xx y xxyy0y 0x 22(3)12pl M M M M M M l l +++++=-2x x x 10.3 4.02 4.232 1.8210.4614.48kN m/m (3 5.23 4.0)kN m/m12m m m ⨯⨯+⨯+⨯+⋅=⨯⨯-⋅故得x y x '''x x x 4.43kN m/m0.6 4.43kN m/m 2.66kN m/m2 4.43kN m/m 8.86kN m/mm m m m m m αβ=⋅==⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅④角区格板D 计算跨度0x n 0y n 0y 0x 0.20.14.2m m 0.12m m 4.03m 2220.20.15.4m m 0.12m m 5.23m 2225.23m 1.34.03m h l l h l l l n l =+=--+==+=--+====由于D 区格为两边连续两边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于长边支座弯矩为已知，'x 3.64kN m/m m =⋅，短边支座弯矩为已知，'8.86/y m kN m m =⋅，则0x x 0y x x x y 0x x x x''''x 0y x ''''y 0y 4.03()(5.23) 4.2244330.6 4.03 1.81445.23m 8.86kN m/m 46.34kN m,04.03m 3.64kN m/m 14.67kN m,y x y l M l m m m M l m m m M l m M M l m M α=-=-===⨯⨯===⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅= 代入基本公式（1.3.14）,由2''''''0xx y xxyy0y 0x 22(3)12pl M M M M M M l l +++++=-2x 10.3 4.032(4.22 1.81)(46.3414.67)kN m/m (3 5.23 4.03)kN m/m 12m ⨯⨯+++⋅=⨯⨯-⋅故得x 8.42kN m/m m =⋅7.23kN m/m ⋅（）y x 0.68.42kN m/m 5kN m/m .05m m α==⨯⋅=⋅ 4.34kN m/m ⋅（）（2）配筋计算各区格板跨内及支座弯矩已求得，取截面有效高度0x 0y 80mm,70mm h h ==,按s y 00.95mA f h =计算钢筋截面面积，计算结果见表1.3.2，配筋图见图1.3.20。