(完整版)砖混结构计算书(终稿)
砖混结构计算书
2楼板设计2.1楼面结构信息及单元划分：结构板厚取100㎜,并在③～ⒷⒹ和Ⓓ～⑤⑦、Ⓓ～⑦⑨段设L1、L2、L3,截面均为b×h=240×300对楼面做一定划分并将楼梯间处做一些调整,选代表性部分作为计算单元.做法如图1：表1恒荷载分项系数γg=1.2 活载分项系数γq=1.4楼面恒载设计值:g=1.2×3.58=4.3 KN/㎡楼面活载设计值：q=1.4×2.0=2.8 KN/㎡2.3标准层设计：按弹性理论计算板,根据连续多跨双向板的实用计算法计算—跨中最大正弯矩为内支座固支时g+q/2和内支座铰支时q/2算出的弯矩和。
支座最大负弯矩为内支座固支时g+q求得(取相邻板算得的负弯矩绝对值的较大值)。
g+q=4.3+2.8=7.1 KN/㎡g+q/2=4.3+1.4=5.7 KN/㎡q/2=1.4 KN/㎡2.3.1板计算跨度：内跨 Lo=Lc Lc为轴线距离边跨 Lo=Ln+ｂ Ln净跨，ｂ为梁宽2.3.2板弯矩计算：考虑泊松比Vc=0.2 由于房间大小的差异，某些双向板同方向相邻跨度相差较大，因此对算得的弯矩应作一些调整。
A区格板：Lx=3.6-0.12-0.12+0.24=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86mx=(0.0266+0.2×0.0231)(g+q/2)Lx²+(0.0496+0.2×0.035)(q/2)Lx²=0.0312×5.7×3.6²+0.0566×1.4⌧3.6²=3.341 KN☪m/mmy=(0.0231+0.2⌧0.0266)⌧5.7⌧3.6²+(0.035+0.2⌧0.0496)⌧1.4⌧3.6² =2.1+0.82=2.92 KN☪m/mmx =-0.07⌧(g+q)Lx²=-0.07⌧7.1⌧3.6²=-6.44 KN☪m/mmy =-0.067⌧7.1⌧3.6²=-6.24 KN☪m/mB区格板：Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86mx=(0.0322+0.2⌧0.0231)⌧5.7⌧3.6²+(0.0496+0.2⌧0.035)⌧1.4⌧3.6² =2.72+1.03=3.75 KN☪m/mmy=(0.0231+0.2⌧0.0322)⌧5.7⌧3.6²+(0.035+0.2⌧0.0496)⌧1.4⌧3.6² =2.18+0.82=3.00 KN☪m/mmx =-0.0818⌧7.1⌧3.6²=-7.53 KN☪m/mmy =-0.073⌧7.1⌧3.6²=-6.72 KN☪m/mC区格板：Lx=3.5m Ly=4.2m Lx/Ly=0.83mx=(0.0341+0.2⌧0.0225)⌧5.7⌧3.5²+(0.0528+0.2⌧0.0342)⌧1.4⌧3.5²=2.69+1.02=3.71 KN☪m/mmy=(0.0225+0.2⌧0.0341)⌧5.7⌧3.5²+(0.0342+0.2⌧0.0528)⌧1.4⌧3.5²=2.05+0.77=2.82 KN☪m/mmx =-0.0851⌧7.1⌧3.5²=-7.4 KN☪m/mmy =-0.0739⌧7.1⌧3.5²=-6.43 KN☪m/mD区格板：由于D区格板在Y方向与相邻板F(G)的跨度较大，因此在按g+q/2算得的跨中弯矩曾的10%，q/2算得的跨中弯矩减小5%。
砖混结构开个门洞计算书
砖混结构开个门洞计算书摘要：一、引言二、砖混结构基本概念三、开洞对砖混结构的影响四、计算方法与步骤1.确定墙体材料及参数2.计算墙体受力分析3.计算门洞荷载4.计算墙体开洞后的受力分析5.验算墙体安全性五、结论正文：一、引言本文主要针对砖混结构墙体开洞计算过程进行详细阐述，以便设计人员和施工人员能够准确、快速地进行计算，确保工程质量。
二、砖混结构基本概念砖混结构是由砖墙和混凝土梁、板组成的建筑结构，具有较好的保温、隔热性能和较高的抗震性能。
砖混结构中，墙体是主要的承重部分，承担着楼板、屋顶等荷载。
三、开洞对砖混结构的影响墙体开洞会削弱墙体的整体性，降低其承载能力和抗震性能。
因此，在进行墙体开洞时，需要进行详细的计算和分析，以确保墙体的安全。
四、计算方法与步骤1.确定墙体材料及参数首先，需要了解墙体的材料、尺寸等参数，以便进行后续计算。
例如，砖的规格、砂浆的强度、墙体的厚度等。
2.计算墙体受力分析根据墙体的材料和尺寸参数，计算墙体在各种受力条件下的应力分布，为后续计算门洞荷载提供依据。
3.计算门洞荷载根据门洞的大小、位置以及使用要求，计算门洞荷载。
例如，考虑门的开启荷载、风荷载等。
4.计算墙体开洞后的受力分析在墙体上开洞后，需要重新计算墙体的受力分析，以验证墙体在承受荷载时的安全性。
5.验算墙体安全性根据重新计算的受力分析，检查墙体的安全性，如发现安全隐患，需要采取相应的加固措施。
五、结论墙体开洞计算是砖混结构设计中一个重要的环节，需要充分考虑各种因素，确保计算的准确性和安全性。
砖混结构住宅设计计算书
砖混住宅一. 砖混住宅设计一般如下:(1).一般建筑条件: 层高: 1～5层: 2700, 6层: 2800窗高: 1400窗台高: 850阳台的门联窗: 主: 1500X2250, 1800X2250, 副:800X2250进户门、室内门、厨厕门: 1000X2000, 900X2000, 800X2000楼梯间一般: 2400X4800, 2700X4800, 楼梯进户洞口高: 2100(最低2000)室内外高差: 750楼板上一般做厚35的豆石混凝土。
厨房、厕所一般用88J1楼23, 厚102。
板底不抹灰, 刮腻子。
楼梯梯段板一般做厚20的水泥砂浆。
如有半地下室, 层高一般2700, 室外地面下不得小于1500。
(2).结构设计：标注预制板的块数和类型时, 不要采用对角线的形式。
因为此种方法易造成线的交叉, 采用水平线或垂直线的方法, 相同类型的房间直接标房间类型号。
可全楼统一编号。
现浇板单独画出时可用对角线表示房间范围。
楼梯间除四角外不得放构造柱(否则得凿预制构件)。
构造柱所在位置不得放预制板(不得凿预制板), 做现浇带。
布置预制板时尽量采用宽为1180的宽板, 但有水的立管要求穿孔时, 有时应用880的窄板, 留现浇板缝, 不采用凿宽板的方法。
过梁与构造柱相联时应采用现浇过梁, 预制过梁一般采用小挑口。
一至五层层高为2700, 外墙洞口高为: 850+1400=2250, 剩下450, 再减去35的建筑作法, 只剩下415, 对于≥1500的洞口,或承重过梁, 过梁高为180, 415-180=235 即圈梁高度不得大于235, 如大于235, 则应圈梁兼过梁。
对于≤1200的洞口, 非承重过梁高为120, 415-120=295, 可布置预制过梁后做截面高度大于240的圈梁。
顶层因层高为2800, 一般情况下没问题。
但顶层的雨搭下要现浇圈梁, 圈梁较大, 就不用预制过梁了。
在地震区应尽量采用圈梁兼过梁。
砖混结构开个门洞计算书
砖混结构开个门洞计算书
摘要：
一、引言
二、砖混结构基本概念
三、门洞的尺寸与位置
四、门洞的计算方法
五、实际案例分析
六、总结
正文：
一、引言
在我国建筑行业中，砖混结构是一种常见的结构形式。
在砖混结构的房屋设计中，开门洞是一项重要的工作。
为了保证建筑物的结构安全和使用功能的合理性，我们需要对门洞进行精确的计算。
本文将详细介绍砖混结构开个门洞的计算方法。
二、砖混结构基本概念
砖混结构是由砖墙和钢筋混凝土楼板组成的结构体系。
砖墙承受垂直荷载，钢筋混凝土楼板承受水平荷载。
在砖混结构中，门洞的开设对结构的影响较大，需要进行详细的计算。
三、门洞的尺寸与位置
门洞的尺寸和位置应根据建筑物的使用需求进行设计。
一般来说，门洞的高度和宽度应满足通行和搬运家具等物品的需求。
同时，门洞的位置应尽量避
免对建筑物的承重结构产生不利影响。
四、门洞的计算方法
1.首先，需要计算门洞四周墙体的受力分析。
在砖混结构中，墙体承受垂直荷载，因此需要计算门洞上方楼板传递下来的荷载。
2.其次，根据受力分析结果，计算门洞四周墙体的剪力、弯矩等。
3.最后，根据剪力、弯矩等计算结果，选择合适的墙体构造和材料。
五、实际案例分析
以下是一个砖混结构住宅楼的门洞计算实例。
该建筑为5 层，每层2 户，每户一门。
门洞高度为2.1 米，宽度为0.9 米。
经过计算，门洞四周墙体的剪力、弯矩等均满足设计要求。
六、总结
砖混结构开个门洞的计算是一项重要的工作，需要对建筑物的受力进行分析。
住宅楼(六层)砖混房屋结构结构计算书
住宅楼（六层）砖混房屋结构结构计算书目录前言 (1)目录 (2)第一章结构方案的选择 (4)1.1 主体结构设计方案 (4)1.2 墙体布置 (4)1.3 构造措施 (4)第二章荷载计算 (6)2.1 屋面荷载 (6)2.2 楼面荷载 (6)2.3 墙体荷载 (6)第三章正常情况下墙体承载力验算 (8)3.1 确定房屋静力计算方案 (8)3.2 高厚比验算 (8)3.3 墙体承载力验算 (11)3.4 局部抗压承载力验算 (14)第四章现浇单梁计算设计 (16)4.1 确定计算简图 (16)4.2 配置纵向钢筋 (17)4.3 配置箍筋 (17)第五章现浇双向板计算设计 (18)第六章现浇雨蓬计算设计 (21)6.1 雨蓬板计算设计 (21)6.2 雨蓬梁计算设计 (22)第七章现浇楼梯计算设计 (29)3.3 楼梯梯段板计算设计 (29)3.4 平台板设计 (30)3.3 平台梁设计 (30)第八章挑阳台设计 (33)8.1 抗倾覆验算 (33)8.2 挑梁下砌体局部受压承载力验算 (34)8.3 挑梁承载力验算 (34)第九章基础设计 (36)9.1 承重墙设计 (36)9.2 非承重墙设计 (37)主要参考资料 (39)第一章结构方案的选择1.1 主体结构设计方案该建筑物层数为六层,总高度为18.600m,层高 3.0m,房屋的高宽比为18.6/11.4=1.62＜2(见《混凝土小型空心砌块建筑技术规程》),体型简单,室内要求空间小,多为开间,横墙较多,所以采用砌体结构。
能符合规范要求。
1.2 墙体布置采用纵横墙承重方案，增加结构的刚度。
纵横墙布置较为均匀对称,平面上前后左右拉通;竖向上连续对齐,减少偏心;同一轴线上窗间墙都比较均匀.横墙的最大间距为4.2,房屋的局部尺寸均符合抗震要求.个别不满足要求的局部尺寸，可设置构造柱和芯柱。
墙厚拟为内外纵横墙承重部分均为240㎜1.3 构造措施1 构造柱设置构造柱的设置见结构施工图。
某二层砖混结构详细计算书.doc
目录1 计算说明 (1)2 计算内容 (3)2.1 副厂房计算 ......................................... 错误!未定义书签。
2.1.1 计算条件 .................................. 错误!未定义书签。
2.1.2 计算软件 .................................. 错误!未定义书签。
2.1.3 输入参数 .................................. 错误!未定义书签。
2.1.4 计算结果 .................................. 错误!未定义书签。
2.2 管理房计算 (3)2.2.1 计算条件 (3)2.2.2 计算软件 (3)2.2.3 输入参数 (3)2.2.4 计算结果 (4)2.3 管理房板式楼梯计算 (7)2.3.1 计算条件 (7)2.3.2 计算软件 (8)2.3.3 输入参数 (8)2.3.4 计算结果 (8)2.4 启闭房计算 ......................................... 错误!未定义书签。
2.4.1 计算条件 .................................. 错误!未定义书签。
2.4.2 计算软件 .................................. 错误!未定义书签。
2.4.3 输入参数 .................................. 错误!未定义书签。
2.4.4 计算结果 .................................. 错误!未定义书签。
2.5 启闭房螺旋楼梯计算 ......................... 错误!未定义书签。
2.5.1 计算条件 .................................. 错误!未定义书签。
砌体结构设计计算书!排版后
有防水楼板：
无防水楼板：
7
跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为内支座固支时 作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时 作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布置求的，即内支座固支时 作用下的支座弯矩。本设计中，楼盖边梁对板的作用视为固定支座。
所有区格板按其位置与尺寸分为1，2，3类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取
计算跨度：
跨中弯矩：
梁端剪力：
8
正截面承载力计算（近似按矩形截面计算）
，
选
斜截面承载力计算：
，梁截面尺寸符合要求。
故，按构造配置箍筋， 双肢箍。
5.1.4.3一层墙体 截面（考虑活载折减，取4～5层楼面活荷载折减系数为 ）
A第一种组合（ ）
B第二种组合
5.1.4.4一层墙体II－II截面
A第一种组合
B第二种组合
5
此截面没有梁支撑在上面。故各层近似按轴心受压计算，一层与二～六层所采用砖和砂浆强度不同，所以要验算二层截面和一层截面，因为轴心受压下截面II-II截面受力最大，所以只验算一层和二层II-II截面即可。
14厚高聚物改性沥青防水卷材（带保护层一道）
23厚高聚物改性沥青防水卷材
325厚1:3水泥砂浆找平层
4保温层100厚聚苯乙烯泡沫塑料
51:6水泥焦渣找坡最薄处30厚
6钢筋混凝土屋面板120厚
715厚天棚抹灰
合计：
3
楼面做法为：青02J01-73-楼41
1铺8～10厚地砖楼面
2撒素水泥面（洒适量清水）
（3）雨雪条件：：最大积雪深度为120 mm；年总降雨量1203mm；设计降雨量为125～156 mm/h基本雪压0.25kN/m2；标准冻深-1.16m；最大冻深-1.34m。
(完整word版)砖混结构条形基础设计计算书
砖混结构条形基础设计计算书一、总则本工程为北京某校内的集体宿舍,拟定层数为五层砖混结构建筑物。
根据建筑地基勘察报告初步确定基础类型及相关的设计。
二、基础类型简明勘察报告资料：a)地形地物概述：现场为空地,地形较平坦，地面标高39。
15m~39.60m。
b)地下水概述：1、勘察时实测水位：本次钻探深10m，标高为29。
20m,未见到地下水。
2、历年最高水位：1959年最高水位为38。
20m。
3、地下水水质侵蚀性:根据附近已有资料,水质无侵蚀性。
c)土质土层概述:表层为杂填土①层,γ=18kN/3m，含大量砖块灰渣及生活垃圾,疏松，稍湿,厚约2。
0m。
其下为粉质粘土②层，黄褐色，其物理力学性质指标见附表，厚约4。
5m，f ak=180kPa。
第三层为细砂③，本次勘探做了标准贯入试验，指标详见地质剖面图,f ak=250kPa.由此确定基础类型为：浅埋天然条形基础。
三、基础埋深根据勘察报告中的土质土层概述，①层土为疏松的杂填土,属于软弱土层，其厚约2m，而下部②层土为良好土层，应选取下部良好土层作为持力层,因此将基础埋深设为2.1m。
(d=2.1m）四、确定地基承载力由土质土层概述知：fak=180kPa，且基础埋置深度大于0。
5m，可算fa= fak+ηbγ(b—3）+ηdγm(d—0。
5）由于②层土的e大于0.85,经查表得ηb的大小为0,ηd的大小为1.0。
γm=（18*2+18.06＊0.1）/2.1=18 kPa因此fa=180+1。
0*18(2。
1-0.5）=208.8 kPa五、基础底面尺寸设计。
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办公楼(四层)砖混房屋结构设计计算书一、设计资料(1) 、设计标高：室内设计标高0.000, 室内外高差450 ㎜。
地震烈度：7度。
(2) 、墙身做法：外墙墙身为普通实心砖墙，底层外墙厚370 ㎜，其余墙厚240 ㎜。
墙体底层MU15砖，M7.5砂浆砌筑，二至四层用MU10砖，用M5混合砂浆砌筑，双面抹灰刷乳胶漆。
(3) 、楼面做法：20 ㎜水泥砂浆地坪。
100 ㎜钢筋混凝土板，20 ㎜厚天棚水泥砂浆抹灰。
(4) 、屋面做法：二毡三油绿豆砂保护层，20mm厚水泥砂浆找平层，50mm厚泡沫砼，100 厚钢筋砼现浇板，20mm厚天棚水泥砂浆抹灰。
(5) 、门窗做法：门厅，底层走廊大门为铝合金门，其余为木门。
窗为木窗。
(6) 、地质资料：砂质粘土层地基承载为特征值fak=190KN/m2，fa=1.1fak 。
(7) 、活荷载：走廊 2.0KN/ ㎡,楼梯间 2.0KN/ ㎡, 厕所 2.5KN/ ㎡, 办公室2.0KN/ ㎡, 门厅 2.0KN/ ㎡。
结构平面布置图如下：二、构件初估1、梁尺寸确定楼板为现浇双向连续板，三、结构计算书一）、荷载计算（1）屋面荷载二毡三油绿豆砂20mm厚水泥砂浆找平层50mm厚泡沫砼100 厚钢筋砼现浇板20mm厚板底抹灰屋面恒载合计屋面活荷载（不上人）（2）楼面荷载20mm厚水泥砂浆面层100 厚钢筋砼现浇板20mm厚板底抹灰楼面恒载合计楼面活荷载4500mm)：取h = 500 ㎜取b=200 ㎜t (1/60)L =75㎜. 取t0.35KN/m0.40 KN/m 0.25 KN/m2.50 KN/m0.34 KN/m3.84 KN/m0.7 KN/m0.40 KN/m2.50 KN/m0.34 KN/m3.24 KN/m2.0KN/m初步确定梁尺寸（取最大开间梁高h: L/12=375 ㎜，宽b:h/3=167 ㎜，3．初选楼板。
= 100 ㎜.(3)墙体荷载双面粉刷240mm厚砖墙 5.24 KN/m 2双面粉刷370mm厚砖墙7.62 KN/m2木窗0.30 KN/m 2此办公楼为一般民用建筑物，安全等级为二级。
按《建筑结构荷载规范》规定：结构的重要性系数0＝1.0永久荷载的分项系数G＝ 1.2可变荷载的分项系数Q＝ 1.4二)正常情况下墙体承载力验算1 、确定房屋静力计算方案查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》表 4.2. 1“房屋的静力计算方案”，因本设计为现浇钢筋混凝土屋盖和楼盖，最大横墙间距9m(小于32m)，该房屋属于刚性方案房屋。
查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》表 4.2.6 “外墙不考虑风荷载影响时的最大高度”，本设计层高 3.3m＜最大层高4m；房屋总高13.65m ＜最大总高28m，故不考虑风荷载的影响。
2. 高厚比验算(1) 根据M7.5 和M5混合砂浆，从《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》查得墙体的允许高厚比：首层为[β]＝26；2-4 层为[ β] ＝24。
(2) 内横墙高厚比验算。
①2-4 层横墙：2-4 层横墙间距s＝9m；层高H＝3.3m根据s＝9m>2H＝6.6m。
查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》得H0＝1.0 ×H＝3.3mh ＝240mm承重横墙允许高厚比不提高，即μ1＝1.0 。
横墙无开洞允许高厚比降低系数为μ1＝1.0 。
于是按《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》式(5.1.1) 得β ＝H0/ h ＝3300/240 ＝13.75< μ1μ2[ β] ＝242-4 层横墙高厚比满足要求。
②首层横墙：首层横墙间距S＝9m；层高H＝ 3.3+0.45+0.5 ＝4.25m根据S＝9m>2H＝8.5m 查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》得H0＝1.0 ×H＝ 4.25mh＝240mm承重横墙允许高厚比不提高，即μ 1＝ 1.0 横墙无开洞允许高厚比降低系数为μ2＝ 1.0 于是β ＝H0/ h ＝4250/240 ＝17.7< μ1μ2[ β] ＝26 首层横墙高厚比满足要求。
②2-4 层外纵墙高厚比验算：2-4 层横墙间距S＝9m；层高H＝3.3m根据S＝9m>2H＝ 6.6m，查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001》得H 0＝1.0 ×H ＝ 3.3m纵墙 S ＝9m 范围内开窗洞两个 b s ＝ 4.2m (取较大开间窗洞)，开洞后允许高 厚比的降低系数为μ2＝1.0-0.4b s/s ＝ 1-0.4 ×2× 2.1/9 ＝ 0.813 >0.7取 μ1 ＝0.813 于是按《砌体结构设计规范 (GBJ50003—2001) 》得β ＝ H 0/ h ＝3300/240＝13.75<μ1μ2[ β]＝1.0 ×0.813×24＝19.5122-4 层纵墙高厚比满足要求。
④首层外纵墙高厚比验算：首层横墙间距 S ＝ 9m ；层高 H ＝3.3+0.45+0.5 ＝4.25m 根据 S ＝9m >2H ＝8.5m ，查《砌体结构设计规范 (GBJ50003—2001) 》得H 0＝1.0 ×H ＝ 4.25mH ＝ 370mm 承重横墙允许高厚比不提高，即 μ1＝1.0 纵墙开洞后允许高厚比降低系数为 μ2＝0.813 于是β＝ H 0/ h ＝4250/370 ＝ 11.48< μ1μ2[ β]＝1.0 ×0.813×26＝21.138 首层纵墙高厚比满足要求。
3. 外纵墙墙体承载力验算(1)选取计算单元和确定受荷面积。
因外纵墙有窗洞口，窗间墙承受h ＝ 240mm 承重纵墙允许高厚比不提高，即 μ1＝1.0进深梁传来的集中荷载，故取- 个较大开间，即 4.5m 作为计算单元。
其受荷载面积为(近似的按装配式简化)24.5 ×3.0 ＝13.5m 2(2) 确定控制截面。
每层取两个控制截面：窗间墙顶部截面 I —I 和窗间墙下部截面 II —II2-4 层墙厚均为 240mm ，窗间墙宽 2400mm ，故控制截面面积为2A 2＝A 3＝ A 4＝ 240×2400＝ 576000mm底层 370mm 厚墙的截面面积为： A 1＝ 370×2400＝888000mm 2(3) 计算进深梁反力对墙体中心线的偏心距。
先确定梁端的有效支承长度 a 0 ，然后再计算偏距 e① 有效支承长度 a 0 ；墙体轴力及弯矩计算简图2—4 层为a0＝10 h f c＝10 500 /1.5 ＝183mm<h＝240mm 故取a0＝183mm。
首层为a0＝10 h f c＝10 500 / 2.07 ＝155.4mm<h＝370mm 故取a0＝155.4mm⑨偏心距；2-4 层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1 为e i ＝0.5h-0.4 a 0＝0.5 ×240-0. 4× 183＝46.8mm首层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为e1＝0.5h-0.4 a0＝0.5 ×370-0 .4 ×155.4＝122.84mm（4）验算各层墙体控制裁面的承载力：当设计墙和基础时，计算截面以上各楼层活荷载应乘以折减系数，当计算截面以上楼层为2--3 层时折减系数为0.85。
1）屋面荷载q1=1.2×3.84+1.4×0.70=5.588KN/m22）楼面荷载静荷载q2=1.2×3.24=3.888KN/m2活荷载q 3=1.4× 2.00=2.8 KN/m2.3）墙体自重第4层I—I 截面以上240mm 墙体自重为：N1=1.2×4.5×0.4×5.24+1.2×0.24×0.30×4.5×25=21.04KN第2、3、4层I-I 截面至II-II 截面240m墙体自重为：N2=1.2×2.1×2.7×5.24+1.2×2.1×1.8×0.3=37.01KN第1-4 层I-I 截面至I-I 截面240mm 墙体自重为：N3=1.2×(4.5×3.3-2.1×1.8)×5.24+1.2×2.1×1.8×0.3=70.97KN底层370厚墙体自重为:I-I 截面至Ⅱ-Ⅱ截面370mm墙体自重为：N4=1.2×2.1×2.7×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3=53.21KN底层I-I 截面至二层Ⅱ-Ⅱ截面240mm 墙体自重为：N5=1.2 × 4.5× 0.9× 5.24+1.2 × 4.5× 0.3× 7.62+1.2 × 2.1× 1.8×0.3=39.17KNⅡ-Ⅱ截面以下370mm 墙体自重为N6=1.2×(4.5 ×1.85-2.1× 1.8)×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3=42.92KN4) 大梁自重(线荷载)q4=1.2×0.2×0.5×25.0=3.0KN／m(4)内力分析1) 屋面传来的集中荷载N p1=4.5×3×5.588+3×3=84.44KN2）楼面传来的集中荷载当折减系数为0.85 时N p2=N p3=N p4=4.5×3×(3.888+0.85×2.8)+3×3=93.62KN3) 第2-4 层墙顶大梁反力偏心距当M5 时a0=10 h f c =10 500 /1.5 =183mme p=d/2-0.4a0=240/2-0.4× 183=46.8 mm4) 底层墙顶大梁反力偏心距当M7.5 时a0=10 h f c＝10 500 / 2.07 ＝155.4mme p =370/2-0.4×155.4=122.84mm(5) 内力组合及截面验算1) 试验算第二层墙体假定第二层及以上墙体均采用M5砂浆。
取两个控制截面进行验算，上截面I —I 为窗洞口上部, 下截面Ⅱ - Ⅱ为墙体窗洞口下部。
第二层I —I 截面的内力组合及承载力验算N1-2 =21.04+2× 70.97+84.44+2× 93.62=434.66 KNM1-2 =N p3e p=93.62 ×46.8=4381.42 KN·mm当采用MU10砖、M5砂浆时，砌体的抗压强度设计值 f =1.50MPa。