轴流风机调节特性、避免风机喘振方法及发生喘振处理方法;制粉系统流程(谷风参考)
动叶调节轴流式引风机失速喘振的预防措施及逻辑优化
动叶调节轴流式引风机失速喘振的预防措施及逻辑优化现阶段火力发电机组设备的可靠性及自动化水平已经大幅提高。
但是由于系统设备的变化、运行方式的调整等诸多原因，火电机组引风机失速喘振的现象时有发生，严重威胁机组安全稳定运行。
本文从引风机失速喘振的原因出发，提出了相关的预防措施及逻辑优化。
标签：轴流式风机失速喘振原因;失速;喘振;工程案例;预防措施;逻辑优化目前国内火电机组高容量高参数已是发展趋势。
近年来，国家对于火电机组的环保要求提高，伴随着火电机组烟气脱硫脱硝超低排放改造的实施，导致风烟系统阻力发生变化，对锅炉引风机的性能提出了更苛刻的要求。
如何在保证锅炉燃烧所需氧量基础上，防止引风机出现失速喘振成为了火电机组运行中不可忽视的课题。
1轴流式风机失速喘振的原因火电机组引风机选型中，大都采用轴流式风机，其中又分为动叶可调轴流式及静叶可调式轴流式引风机。
1.1 固定动叶安装角的轴流风机失速原因图1是在一定的转速下，对叶片安装角固定的轴流式风机经试验测得的典型性能曲线。
图1-1中包含三条曲线：效率-流量曲线（η-qv）;全压-流量曲线（H- qv）;功率-流量曲线（P- qv）。
有图1可知：当在设计工况时，对于曲线上的d点，此时沿叶片各截面的流线分布均匀，全压相等，效率最高。
如图1-1（d）所示。
当qv<qvd时，来流速度的冲角α增大，由翼型的空气动力特性可知，冲角α增大，翼型的升力系数也增加，因而全压上升;但当流量降到qvc时冲角已增加到使翼型上产生附面层分离，产生旋涡，出现失速现象如图1-1（c）。
因而升力系数降低，全压也随之下降。
当流量继续下降至qvb时，全压最低，如图1-1（b）。
当qv<qvb时，沿葉片各截面全压不相等，出现二次回流，此时由叶轮流出的流体一部分重新返回叶轮，再次获得能量。
从而全压又开始升高，由于二次回流伴随有较大的能量损失，因此，效率也随之下降。
由以上流量与全压的变化关系可知，对于轴流式风机，全压-流量曲线（H- qv）中C点左侧（驼峰形状区域）为不稳定工作区域。
轴流风机喘振故障原因分析及对策
风机压力升高／ ａ Ｐ
电 机 功率 ／ ｗ ｋ
主轴转速／ ｒ・ ｉ ） （ ｒｎ ａ
２０ ０９年 ４月 １ 日 ２ ：０ 风 机 出现 异 常轰 鸣 ６ １２ ，
声， 持续一段 时 间后 声 音变 轻 ； 至 １ 直 ７日 ０ １ ， ：０ 风
面 的流动 工况则 开始恶 化 ， 界层受 到破坏 ， 叶 边 在
少， 或风机动叶开度增大 ， 都会使进 入风机叶轮
流道 的气 流 冲 角 增 大 。当 冲角 Ⅸ超 过 临 界 值 时， 风机 产 生 “ 转 失 速 ” 象 ， 片 流 道 阻 塞 ， 旋 现 叶
流动阻力增大 ， 风机输 出的压能大 为降低 ， 口 出
作者简介 ： 文兵 ， １６ 俞 男，９ ６年 出生，９７年毕业 于上 海石 油 １８ 化工高等 专科 学校化 纤机械专业 ， 高级工程 师， 长期从 事石
油 化 工 设 备 管理 工作 。
石 油 化 工 技 术 与 经 济
Ｔ ｃ ｎ ｌ ｇ ＆ Ｅ ｏ ｏ ｃ ｎ Ｐ ｔ ｃ ｅ ｃ ｌ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ｃ ｎ ｍｉ ｓｉ ｅｒ ｈ ｍｉ ａｓ ｏ
摘 要 ： 详 细描述 了动叶可调轴流风机喘振故障 的发生机理 ， 分析 了电厂脱硫增压风机 喘振 故障原因 ， 认
为故障的发生是由于风机后系统 阻力增加使 管路特性 曲线变 陡， 使风机工 作点落入非 稳定工况 区所致 ， 提
出 了改善后系统管路阻力的针对性措施 。 关键词 ： 喘振 故障 原因 对策
机 厂有 限 公 司 制 造 ，０ ７年 １ ２０ ０月 投 入 运 行 。用
于稳定 ， 来 自动调 节 至 开 度 ７ ％ 。事 后 检查 仪 后 ３ 表， 确认风机声 音异常系喘振报警 。 ４月 １ ８日 ９０ ， 机 烟 气 旁路 挡 板 开 ， 对 ：０ 风 核
轴流风机失速与喘振的分析和对策
轴流风机失速与喘振的分析和对策摘要：本文对轴流风机常见的失速以及喘振问题进行了分析，并结合某发电厂#3炉轴流式吸风机的异常现象进行了总结并提出防范措施。
关键词：轴流风机；失速；喘振前言：由于动叶可调轴流风机具有占地面积小、各负荷段效率都较高等优点，近年来火电厂锅炉辅机普遍都采用动叶可调式轴流风机。
动叶可调轴流风机的性能曲线具有驼峰型特性，这就导致了风机接近曲线边缘时可能会导致风机发生失速甚至喘振的现象。
本文分析了某发电厂3号炉乙号吸风机失速的原因，提出了相应的预防措施，以及在机组运行过程中如何避免失速和喘振的发生。
1轴流风机的失速与喘振1.1失速轴流风机普遍采用扭曲机翼型叶片，气流方向与叶片叶弦的夹角α即称为冲角，正常运行时，冲角为零或很小，气流绕过叶片保持稳定的流动状态，如图1（a）所示。
当冲角为正时，即α > 0，且此正冲角超过某一临界值时，叶片背面流动工况开始恶化，在叶片背面尾端出现涡流区，形成“失速”现象，如图1（b）所示。
冲角α大于临界值越多，失速现象就越严重，流体的流动阻力也就越大，严重时还会阻塞叶道，同时风机出力也会随之大幅下降。
风机的叶片在制造及安装过程中，由于各种客观因素的影响，叶片不可能有完全相同的形状和安装角度，因此当运行工况变化时使气流方向发生偏离，各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。
当某一叶片进口处的冲角α达到临界值时，就可能首先在该叶片上发生失速，并非是所有叶片都会同时发生失速，失速可能会发生在一个或几个区域，该区域内也可能包括一个或多个叶片。
由于失速区不是静止的，它会从一个叶片向另一个叶片或一组叶片扩散，如图2所示。
假定产生的流动阻塞首先从叶道23开始，其部分气流只能分别流进叶道12和34, 使叶道12 的气流冲角减小, 叶道34的冲角增大,以至于叶道34也发生阻塞, 并逐个向其他叶道传播。
如图3所示，马鞍形曲线M为风机不同安装角的失速点连线，工况点落在马鞍形曲线的左上方，均为不稳定工况区，这条线也称为失速线。
动叶可调轴流风机失速与喘振现象及预防措施分析
动叶可调轴流风机失速与喘振现象及预防措施分析摘要本文就动叶可调轴流风机失速以及喘振现象的原因进行分析，并提出相应的预防措施，以期能够避免或减少失速于喘振的发生。
关键词动叶可调轴流风机；失速；喘振；预防0 引言动叶可调轴流风机能够调节的范围较广，低负荷的区域工作效率比较高且反应的速度比较快，使得动叶可调轴流通风机被广泛应用于电力行业中。
但是由于风机在工作时工作点常出现不稳定的运行，容易导致风机发生失速和喘振等现象。
1动叶可调轴流风机的失速与喘振现象1.1失速现象轴流风机叶片通常是机翼流线型，当冲角<临界冲角或为0时，气流将绕过机翼使其流线平稳，如图1（a）。
而一旦冲角超过某一个临界值，叶片背面的流动恶化，使其边界遭遇破坏，叶片背部的尾端涡流加宽，增加了阻力，降低了升力，阻塞叶道，出现失速现象，如图1（b）。
1.2喘振现象由于瞬间内风机能头及流量发生周期性、不稳定反复变化，使得动叶可调轴流风机产生喘振现象。
动叶可调轴流风机具有驼峰型曲线的性能，使得其存在峰值点，而峰值点左侧是喘振区，右侧是稳定的工作区。
一旦风机工作点掉落到喘振区，就会发生喘振现象，给设备以及建筑物造成危害。
1.3两者之间的区别和联系动叶可调轴流风机发生失速现象时仍可继续运行；而出现喘振现象时无法正常运行。
失速主要是由于叶片结构产生出空气动力的工况，有规律可循，且影响的因素有叶轮自身、气流以及叶片的结构等；但喘振现象的发生主要是由于外界条件造成的。
失速与喘振之间的关系较为密切，失速可以诱发喘振。
2实例分析动叶可调轴流风机失速与喘振的原因2.1实例分析失速原因针对某电厂4号机组中，由于风机的保护系统出现跳闸现象，使得辅机出现减负荷动作的故障，导致一次风管的阻力增加以及一次风量的减少，引发了B侧出现风机失速现象（见图2）。
正常情况下系统的压力通常在P。
处，而A、B两侧一次风机运行的工况点分别是A。
、B。
但当出现减负荷动作故障时，系统的压力将从P。
关于轴流风机的喘振及其预防方法
关于轴流风机的喘振及其预防方法发表时间:2002-9-16作者：胡惠源摘要：1 两台轴流风机并联运行特性2台变节距轴流风机可并联运行。
但要注意避免喘振，(后面将作专门讨论)图1所示为2台变节距轴流风机的运行特性。
图1中风机特性为单只风机的特性。
曲线I表示锅炉的阻力曲线。
如果，两台风机是同步调节，工作点1表示锅炉需要的空气体积流量，则工作点2为每台风机的运行点。
事实上的两台风机工况也可不一样。
这种配合很复杂，每台风机可在1到Y之间的任一点工作，而2台风机的风量总和只要等于工作点1的风量即可。
虽然，从图1中可知，为保证其效率最高，每台风机最好在工作点2运行。
设想加大轴流风机的尺寸，以使1台风机运行就能在工作点1运行，。
如果有第2台风机启动，并并入并联运行时，第2台风机一定经过3→X→Y→1，虽然在X到Y时会产生喘振。
解决此问题的方法是在第2台风机投运之前要降低锅炉负荷，使工作点1降下来，降到某值，以确保第2台风机投入并联运行时不会通过喘振区。
2 喘振特性轴流风机有喘振问题，喘振是一种空气动力现象。
如果风机叶片要求提供大于其设计时的推力，在叶片周围则要发生流传的分裂，使得风机不稳定，不能运行在它的正常性能曲线上，这就是发生喘振的原因。
图2中的曲线上标有A的等叶片角是正常风机性能曲线。
每个叶片角曲线有其单独的喘振点，以I表示。
曲线C是把所有的I点相连而成的，称为喘振线。
喘振线上都是喘振区。
3条B虚线表示3个不同叶片角度的特征喘振曲线。
此曲线表示如果发生喘振，风机运行所经历的路径，即如果运行在I点，风机会按B曲线路径运行。
图3表示喘振与锅炉阻力特性的关系。
设正常的锅炉系统的阻力曲线B，由于某种原因(例如主燃料跳闸)而增大，曲线B1为新的锅炉阻力曲线。
运行点X将改变，先沿A到I点，此时发生喘振，再沿喘振特性曲线D工作，D与新的阻力曲线B：的交点X：为新的运行点。
如果系统阻力仍很高(曲线B1)，则风机一直运行在不稳定的喘振情况X l处，但系统阻力下降时，风机则从喘振情况恢复到正常的性能曲线A。
轴流风机喘振,失速,抢风事故的探讨
轴流风机喘振，失速，抢风事故的探讨发电部李焱摘要：风机的喘振，失速和抢风的发生都是由于风道阻力增大，促使风机运行在不稳定工况区域工作造成的。
因此在正常的运行工作中，我们必须要加强监视风机出口风压和动叶开度尤其重要。
并且经常进行相同负荷下风机出口风压与历史数据对比,可以预知通风系统阻力的变化。
尽量避免此类事故的发生。
关键字：不稳定工作区，系统阻力，处理方法，预防方法我厂锅炉为亚临界、自然循环、一次中间再热、“W”火焰燃烧方式、双拱单炉膛、平衡通风、尾部双烟道、烟气挡板调温、固态排渣、露天布置、全钢架悬吊式汽包炉，燃用煤种为无烟煤；锅炉风烟系统配备2台离心式一次风机，2台动叶可调轴流式送风机，2台静叶可调轴流式吸风机，空预器采用三分仓容克式空气预热器。
鉴于我厂的引，送风机都是轴流风机，轴流风机的特点之一是低压头、大风量。
所以相对来说引，送风机都有发生喘振，失速，抢风的可能，虽然我厂风机并未频繁的出现这些是故，但必须防患于未然，因此写出自己的一些想法，不对之处敬请指正。
一，喘振的发生原因分析以及处理喘振，顾名思义就象人哮喘一样，风机出现周期性的出风与倒流，严重的喘振会导致风机叶片与轴承的疲劳损坏，造成事故，直接影响锅炉的安全运行。
一般喘振发生时必然伴随着电流频繁摆动、出口风压下降并摆动，噪声大、振动大、机壳温度升高、炉膛负压波动，燃烧不稳等现象。
然而，发生喘振的原因多半是因为风机在不稳定工作区域运行，或是烟风道积灰堵塞，烟风道挡板开度不足，误关等引起系统阻力过大引起的。
下面结合轴流风机性能曲线（图1）来说明一下；图1（a为管道流量压力曲线，b为风机流量压力曲线）当风机工作点在K点（分界点）右侧时，风机工作是稳定的。
当风机负荷降到低于Qk 时，进入不稳定区工作（即轴流风机性能曲线左半部的马鞍形的区域）。
当风机的流量Q < QK 时，这时风机所产生的最大压头将随之下降，并小于管路中的压力，因为风道系统容量较大，在这一瞬间风道中的压力仍为PK，因此风道中的压力大于风机所产生的压头使气流开始反方向倒流，由风道倒入风机中，工作点由K点迅速移至C点。
动叶可调式轴流风机喘振机理及预防措施
工业技术科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald118DOI：10.16660/ki.1674-098X.2019.02.118动叶可调式轴流风机喘振机理及预防措施①杨欢欢(贵州黔西中水发电有限公司 贵州毕节 551500)摘 要：在一定程度上动叶可调式轴流风机的径向尺寸相对较小，其流量较大，调节性能好，其正逐渐成为引风机，大型锅炉送风机的主流。
在某种程度上动叶可调式轴流风机全压相对是较低的，若是在选型上面不恰当或者是相关管道有阻力增加，那么就会引起动叶可调式轴流风机的负荷过高出现喘振，从而损坏叶片的使用寿命。
基于此，本文主要分析了动叶可调式轴流风机喘振的机理以及相关预防措施进行分析，予以有关单位参考与借鉴。
关键词：动叶可调式轴 流风机 喘振机理 预防措施中图分类号：G642 文献标识码：A 文章编号：1674-098X(2019)01(b)-0118-02①作者简介：杨欢欢（1990—），男，白族，贵州六盘水人，本科，助理工程师，研究方向：动叶可调轴流式风机喘振机理及预防措施。
我国轴流风机起步相对较晚，但是在最近几年来，成都电力机械厂，上海鼓风机厂等企业在引进开发发电站锅炉大型轴流风机方面取得了较大的研究成果。
山东电力设备厂从西德引进了大型东特可调式轴流风机已经在我国诸多电厂投入运行了。
最近几年来我国所投产的300MW 以上机组都选择使用了轴流风机的使用。
在一定程度上我们对动叶可调式轴流风机的高负荷喘振发生的机理和相关的预防措施进行分析，能够对动叶可调式轴流风机的具体设计选型以及相关的改造都是有着极为重要的意义，能够促进设备生产效率以及设备的质量。
1 动叶可调式轴流风机喘振机理和危害分析动叶可调式轴流风机在非设计工况下进行工作，并且其叶栅中发生旋转失速时，若是失速的类型是较为强烈的突变型，那么就会和流风机的联合工作管网系统容量较大时，在一定程度上就会直接导致整个流风机到管网系统的气流周期性不断震荡。
轴流风机失速与喘振的发生于解决方法
轴流风机失速与喘振的发生于解决方法轴流风机失速与喘振的发生于解决方法0 引言动叶可调轴流风机相对于离心式风机而言，具有体积小、重量轻（约为离心式风机的60％～70％）、低负荷运行效率高、调节范围大、对负荷变化反应快等一系列优点，在国外大、中容量的火电机组上早已获得广泛使用。
近年来，随着国内容量为300 MW、600 MW及以上机组的大量建设和投运，动叶可调轴流风机在火电机组中也日趋普遍采用。
但动叶可调轴流风机由于其结构上的特征，也存在制造、安装、维修技术要求高，失速（不稳定）区间大，易发生失速及喘振等问题。
北仑电厂二期工程3×600 MW共采用了6台动叶可调的一次风机和6台动叶可调的送风机。
本文以北仑电厂二期工程第1台600 MW机组（3号机组）在启动调试过程中，遇到的一次风机失速和喘振现象的发生与解决为背景，对动叶可调轴流风机失速与喘振机理进行分析。
并提出如何在调试、运行过程中消除失速和喘振现象的建议。
1 失速、喘振的成因机理分析1．1 风机的失速轴流风机叶片通常是机翼型的，当空气顺着机翼叶片进口端（冲角α＝0°），如图1（a）所示的流向流入时，它分成上下两股气流贴着翼面流过，形成叶片背部和腹部的平滑“边界层”气流呈流线形。
作用于叶片上有两种力，一是垂直于叶面的升力，另一种平行于叶片的阻力，升力≥阻力。
当空气流入叶片的方向偏离了叶片的进口角，它与叶片形成正值的冲角（α＞0°），当接近于某一临界值时（临界值随叶型不同而异），叶背的气流工况开始恶化。
当冲角增大至临界值时，叶背的边界层受到破坏，在叶背的尾端出现涡流区，即所谓脱流工况，也叫失速工况。
此时作用于叶片的升力大幅度降低，阻力大幅度增加，如图1（b）所示，随着冲角α的增大，气流的分离点向前移动，叶背的涡流区从尾端扩大到叶背部，脱离现象更为严重，甚至出现部分流道阻塞的情况。
由于风机各叶片加工误差，安装角不完全一致，气流不完全均匀，因此当气流进入不稳定工况区运行时，不是所有叶片同时达到失速角。
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经验学习
6
锅炉总图(纵剖图）
经验学习
顶棚管标 高
水下集标 高
包墙下集箱 标高
给水管道 接口标高
再热器入口 集箱标高
• 10)汽温调节的主要方式是调节燃料量与给水量之比，辅助手 段是喷水减温或烟气侧调 节。由于没有固定的汽水份界面， 随着给水流量和燃料量的变化，受热面的省煤段、蒸发段和 过难热。段长度发生变化，汽温经随验学着习 发生变化，汽温调节比较困4
• 11)负荷运行时，给水流量和压力降低，受热面入口的工 质欠焓增大，容易发生水动 力不稳定。由于给水流量降 低，水冷壁流量分配不均匀性增大；压力降低，汽水比容 变化增大；工质欠焓增大，会使蒸发段和省煤段的阻力比 值发生变化。
动到满负荷运行，变负荷速度可提高一倍左右。
• 2)适用于亚临界和超临界以及超超临界压力锅炉。 • 3)锅炉本体金属消耗量最少，锅炉重量轻。一台300MW自然循环锅
炉的金属重量约为5500t～7200t，相同等级的直流炉的金属重量仅 有4500t～5680t，一台直流锅炉大约可节省金属2000t。加上省去 了汽包的制造工艺，使锅炉制造成本降低。
• 12)水冷壁可灵活布置，可采用螺旋管圈或垂直管屏水冷 壁。采用螺旋管圈水冷壁有利于实现变压运行。
• 13)超临界压力直流锅炉水冷壁管内工质温度随吸热量而 变，即管壁温度随吸热量而变。因此，热偏差对水冷壁管 壁温度的影响作用显著增大。
• 14)变压运行的超临界参数直流炉，在亚临界压力范围和 超临界压力范围内工作时，都存在工质的热膨胀现象。并 且在亚临界压力范围内可能出现膜态沸腾；在超临界压力 范围内可能出现类膜态沸腾。
再热器出口 集箱标高
过热器出口 集箱标高
67750 6000 47626 42840 46626 73320 72720
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• 锅炉汽水流程以内置式汽水分离器为界双流程设计。 水冷壁为膜式水冷壁，下部水冷壁及灰斗采用螺旋管 圈，上部水冷壁为垂直管屏。从冷灰斗进口一直到标 高约46.459m的中间混合集箱之间为螺旋管圈水冷壁， 连接至炉膛上部的水冷壁垂直管屏和后水冷壁吊挂管， 然后经下降管引入折焰角和水平烟道侧墙，再引入汽 水分离器。锅炉给水系统配置一台30%容量的电动给 水泵和两台50%容量的汽动给水泵。
• 15)启停速度和变负荷速度受过热器出口集箱的热应力限 制，但主要限制因素是汽轮机的热应力和胀差。
• 16)直流锅炉要求的给水品质高，要求凝结水进行100％的 除盐处理。
• 17)控制系统复杂，调节装置的费用较高。
经验学习
5
一、锅炉设备整体布置概述
• 国电双鸭山发电有限公司选用哈尔滨锅炉厂有 限责任公司与三井巴布科克（MB）公司合作设 计、制造的超临界本生（Benson）直流锅炉， 型号：HG-1900/25.4-YM3。一次中间再热、变 压运行，带内置式再循环泵启动系统，固态排 渣、单炉膛平衡通风、Π型布置、全钢构架悬吊 结构。
• 4)水冷壁的流动阻力全部要靠给水泵来克服，这部分阻力约占全部 阻力的25％～30％。所需的给水泵压头高，既提高了制造成本，又 增加了运行耗电量。
• 5)直流锅炉启动时约有30％额定流量的工质经过水冷壁并被加热，
为了回收启动工程的工质和热量并保证低负荷运行时水冷壁管内有
足够的重量流速，直流锅炉需要设置专门的启动系统，而且需要设
置过热器的高压旁路系统和再热器的低压旁路系统。加上直流锅炉
的参数比较高，需要的金属材料档次相应要提高，其总成本不低于
自然循环锅炉。
经验学习
3
• 6)系统中的汽水分离器在低负荷时起汽水份离作用并维持一 定的水位，在高负荷时切换为纯直流运行，汽水分离器做为 通流承压部件。
• 7)为了达到较高的重量流速，必须采用小管径水冷壁。这样， 不但提高了传热能力而且节省了金属，减轻了炉墙重量，同 时减小了锅炉的热惯性。
国电双鸭山发电有限公司
超临界直流锅炉设备介绍
讲课人：左兴权
国电双鸭山发电有限公司发电部
经验学习
1
超临界机组定义
水的临界压力：22.12 MPa， 临界温度：374.15 ℃
• 超高压机组： 12.7MPa，温度为 535/535℃
• 亚临界机组: 16.7MPa，温度为 538/538℃
• 超临界机组：一般主汽压力24MPa及以上, 主汽和再热汽温度540-580℃
• 锅炉启动系统由内置式汽水分离器、储水罐、水位控 制阀和炉水循环泵等组成。下部水冷壁采用螺旋管圈， 上部水冷壁采用一次上升垂直管屏，二者之间用过渡 集箱连接。四只启动分离器，壁厚较薄，温度变化时 热应力小，水冷壁吸热均匀，水动力特性稳定，具有 良好的变压、调峰和启动性能。
经验学习
8
• 汽水分离器出来的蒸汽引至顶棚和包墙系统， 再进入一级过热器，然后流经屏式过热器和 末级过热器。锅炉过热蒸汽汽温控制主要靠 调节“煤水比”和一、二级喷水减温水量。
• 8)水冷壁的金属储热量和工质储热量最小，即热惯性最小， 使快速启停的能力进一步提高，适用机组调峰的要求。但热 惯性小也会带来问题，它使水冷壁对热偏差的敏感性增强。 当煤质变化或炉内火焰偏斜时，各管屏的热偏差增大，由此 引起各管屏出口工质参数产生较大偏差，进而导致工质流动 不稳定或管子超温。
• 9)为保证足够的冷却能力和防止低负荷下发生水动力多值性 以及脉动，水冷壁管内工质的重量流速在MCR负荷时提高到 2000㎏/（㎡·s）以上。加上管径减小的影响，使直流锅炉的 流动阻力显著提高。600MW以上的直流锅炉的流动阻力一般 为5.4MPa～6.0MPa。
经验学习
2Байду номын сангаас
直流锅炉
直流锅炉没有汽包，工质一次通过蒸发部分，即循环倍率为1。 直流锅炉的另一特点是在省煤器、蒸发部分和过热器之间没有固定 不变的分界点，水在受热蒸发面中全部转变为蒸汽，沿工质整个行 程的流动阻力均由给水泵来克服。
• 直流锅炉的技术特点 • 1)取消汽包，能快速启停。与自然循环锅炉相比，直流炉从冷态启