厦门建发大厦超高层结构设计
某国际中心超限高层结构设计
福 建 建 筑
２０１８ 年
某国பைடு நூலகம்中心超限高层结构设计
钱钧珑
( 厦门市建设工程施工图审查所 福建厦门 ３６１００４)
摘 要:某国际中心是一座 ９４ ｍ 高的一类高层塔式办公楼ꎬ混凝土框架 － 核心筒结构ꎮ 除核心筒长向偏置外ꎬ结构平 面布置较为对称、规则ꎻ但东侧门厅一 ~ 四层挑空ꎬ形成 ８ 根 １８ ｍ 高穿层柱ꎮ 门厅挑空造成结构平面、竖向有多项不规 则ꎬ属超限高层结构ꎮ 采用 ＳＡＴＷＥ、ＰＭＳＡＰ 程序进行小震反应谱弹性计算对比分析ꎬ并采取相应的抗震构造加强措 施ꎬ基本保证了结构具有较好的抗震性能ꎬ结构设计满足现行规范各项抗震设防设计要求ꎮ 关键词: 超限高层结构ꎻ框架 － 核心筒结构ꎻ穿层柱ꎻ型钢混凝土框架柱 中图分类号:ＴＵ９７３ 文献标识码:Ａ 文章编号:１００４ － ６１３５(２０１８)０６ － ００４４ － ０６
该项目 ２０１１ 年 ５ 月通过抗震设防专项审查ꎬ之 后进行施工图设计ꎻ２０１２ 年 ３ 月开工ꎬ２０１６ 年竣工ꎮ 大楼建成实景如图 １ 所示ꎬ主要建筑平面如图 ２ ~ 图 ４ 所示ꎮ
２ 基础设计
２������ １ 工程地质概况 项目地处厦门本岛东部ꎬ场地原始地貌属剥蚀残
丘地貌ꎬ现状较为平整ꎬ地形整体起伏变化不大ꎮ 场 地基岩由花岗岩构成ꎬ无人为采空区、地面沉降和岩 溶等不良地质作用ꎮ 拟建场地土层自上而下依次为: ①人工填土、②粉质粘土、③残积砂质粘性土、④ － １ 全风化花岗岩、④ － ２ 砂砾状强风化花岗岩、④ － ３ 碎 块状强风化花岗岩、④ － ４ 中风化花岗岩ꎬ各土层的 物理力学综合指标如表 １ 所示ꎮ
Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ｏｖｅｒｒｕｎ Ｈｉｇｈ Ｒｉｓｅ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ａｎ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｅｒ
厦门会展中心北片区超高层建筑地基基础适应性研究(1[1].7)摘要
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厦门会展北片区超高层建筑TSC桩复合桩基适应性研究林树枝1郭天祥2 叶良应2（1：厦门市建设与管理局，厦门，361003；2：江苏时代建筑设计有限公司，厦门，361012）摘要：厦门会展北片区位于厦门本岛东部，厦门国际会展中心北侧，包括海峡交流中心二期、建发国际大厦、海峡国际社区等一系列标志性建筑群。
未来该区域将逐步成为会议展览、商务、文化、酒店及高级住宅为一体的现代化生态型滨海景观城区。
根据本片区内地基土的土层分布特点和各土层的力学特性，本文对该片区超高层建筑采用TSC桩复合桩基进行了适应性分析，并通过某工程实例，对会展中心北片区超高层建筑TSC桩复合桩基进行了应用研究。
关键词：TSC桩复合桩基会展北片Study on the Adaptability of Composite TSC Pile Foundation for Ultrahigh-rise Buildings in North District of XiamenConvention ExhibitionLin Shuzhi1 Guo Tianxiang2 Ye Liangying2（1：Xiamen Construction and Administration Bureau,Xiamen,361003,China；2：Jiangsu Times Building Design Institute, Xiamen, 361012, China）Abstract：The Adaptability of Composite TSC Pile Foundation for Ultrahigh-rise Buildings is Analysised in this paper, base on the distribution character of soil layer and the mechanical charaeteristic of each soil layer in North District of Xiamen Convention Exhibition. Which is located in the east of Xiamen Island and includes the Straits Exchange Center II, Kenfair International Building, International Channel and a series of landmark communities. In the future, it will become an ecological coastal scenic district, Which has a modern set of conferences, exhibitions, commercial, cultural, hotel and senior housing. Furthermore, the Application of Composite TSC Pile Foundation for Ultrahigh-rise Buildings in the Area is studied by the actual project.Keywords：TSC pile；Composite foundation；North District of Xiamen Convention Exhibition；1. 会展北片区水文地质条件1.1 地质条件会展中心北片区，地貌单元属滨海滩涂，原始地形为村民改造的渔塘、虾池，后多经人工回填整平。
【厦门】大厦七层商业办公楼建筑、结构设计施工图
建发国际大厦项目安全文明施工总结材料
建发国际大厦项目安全文明施工总结材料建发国际大厦项目地处厦门东海岸的会展中心北片区，南邻厦门国际会议中心，西邻人民银行、厦门海峡交流中心二期一号楼，北面为酒店用地，东面为环岛路及50m宽的绿化带。
本工程由一栋超高层高档写字楼及三栋配套商业设施组成，地下3层，主楼地上49层，工程建筑高度219.55米，总建筑面积17.8万平方米，为厦门岛内在建主体项目主体最高楼。
该工程参建单位有：建设单位：厦门建发集团有限公司；设计单位：上海建筑设计研究院有限公司；勘察单位：中机工程勘察设计研究院；施工单位：中国建筑工程股份有限公司；监理单位：厦门象屿工程咨询管理有限公司；质量安全监督机构：厦门市建设工程质量安全监督站。
一、文明施工总体思想保安全生产，促文明施工，争创文明、标化、和谐工地，树立各家参建单位的良好形象，营造会展北区对接国际都市的大视野氛围。
中国建筑总公司在承接本项目之后，严格按照《建筑施工安全技术规范》、《建筑施工安全检查标准》、《建筑施工现场环境与卫生标准》、《厦门市建设工程质量安全生产文明施工行为考评制度》等法规要求以及企业文明施工标准，结合本工程实际情况，制定《建发国际大厦项目安全生产、文明施工管理方案》，努力打造“花园式”工地。
二、文明施工管理目标确保福建省安全生产文明施工标化工地，争创国家级文明工地。
三、具体做法1、严格按照企业CI标准，建设标准化工地做好工地大门、内外围墙、办公区等布置。
大门采取门楼市大门，气势恢宏。
外围墙，除按照企业标准粉刷企业标识外，还根据市委、市政府要求粉刷了大量海西建设、安全文明施工的公益性宣传标语。
内围墙标语则以安全文明施工、环境保护为主题，在工地内部营造了一股人人重视安全、人人遵守安全的浓厚氛围。
办公区外围设置导向牌、施工图牌（九牌一图），办公区内部办公室外观采取中建特色的蓝头、蓝脚、蓝腰带布置，活动房内部吊顶、铺地砖并配置适用的办公家具、电脑和空调，为项目员工提供了一个舒适的工作环境。
厦门建发五缘湾营运中心写字楼之幕墙设计解析
１ 概述
楼 以 半 明半 隐玻 璃 幕 墙 和 背 栓 式 干挂 石 材幕 墙 为 主 。 观 上 的线 条 流 畅 明快 ， 楼 东 面 十 七 层 到 二 外 塔 十层 辅 以斜 面 拉索 幕墙 ， 具有 画 龙点 睛 之效 果 。两
栋塔 楼 通 过裙 楼 连接 ， 楼采 用 通透 的拉 索点 式 幕 裙 墙 ， 体造 型 富有 现代 气 息 。本工 程 主 要幕 墙 形 式 整
ｐ ｐ ｒａ ｓ ｎ ｒ ｄ ｃ ｓｂ ｃ — ｏｔｄ ｓｏ ｅ ｃ ｒ ｉ ｌ ａ ｄ ｐ ｉ ｔ ｓ ｐ ｏ ｔｄ ｇ ａ ｓ ｃ ｒ ｉ ｌ ｆｒ ｔｅ ｄｓ ｕ ｓ ｇ ｗｉ ｈ ｎ ｉ ｅ ｒ ｎ ａ ｅ ｌｏ ｉ ｔｏ ｕ ｅ ａ ｋ ｂ ｌ ｔ ｎ ｕ ａｎ ｗａｌ ｎ ｏ ｎ — ｕ ｐ ｒｅ ｌ ｓ ｕ ａ ｎ ｗａｌ ｏ ｈ ｉｃ ｓ ｉ ｔ ｔ ｅ ｅ ｇ ｎ ｅ ｓ ｉ ｅ ｔ ｔ ， ｎ ｈ
堡
厦 门 建 发 五 缘 湾 营 运巾 心写 字 楼 之 幕 墙 设 计 稿析
文 林
摘
￣Ｓ市方大装饰工程有限公司 ｊ ｒ ］
要 ：本文对厦 门建发五缘 湾营运 中心 写字楼的幕墙设计进行 了简要介绍 。 重点介绍 了其应用的新型 专利幕墙结构即
室外竖向装饰条直接设计 为幕墙 竖龙 骨的混框玻璃幕墙 ， 详述 了其设计 过程 中应 注意的问题 。此外本文还 简单介绍 了该工程 的背栓式石材幕墙 、 索点式玻璃幕墙 ， 拉 以供广 大幕墙行业 内的工程技 术人 员探讨或借鉴。 关键词 ：幕墙设计 ；混框玻璃幕墙 ；室外竖向装饰条直接设计 为幕墙竖龙骨 ；背栓式石材幕墙 ；拉 索点式玻璃幕墙
２１ 混框 玻 璃幕墙 设 计 ．
厦门某超高层建筑结构抗震设计与性能
高层住宅为主， Ａ ２地 块 东 侧 沿 厦 禾路 ６ ＃ 、 ７ ＃楼 底 层 为
商业 网点的一 类高层 住宅 ， 西侧 为 闽南地 方特 色 的一 层 内街 式 独立 店 面 ，东北 侧 为 Ｉ层 配 套用 房 ， Ａ １地 块 东 北侧 为 １层变配 电室 ， 其余 由 ４ 幢多层 、 ４ 幢 高层 住宅 的高 尚社 区 （ 图 ２标 准 层平 面 图） 。经 认 定 ， 本工程 ６ ＃ 、 ７ ＃楼 属于 Ｂ级 高度 的规则 高层 建筑 。依 据现 行 《 建 筑抗
场地 内不存 在 地 震边 坡 稳 定性 问题和 地 震 断层 பைடு நூலகம் 错 效
应， 不存在 软 土震 陷和砂 土液化 效 应 。综上 所述 ， 拟 建
场 地抗 震 设 防烈 度 为 ７度 ，设计 基 本地 震 加速 度 值 为
图 １ 总 平面 图
０ ． １ ５ ｇ ，设计地 震分 组为 第二 组 ，建筑物 场 地类 别 为 Ｉ Ｉ
设计与装饰
广东建材 ２ ０ １ ３ 年第７ 期
厦 门某超高层建筑结构抗震设计号 陛能
沈 晗 （ 江苏时代建筑设计有 限公司）
摘 要 ：本文结合厦门某工程实例， 阐述了 抗震超限设计过程方法与加强措施， 该工程采用多模型、
多程序对结构进行详细的弹性和弹塑性分析， 并对结构的关键部位、 薄弱部位采取了针 对性 的抗 震加 强 措施 ， 希 望 能给 同类 工 程 进 行 抗 震超 限设 计 时 借 鉴 。
的设 防 目标 。
（ ２ ） 提 出底 部加 强 区抗震墙 中震抗 弯不 屈服 ， 抗 剪弹
性 的性 能设计 目标 。
３ 针对超限情况的抗震措施
３ ． １ 增加重要构件及核心筒的延性
厦门国际中心超高层塔楼的基础设计
【 Ｋ ｅ ｙ ｗ ｏ ｒ ｄ ｓ 】 Ｘ ｉ ａ ｍ ｅ ｎ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｎ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｃ ｅ ｎ ｔ ｒ ｅ ； ｌ ｒ ａ ｇ ｅ ｍａ ｓ ｓ ｃ ｏ ｎ ｃ ｒ ｅ ｔ ｅ ； Ｉ
ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ
ｓ ｌ ａ ｂ； ｃ ｏ ｎ ｃ ｒ ｅ ｔ ｅ ｉｌ ｆ ｌ ｅ ｄ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｕｂ ｔ ｕ ｌ ａ ｒ ｃ ｏ ｌ ｕ ｍｎ ； ｆ ｏ ｎ ａｔ ｄ ｉｏ ｎ
王玮 ， 顾绍义 ， 刘金明
（ １ ． 华东建筑设计研究院有限公 司现代都市建筑设计院 ， 上海 ２ ０ ０ ０ ７ ０ ； ２ ． 上海建筑设计研究 院有 限公司 ， 上海 ２ ０ ０ ０ ４ １ ；
３ ． 机械工业 第一设计研究 院上海分院 ， 上海 ２ ０ ０ ３ ３ ３ ）
Ｗ ＡＮＧＷ ｅ Ｐ ， ＧＵ Ｓ ｈ ａ ｏ 一 ， ＬＩ Ｕ Ｊ ｉ ｎ － ｍｉ ｎ ｇ ３ ｆ １ ． Ｅ ａ ｓ ｔ Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ａ ｒ ｃ ｈ ｉ ｔ ｅ ｃ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ＆Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ Ｃ ｏ ． Ｌ ｔ ｄ ． Ｕ ＤＡ ｒ ｃ ｈ ｉ ｔ ｅ ｃ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｎｓ Ｉ ｔ ｉ ｕｔ ｔ ｅ ， Ｓ ｈ ａ ｎ ｇ ｈ ｍ２ ０ ０ ０ ７ ０ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ；
ｏ ｆ ｈｅ ｔ ｏ ｒ ｉ ｇ ｉ ｎ ａ ｌ ｄ ａ ｔ ａ ｎｄ ａ ｈｅ ｔ ｎ ｅ ｗ ｔ ｏ ｗｅ ｒ ｒ ｎｇ ａ ｅ ， ｍｉ ｘ ｅ ｄ ｆ ｏ ｕ ｎ ｄ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｕ ｓ ｉ ｎ ｇ ｎ ａ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ ｆ ｏ ｎ ｄ ｕ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｌ ａ ｒ ｇ ｅ ｄ ｉ ａ ｍｅ ｔ ｅ ｒ ｐ ｉ ｌ ｅ ｓ ｗａ ｓ ｄ ｅ ￣ｒ ｍｉ ｎ ｅ ｄ ．Ｔｈ ｅ
厦门建发国际大厦动力弹塑性时程分析
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！！生！口’叫…。¨ｍ
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（ｂ）＊＊＊＆女＾十 目１４＃自№＊Ⅲｎ§＊ （ｃ）自＃＊女＆女￥
３
４地震加戴 根据《建筑抗震醍汁规范》ＧＢ５０叭１ ２。０１州《高屡建筑混凝｝。结构技术川程》¨１』３ ２∞２以及没
计院的建议，此次分析选取了甲遇地震ｒ的目ｆ凡然波年¨蛔人Ｔ波，Ｍ州为了分析ｒ｝・震作用ｒ的结 构性能，将小震人Ｔ波放大２ ８ｌ倍，得到中Ｊｌ地震波，考虑ｒｌ，震ｒ时结构性能彤…。按《规范》艘定． 在所采用的这些地震记录中，两个分毓峰值加速度的比值符合咀Ｆ比值要求ｘ：Ｙ＝０ ５５曲／一２，人震３１０ ｃｍ＾２）．在此接础上．阿乘以方向系数（ｘ：ｖ
０
６４（ｖ）藩』；；的楼』剁。；问抗侧
山结构的受卿承找山。ｊ ｊ联受蜉承城力的比值为０ ７０。四Ⅲ＿Ａ脎以｝．上体结构收进的水平凡０与ｒ郝 楼腻之比人于２５％。除此以外，…十受建筑粕置及功能使川ｊ‘的限制，建筑物顾部（们层以１）正法 设咒忡臂桁粜，『…Ｘ在１５ Ｊ；：和３ｌ Ｊ，：世仲臂桁架。仲付桁架规格为：ｒ Ｆ丝９０。“。０ｘ２５ｘ２５，腹¨
和拉』七衙环的刚度践复。通常认为．Ｊｌ有当应变大Ｊ。０ ０２５时，制筋才能进入强化阶段，『ｍ在实际结 构中为控制裂缝∞过火开胜， 般控制受拉钢筋麻变不大丁０ ０ｌ。在普通钢筋混凝ｉ。中．在甲截面假
定下，即便拒强震忭用下，铡筋也搬难进入强化阶段。…此分析，并学虑到Ｔ程ｌ：的适用性，本文采 川．折线动力删化模型来模拟铡筋存反堑柑找作用Ｆ的口一ｅ咒系。芍虑钢材的强化段，钢材的弹性 模昼为Ｅ．强化段的弹他模母为０ ０ｌＥ，。如图６所示。
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Ｘｉｅｎ Ｄａｉ Ａ＂ｈｉｔｃｃｌｕｔａ］Ｄｅｓｉｇｎ
Ｄ捌ｌｎ
Ｚｈｉｐｉｎｇ
Ｙｍｌｎｇ，Ｗｅｉ
＾ｂｎｍｔ：Ｔｈｅ＾Ｉ…ｍｌ
６ｍｕｐ．Ｓｈｅ．ｇｈ‘ｔｈⅡＩ眦ｏｆ＾ｍ№州ｕｒｄ
钢管混凝土结构相对传统的锕筋混凝土结椅和型 钢混凝土结构有“下优点”１承载力高，抗震性能好， 制作与施工方便；耐火性较好；经济散果虾。当然由于 车工程建筑平面和立面租不规则．梁柱为空间斜交。美
系复杂．型锕粱与钢柱的节点做法相当复杂，制作安装
的堆度大，对施Ｉ单位的技术耍求较高。 由于受建筑平、立面的限制，结掏布置受到约束较 大，两十方向剐度相差较大．特别是Ｙ向相对较弱。通 过计算可知．本工程在Ｘ向主要为地震Ｉ况控制，在Ｙ
平均反应 Ｘ向
４ 有效质量系数 地震作用最大层
主要位移、力输出汇总
ＳＡＴＷＥ ｘ向 ９６．７％
１／９２９ ＰＭＳＡＰ
表３
ｙ向
９４．４％ ｌ／８０２
Ｘ向
９５．７％ ｌ／９１５
Ｙ向 ９６．２％
１／８３９
结构计算与分析
间位移角 地震最大层间位 移／平均层间位移
地震作用基底
（３２层）
１．０７
（４５层）
１．１４
（２８层）
１．０８
３３７
墙、柱最大轴压比及嵌固层柱倾覆弯矩百分比表２
ＳＡＴＷＥ 框架柱
ＰＭＳＡＰ
剪力墙
Ｏ．５０
框架柱
０．４９
剪力墙
０．５０
最大轴压比 倾覆弯矩百分比
０．５９
１５％（Ｘ）
一
●
８５％（Ｘ） ７３％（ｙ）
２７％（’，）
４．２结构分析的主要结果 从上述表格所列举的计算结果可以看出，ＳＡＴＷＥ 与ＰＭＳＡＰ两种软件计算结果相近，可以相互印证。计 算结果表明：结构以扭转为主的振型的周期与以第一 平动周期为主的周期的比值为０．４７（小于０．８５）；各楼 层在地震作用和风荷载作用下的层间位移均小于 １／５４５（主要发生在２４—４５层范围内）；在单向地震作 用考虑偶然偏心的情况下．楼层最大位移与平均位移
ＳＡＴＷＥ（ｓ）
ＰＮＳＡＰ（ｓ）
（１／９５５）
（Ｉ／６６５）
（１／８９４）
（１／６７６）
结构顶点最大 ４．５３（Ｙ向第一平动周期） ４．３９（ｘ向第一平动周期） ２．１４（第一扭转周期）
０．４７＜０．８５
４．５７（Ｙ向第一平动周期） ４．５３（ｘ向第一平动周期） ２．３９（第一扭转周期）
０．５２＜０．８５
ｄｅｓｉｇｎ ｄ
ｘ…“５
Ｄｅｓｉｇｎ＆Ｒ…ｈ ＣＯ．ＬＴＤ．ｓｈｎ曲－；２０００４１．ｃｈｍ
ｔｈｅ…ｍⅢｌｃ
ａｎｎｌｙｅｉ●ａｎｄ ｔｈｅ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｌｌｍｅ ａｎａｌｙｓｉ ｓ；ｔｉｍｅ・ｈｌＪｔｏｒ，ａｎ・ｌｙ｝¨
Ｊｉａｎｆａ ｌａｌｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇ，ｉｎｃｌａｄｉｎｇ
ｈｉＢｔｏｒｙ¨０Ｉｖ●ｌ・ｌ・ｉｎｕｅｄ№ｅｄ
彀接。 恢工程设肪烈度为７度．社计地震分组为第一组． 设计基奉加建度０ １５￥．ＩＩ类场地．特征周期０ ３５ｓ，建 筑物抗震设防分类为一类。依据勘察报告．车Ｔ程场 地属于抗震不利地殷．在基坑开挖后．对建筑物抗震不 利的各±层均全部挖辣．科可消除其不刺影响。办公 接范围的基础形式采用桩・筏扳基础，桩型则选用桩径
我们选择了“下几种缔构体系进行分析比较钢筋混 凝±框架－棱心简体系、型铜混凝±框架－桉心简体系、
钢框架混凝±核心简体系、钢管混凝土框架一混凝土
核心简体系。从最大适用高度束分析，本Ｌ程建筑高 度为２ｔ５ｍ，对《高规》。中规定的各类体系而言均超过 Ｂ级最大适用高度，萁中“钢框架，钢筋混凝土棱心简
体系的赳眼幅度最大。
第３９卷增刊
建境结构
２００９年４月
厦门建发大厦超高层结构设计
熊向阳，路岗，李亚明，魏志平
现代设计集团上海建筑设计研究院有限公司，上海２０００４
［抽￥】 舟目ＴⅢ门建发大厦目高Ｂ￡楼的螺臂混捱±－铜女＊＆±＃ｏ＊体§结构布ｔ、扭震分析“Ａ弹￡性
曲力时称分析、主｝∞抗ｔ措施Ａ＃差∞镕相概ｅ设计ｅ同目目￥ｔ程一些±墨目盛∞Ⅻｍ．ｍｍ行Ｔ轻详自ｎ 讨皓和舟绍．日供同娄Ｉ程设计目参考。 【美■∞】超高Ｅ：村ｆ混鼍±；弹∞＆：自ｍ¨＆分－桉。筒结构体系和型
钢捏凝土框架・棱－ｔ５简体系、钢管混凝±框架混凝土 桉心简体系在整体抗侧力刚度方面均能满足要求。经 与专家共同研究后，央定在各项控制指标均能满足规
厦功能使用上的限制，建筑物顶部（４３层阻上）无法设 置仲怿桁颦．而仪在１５层和３ｌ层设伸臂桁架。
Ｋｑｗｏｒｄｓ：Ｈ¨ｂｕｉｌｄｉｎｇ：…ｍ＂・６ｌｌｄ ｓ”ｄ¨ｂｅ ｃｏｌｕｍＥ‘；ｅｋ”一目＊Ｉｌｃ
项目概况 厦『ｌ建发国际大厦地处厦『Ｉ东悔岸的会展中心北
片Ⅸ．东面为环岛路。苴地上建筑由一拣４８屡超高层 主楼和数栋多层商业用房等组团椅成，地下为ｉ层的 超大地下室。总建筑面税约１６ ４万ｍ‘．其中主楼面
模态
ｌ ２
（１５层）
（２层）
（２层）
（３层）
２５ ２５９
２６ ０７２
２５ ４８ｌ
２６ ５７６
剪力（ｋＮ）
地震作用倾覆 弯矩（ｋＮ ｍ） 地震作用基底剪
３ ３２８ ６１４
３ ２７４ ６１２
３
１１３ ３１７
３
０９０ ７９０
２．０９％
２．１５％
２．０４％
２．１３％
力与总质量比
地震作用
１９１．１
２０９．１
１９４．２
移大于１／５７５的楼层，其有害层间位移所占的比例均 在１０％以下，楼层的层间位移以弯曲变形产生的无害 位移占主导。另外，根据ＰＭＳＡＭ计算结果，在不同风 向的风力作用下，主楼顶点的最大加速度为０．２４ｍ／ｓ２， 满足规范对舒适度的要求（小于０．２５ｍ／ｓ２）。 ４．３弹性时程分析以及弹塑性时程分析 由于本工程已经超过了《高层建筑混凝土结构工 程技术规程》（ＪＧＪ３．２００２）第ｌｌ章中规定的混合结构 体系最大适用高度，在常规计算分析的基础上，我们还 用ＡＢＡＱＵＳ等通用有限元程序补充进行了施１＝过程模 拟分析、弹性时程分析以及弹翅性时程专项分析”。。 根据中国建筑科学研究院工程抗震所提供的场地地震 波进行双向地震作用计算，小震、中震和大震地面运动 最大加速度分别为５５９ａｌ、１５５９ａｌ、３１０９ａｌ。 小震弹性时程分析结果
参考了广东省的相关规定‘和Ｂ有经验，认为当基本
风压取１００年一遇时，如果有害层间位移占总层间位 移的５０％以下，对高度在１５０ｍ一２５０ｍ的建筑，其最大 层间位移角的限值可在１／６００—１／５００之间插值，按此 则本工程的最大层间位移角可采用１／５４５来控制，这 一控制标准得到了超限抗震审查专家组的认可。
２０３．３
顶点位移ｕ（Ｕ／ｌｔ） （ｉ／Ｉ １２５） 楼层抗剪承载力 与上层的比值 风作用 最大层间位移角 风作用最大层问位 移／平均层间位移 风作用基底
３ｌ ６１９ ｌ／８０３
（１／１ ０２８）
（１／１ １１７）
Ｏ．８０
（１／１ ０６７）
０．８４
（４８层）
１／５５６ ｌ／７４０
（４８层）
ｌ／５６７
标．在Ｙ向风荷载作用下，采用锕框架．混凝±校一０筒 ｆ高规）…第４
６
３条。本工程的高度升下１５０ｍ一
２５０ｍ，其最大层问位移角限僵为１／５７５。如果能适当
结构体系的方案整体刚度明＆偏弱，如果柱子尺寸受 到限制，则须不同程度地增加简体墙厚，造成枝心筒布
３３６
放宽该限值，将使结构方案获得更大的经济性。我们
主楼底部第．层层高９ ６ｍ，其上下两层的层高分
别是４ ８ｍ和５ ５ｍ．竖向剐鹰突变。读展翻向刚度与 上部楼层翻向剐廑的比值为０ ６２（ｊ）和０ ６４（ｙ）：该层
岩石层。
ｌ圈囵
的楼层层问抗侧力结构的受剪承藏力与Ｉ：层受剪承载 力的比值为０ ７０，见闱２。 日十＾层“±主体结构收进的水平Ｒ寸与下部楼 层之№太于２５％，见罔３。除此“外．由于受建筑布置
Ｏ．２４
加速廑ｍ／ｓ２
注：１）总质量、基底剪力、基底倾覆弯矩均为嵌固层计算值。２）表中 所指层数均为建筑楼层编号。
３
ｒ扭／ｎ
的比值小于１．４；地震作用的质量参与系数均大于 ９０％；地震作用下底部的剪重比均大于２．０％；框架承 担的底部地震倾覆力矩均小于总地震倾覆力的５０％； 框架柱和剪力墙墙肢的轴压比均满足规范要求；除薄 弱层所在的二层外，其余各楼层的上下刚度均符合有 关规范的要求，二层水平地震作用按规范要求乘以１． １５的增大系数，该楼层与其上一层的刚度比分别为Ｏ． ６２（Ｘ向）和０．６４（１，向），该楼层抗剪承载力与上层的 比值为０．８２（Ｘ向）和０．８５（ｙ向），根据弹性和弹塑性 计算的层间位移曲线分析，该层未见明显的变形突变。 且罕遇地震作用下，该楼层竖向结构构件的塑性应变 均在可接受的范围内，结构是安全的。 本工程在风荷载作用下，两个程序的风荷载分析 结果都满足规范要求。我们对ｙ向风荷载作用下有害 层间位移与总层间位移的关系进行了分析，总层问位
积纳８ ３万ｍ ２．姐罔１所不，限于篇幅，本文仅舟绍主 懂部分的设计。 主碴建筑高度约２１５ｍ．平面凳姒鼓形，底部长度
约为４５ｍ．宽度约３６ｍ＋高宽比约为６ ０。主接结构体 系采用铜管混凝±．锕粱－混矗土核心简体系．利用设 备层布置两处加强层，楼面采用组合楼板。核心筒外
嗣剪力墙厚度．底部为９００ｍｍ，日层以上为７００ｍｍ．钢
向主要为风荷载工况控制．而结柯在Ｙ向风荷载作用
下的层问位移和顶点位移都远大干ｚ向风荷载及两向 地震佧用下的层问位移和顶点位移，因此，结构设计时 通过在１５层和３１层设备层设置伸臂桁架来加强ｒ向 刚度，减少东平荷载作用下的楼层位移，同时着重对饿 方向风荷载作用下的层问位移限制进行了探讨。依据 经过仆析ｒ述各种结构方案的平面布置和计算指