静压桩沉桩压力快速计算表
管桩沉桩压力（预估）计算
注：本表仅为管桩使用(单位m)。
使用本表时黄色部分不要更改！端阻力计算qc（mpa）填写曲线实量数值及桩
方桩沉桩压力（预估）计算
注：本表仅为方桩使用(单位m)。
使用本表时黄色部分不要更改！端阻力计算qc（mpa）填写曲线实量数值及桩 上部土层无硬夹层时，可采用1、2或4、5计算
注：本表为砼方桩计算压桩施工时的允许压桩力使用。
使用本表时黄色部分不要更改！在设计砼标号处（强度
桩力根据苏GT25 2013 预制钢筋混凝土方桩图集说明，取砼强度标准值与强度设计值两者之间。
最大压桩力不应超过强度
注：本表适用于计算混凝土抗拔桩配筋是否满足设计抗拔承载力要求使用。
工程检测桩尚需满足设计抗拔承载
1411.2
）计算表
值及桩径，侧阻力计算Fs（kpa）填写平均值或经验值及桩长。
）计算表20
值及桩边长，侧阻力计算Fs（kpa）填写平均值或经验值及桩长。
（强度标准值、强度设计值）相对应位置填入桩边长（单位m），然后允计压大压桩力不应超过强度标准值。
拔承载力特征值2倍要求，检测时钢筋允许抗拉力系数取0.9。
静压桩施工沉桩阻力及沉桩挤土效应研究
模型实验验证
为验证考虑沉桩挤土效应的单桩极限承载力计算模型的正确性，进行了模型 实验。实验中采用了不同类型和尺寸的桩体进行打桩试验，测量并记录了桩周土 体的密度、高度和单桩极限承载力等数据。通过对比分析，发现考虑沉桩挤土效 应的计算模型能够更准确地预测单桩极限承载力。
结论
本次演示研究了沉桩挤土效应对单桩极限承载力的影响，提出了考虑沉桩挤 土效应的单桩极限承载力计算模型，并通过实验验证了该模型的正确性。研究结 果表明，沉桩挤土效应对单桩极限承载力具有重要影响，忽略这一影响可能导致 计算结果失真。因此，考虑沉桩挤土效应的单桩极限承载力计算模型具有重要的 实用性和理论价值，可以为工程实践提供有益的指导。
相关研究
在静压桩施工沉桩阻力方面，已有许多学者进行了理论分析和实验研究。其 中，一些研究者通过理论分析，提出了静压桩沉桩阻力的计算公式，如郎肯土压 力理论、库仑土压力理论等。另外，一些研究者通过实验方法，研究了不同土质 条件下静压桩的沉桩阻力，得出了沉桩阻力与土质条件、桩体材料等因素的关系。
在沉桩挤土效应方面，研究者们也进行了大量的实验研究。实验结果表明， 沉桩挤土效应对周围土体的位移、应力分布以及建筑物的影响是不容忽视的。为 了减小沉桩挤土效应的影响，一些研究者提出了预钻孔、控制沉桩速度等措施。
考虑沉桩挤土效应的单桩极限承 载力计算模型
基于沉桩挤土效应对单桩极限承载力的影响，提出考虑沉桩挤土效应的单桩 极限承载力计算模型：
Q极限=Qo+ΔQ=Qo+kΔρgΔh
其中，k为沉桩挤土系数，Δρ为桩周土体密度增加量，g为重力加速度， Δh为桩周土体高度增加量。
根据实验数据回归分析，沉桩挤土系数k可取值为1.0～1.5，具体值应根据 工程实际情况确定。
静压桩设计计算
第 1 页，共 9页
***5087322573.xls***
2023/3/27
土层 qsk qpk λi (kPa) (kPa)
①-1 ①-2 ②-1 62 ②-2 62
桩顶
0.7
③ 44
0.7
④ 60 ⑤-1 70 ⑤-2 85
0.7 2600 0.5
5000 0.5
桩端 ⑥-1 42 ⑥-2 42 ∑Um*qsk*li= R=∑Um*qsk*li+A*qpk= Uk=∑Um*qsk*li+A*qpk=
24.52968 72.534 131.88 109.9 981.25 209.5165
第 2 页，共 9页
∑Um*qsk*li= R=∑Um*qsk*li+A*qpk= Uk=∑Um*qsk*li+A*qpk=
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965.8954 kN 1947.1454 kN 548.36018 kN
土层 土层顶 土层 深度 标高 厚度 qsk*li
(m) (m) li(m)
0 2.5 0.7 1.8 1.6 0.9 4.3 -1.8
-2.5 5 -2.5 7.7 -5.2 8.3 -5.8 10.7 -8.2
00 2.7 118.8 0.6 36 2.4 168 3.3 280.5
-11.5 17.7 -15.2
土层 土层顶 土层 深度 标高 厚度 qsk*li (m) (m) li(m)
0 2.47 0.6 1.87 1.3 1.17 4.3 -1.83
-2.5 0.13 8.06 5.1 -2.63 1.8 79.2 6.9 -4.43 1.1 66 8 -5.53 2.7 189 10.7 -8.23 3.27 278.0
静 压 混 凝 土 预 制 桩(钢 桩)施 工 记 录 表
kN ；
静 压 混 凝 土 预 制 桩（钢 桩）施 工 记 录 表
GD-C4-6331
单位(子单位)工程名称
广州国际商品展贸城达道物流商贸中心
施 工 单 位中阁西北对外建设工程集团广东有公司分部/子分部/分项
地基与基础/基础/锚杆静压桩基础
桩机型号
压力换算值
双缸1Mpa=
kN；
四缸1Mpa=
kN；
六缸1Mpa=
序 号
施工日期
桩位编号
桩端持力层
静压桩起止时间
接桩节长(m)及压力表读数(MPa)记录
开始
结束
节长读数 垂直 度偏 差 (%)
终压力值(kN)
终压次数
焊 接 接 桩硫磺胶泥接桩
送桩深度(m)胶泥灌注时间
灌注后自然冷却时间(min)
上下节错口(mm)
咬边深度(mm)
桩尖入土深度
(m)
静压完成时桩顶标高(m)
桩身弯曲矢高
一 节
二 节
三 节
四 节
焊条(剂)型号及使用前处理
焊缝质量
焊接接头自然
冷却
时间(min)
节长读数节长读数节长读数
加强层高度(mm)
加强层宽度(mm)
经灯光或孔内摄像检查后的基本情况起(时：分)止
(时：分)
项目专业质量检查员：施工班组长：记录人：
(建设单位项目专业技术负责人):
专业监理工程师
专业工长(施工员)：。
桩基承载力计算表格
地下车库单桩竖向承载力计算预制管桩桩示意图桩径500土层号112112121土层名填土粘土粘土粉质粘土粉质粘土桩顶以下粉质粘土6米以下粘土6米以上粘土粉质粘土粉质粘土砂质粉土粘土桩尖以上粘土砂质粉土fsli桩长mupmupfsliknapm2fpapknpps设计值rdkn桩身净面积桩自重gp抗拔系数抗拔力说明
3.59
fsili
孔g31 土层厚 度（m) 2 0.2 0.7 0.99 2.11 2.5 0 0 6.8 5.1 1.6 1.89 2.51 层底标高 （m） 1.41 -11.81 -16.91 -18.51 -20.4 -22.91
3.49
fsili
孔c66 土层厚 度（m) 1.8 -0.01 1.71 0 0 0 2.5 2 6 6.2 2 1.7 2.3 层底标高 （m） 1.7 1.71 0 0 0 0 -2.5 -4.5 -10.5 -16.7 -18.7 -20.4 -22.7
3.5
fsili
0 10.5 24 8.85 30.15 8 0 190 342 104 60 167.3
fs
(Kpa)
fp
(Kpa)
孔C56 土层厚 度（m) 1.1 0.7 1.6 0.59 2.01 0.4 0 3.8 7.6 2.6 1.2 2.39 2.31 层底标高 （m） 2.49 1.79 0.19 -0.4 -2.41 -2.81 -2.81 -6.61 -14.21 -16.81 -18.01 -20.4 -22.71
0 3 10.5 14.85 31.65 50 0 0 306 204 80 132.3
0 -0.15 25.65 0 0 0 37.5 100 270 248 100 119
计算表-单桩承载力
工程名称： 桩类型：
室内地坪±0.00 桩顶标高
预应力管桩 3 1.5
C01孔
桩长L= 室内外高差 桩端标高绝对标
26 -24.5
混凝土等级C 80 桩外径(米)d1= 0.5 按桩身结构强度 控制单桩设计承 载力
桩净面积Aj(m2) 桩端土塞效应λp=
0.1348 0.8000
1131 KN 2082 KN
满足要求
轴心抗压fc= 桩周长(米)Up=
35900 KN/m2 1.57
Rp<0.7(fc-σ pc)A= 管桩内径 (米)d2=
桩敞口面积Ap1=
2811.31 KN
0.28 0.0615734
土层
1 (2)-1
(2)-2 (3)-1 (3)-2
4 5
(6)-1
土层名称
素填土 粉质粘土 淤泥质粉质粘
土 黏土 粉质粘土 粉质粘土夹粉 土 粉质粘土 粉土夹粉质粘 土
土层底标 高 米 0.5 -0.5
-5.1 -9.4 -12.4
-14.8 -23
-30Leabharlann 深度 li米 1 1桩侧极限摩阻力 桩端极限端 本段摩擦
fs
承力qp 力fsnli*Up
kpa
kpa
KN
0
0.00
35
54.95
4.6
28
4.3
68
3
58
202.22 459.07 273.18
2.4
45
8.2
40
169.56 514.96
1.5
54
2500
127.17
桩长l=
总侧摩阻力Rs=Σ
桩承载力计算(抗压、抗拔、水平、压屈)
360
2544.69001 678.5840016
Ru=2φRp/1.35
Ru（kN）
5414.430126
Ru（kN）
4192.978923
桩的抗拔承载力 TK(kN)
非整体破坏时基桩的抗拔承载力 TK=TUK/2+GP
抗拔系数 λi
0.7
TUK=∑λiUqsikLi
(kN)
#N/A
桩砼浮重度 基桩自重 （kN/m3） GP（kN）
Nk柱底竖向 力(kN) 187.09
82.49
298.05
36.01
187.09
82.49
Vk柱底剪 力(kN) 34.49
-44.77
-25.76
32.82
34.49
-44.77
控制力
Ra
#N/A
TK
注： 1.本表中紫色字体为输入部分。
Mk承台底弯矩 Nk承台底竖 Vk承台底剪
(kNm)
向力(kN) 力(kN)
φRp
roN-φRp
实际设计主筋 截面面积As' （平方毫米）
桩身稳定性 系数φ
2544.69001
1
桩身受压承载力 极限值 Ru
Rp'（kN）
φRp' （kN）
Ru=2φRp/1.
2830.26077 2830.26077
Rp'' φRp''
（kN） （kN）
824.479562 824.479562
MPa
wlim=
裂缝宽度限值 0.2
序号 1
桩编号 ZH1
桩直径 d(mm)
保护层厚度 cs mm
静压桩沉桩压力快速计算表
管桩沉桩压力（预估）计算
注：本表仅为管桩使用(单位m)。
使用本表时黄色部分不要更改！端阻力计算qc（mpa）填写曲线实量数值及桩
方桩沉桩压力（预估）计算
注：本表仅为方桩使用(单位m)。
使用本表时黄色部分不要更改！端阻力计算qc（mpa）填写曲线实量数值及桩 上部土层无硬夹层时，可采用1、2或4、5计算
注：本表为砼方桩计算压桩施工时的允许压桩力使用。
使用本表时黄色部分不要更改！在设计砼标号处（强度
桩力根据苏GT25 2013 预制钢筋混凝土方桩图集说明，取砼强度标准值与强度设计值两者之间。
最大压桩力不应超过强度
注：本表适用于计算混凝土抗拔桩配筋是否满足设计抗拔承载力要求使用。
工程检测桩尚需满足设计抗拔承载
1411.2
）计算表
值及桩径，侧阻力计算Fs（kpa）填写平均值或经验值及桩长。
）计算表20
值及桩边长，侧阻力计算Fs（kpa）填写平均值或经验值及桩长。
（强度标准值、强度设计值）相对应位置填入桩边长（单位m），然后允计压大压桩力不应超过强度标准值。
拔承载力特征值2倍要求，检测时钢筋允许抗拉力系数取0.9。
桩基EXCEL表格计算大全【EXCEL原表放在PDF文件附件中了】
KN KN
钻探孔编号
地层 编号
1-2
单桩竖向抗压极限承载力计算
孔口标高
1#
2.65
(m)
土层层底 土层厚度 地层名称及状态 标高(m) li (m)
素填土，松散
0.70
1.15
桩顶设计标高
(m)
极限侧阻 标准值 q sik （Kpa）
桩侧阻力 q sik li
（KN/m)
桩身换算截面惯性矩
Io＝ 2.15E-03
桩身抗弯刚度 桩的水平变形系数
EI＝0.85EcIo＝ α＝(mbo/EI)1/5＝
6.57E+04 0.57
液化土层厚度
dl＝
0.00
土层液化影响折减系数
ψl＝
1
桩的入土深度
h＝ 48.00
桩身露出地面的自由长度
lo＝
0.00
桩身压屈计算长度
lc＝
4.92
2. 桩身轴心受拉承载力及裂缝验算（用于预应力管桩）：
桩选型
圆桩
PHC AB 400 （95）
桩身抗拉承载力设计值
荷载效应基本组合下桩身 轴向拉力设计值
Tp= 633 KN T= 300 KN
受拉承载力满足要求！
混凝土强度等级 混凝土抗拉强度标准值 混凝土弹性模量
C ftk＝ Ec＝
80 3.11 38000
2. 桩身轴心受拉承载力及裂缝验算（用于非预应力实心桩）：
主筋强度等级
HRB335 主筋根数
14
主筋直径
主筋抗拉强度设计值 桩身配筋面积
fy＝ 300 As＝ 6868.75
N/mm2 mm2
桩身抗拉强度设计值
桩基础自动计算表格Excel
&p
K
&si
0.703
2
0.961
3756
桩身上部加密段配筋
桩身下部配筋
桩身强度
桩身配筋
钢筋数量 钢筋直径 配筋率% 钢筋数量 钢筋直径 配筋率% 强度等级 抗压强度 抗压承载力(KN)
12
14
0.29
12
14
0.29
C30
14.3
5910
WKZ4人工挖孔桩基础计算
A 2011年6月9日
工程地质设计计算指标
工程桩计算
序号
岩土层名称
土层厚度 Li(m)
摩擦力 (qsik)
端承力 (qpk)
桩径(m) 周长Us(m)
底面积 A(㎡)
摩擦力(Kn) 端承力(Kn)
备注
1 素填土
0
0
0
0.8
2.512
0.502
0
0
2
粉质粘土
0
0
0
0.8
2.512
0.502
0
3.7
50
0
0.8
2.512
0.502
523
0
N计算结果(KN)
4
全风化粉砂岩
0
5
全风化粉砂岩
0
80
2400
2.3
7.222
4.153
0
9966
0
0
2.3
7.222
4.153
0
0
3756
0
0
合计
523
9966
计算公式
参数取值
R计算结果(KN)
单桩设计承载力
R=(∑&si*Li*qsik*Us+&p*qpk*A)/K &p=(0.8/D)1/3 &si=(0.8/d)1/3
静压桩试桩贯入度计算公式
静压桩试桩贯入度计算公式引言。
静压桩试桩是一种常用的地基工程试验方法，用于测定地基土壤的承载力和变形特性。
在进行静压桩试桩时，贯入度是一个重要的参数，它反映了桩在土壤中的贯入深度，对于评估地基土壤的承载能力和变形特性具有重要意义。
因此，准确计算静压桩试桩的贯入度是非常重要的。
计算公式。
静压桩试桩的贯入度可以通过以下公式进行计算：\[ I = \frac{{F \cdot t}}{{A}} \]其中，I表示贯入度，F表示桩的贯入阻力，t表示试验时间，A表示桩的侧面积。
贯入阻力F可以通过静压桩试验中测得的桩的侧摩阻力和端阻力之和来计算。
试验时间t是指桩在土壤中贯入的时间，通常以秒为单位。
桩的侧面积A可以通过桩的直径和长度来计算。
计算实例。
假设一根直径为1米，长度为10米的桩在进行静压桩试验时，测得贯入阻力为1000kN，试验时间为100秒。
那么根据上述公式，可以计算出该桩的贯入度为：\[ I = \frac{{1000 \times 100}}{{\pi \times (1^2)}} \]\[ I = \frac{{100000}}{{\pi}} \]\[ I ≈ 31830.99mm \]这个实例展示了如何利用贯入度计算公式来计算静压桩试验的贯入度。
通过这个计算过程，我们可以得出该桩在土壤中的贯入深度，从而评估地基土壤的承载能力和变形特性。
影响因素。
静压桩试桩的贯入度受到多种因素的影响，包括桩的形状、土壤的性质、试验条件等。
其中，桩的形状是一个重要的影响因素，不同形状的桩在贯入时会产生不同的贯入阻力分布，从而影响贯入度的计算。
此外，土壤的性质也会对贯入度产生影响，不同类型的土壤对桩的贯入阻力表现出不同的特性，因此在计算贯入度时需要考虑土壤的性质。
试验条件如试验时间、试验设备等也会对贯入度的计算产生影响，因此在进行贯入度计算时需要考虑这些因素。
应用。
静压桩试桩的贯入度计算公式在地基工程中具有重要的应用价值。