32-48-32连续箱梁支架现浇检算-最新资料
32-48-32挂篮计算单(修)汇总
32-48-32挂篮计算单(修)汇总1. 背景挂篮是一种在建筑施工和维护过程中常用的工具，可以在高空作业时提供安全的支撑。
挂篮的使用需要考虑多方面的因素，其中最关键的是挂篮的荷载计算。
为了方便工程师进行挂篮荷载计算，32-48-32挂篮计算单应运而生。
本文将对32-48-32挂篮计算单进行介绍，并对修订后的内容进行汇总。
2. 32-48-32挂篮计算单概述32-48-32挂篮计算单是采用32mm钢管和48mm钢管做纵、横向框架，以32mm为隔距，用方管作为纵、横向立杆，在完全满足载荷条件下，配以适当的数量的木板和安全网所形成的挂篮。
32-48-32挂篮计算单是在考虑到施工需求以及制造成本后，选择的一种合理搭配和框架结构。
该挂篮计算单荷载计算参考《GB/T 10051-2010》，符合国家规定和现场使用要求。
32-48-32挂篮计算单荷载计算包含挂篮自重、施工荷载和其他风、雨、雪最不利的荷载情况，容许应力、变形计算，满足国家工程安全标准要求。
3. 修订情况在实际使用过程中，发现原有的32-48-32挂篮计算单存在一些问题，本次修订的主要内容如下：•增加了保护网管轴承的计算；•调整了一些结构参数，以确保荷载计算更加准确；•修改了若干语言表述不严谨的错误。
4. 修订内容汇总以下是本次修订的32-48-32挂篮计算单修订内容汇总：4.1 基本要求挂篮的支撑能力要满足设计工作荷载要求。
力学计算采用等效风荷载或标准值，仿真计算采用突波分析法或模拟分析法。
挂篮的荷载最高限额为800kg。
4.2 计算方法荷载计算采用《GB/T 10051-2010》的规定。
4.3 材料参数32mm钢管的弹性模量为2.06×105MPa，截面面积为28.26mm²。
48mm钢管的弹性模量为2.06×105MPa，截面面积为105.92mm²。
螺纹钢筋的弹性模量为2.06×105MPa，压缩强度应不小于地震烈度为8度区的标准分布力值。
32-48-32m连续梁支架检算(修)
京津城际轨道交通工程32-48-32m现浇简支箱梁支算书中铁二局联合体中铁六局京津项目部检算人（签字）：审核人（签字）：审批人（签字）：日期：一、支架设计安装边跨采用满堂膺架法施工，中跨采用门式支架法。
支架成型后采用预压措施（预压荷载按梁的120%进行预压，用以消除支架变形，按初步估算，最大荷载处为1#段处，为713.606t）。
顺桥向：段与段连接处和临时支墩均采用30cm步距，其他部分采用60cm步距；横桥向：箱体内采用60cm步距，腹板下11排采用30cm步距（中跨），翼缘板范围由60cm步距过渡到90cm步距，具体布置见平面图；横杆步距为60cm。
单杆承载力为3t。
侧面图平面图附注：1、图中所注尺寸均以厘米计。
2、支架采用碗口式钢管。
3、棚架纵梁采用。
二、支架检算取1#段支架最大箱梁截面纵向长1米计算。
其余荷载均小于该截面 (此处为箱梁支架荷载最重处)，梁高最大截面为4.05m。
（一）荷载计算：1、混凝土自重荷载①腹板：Q1=5.952t/m2②箱体：Q2=2.08t/m2③翼缘板端部2.165m范围: Q3=0.849t/m22、模板荷载①腹板处：Q4=1.4t/m2②箱体：Q5=0.8t/m2③翼缘处: Q6=0.5t/m23、箱体处：Q7=0.2t/m24、支架自重：Q8=1.2 t/m2（腹板处30cm×30cm）Q9= 0.8t/m2（箱体处30cm×60cm）Q10=0.4 t/m2（翼缘处60cm×90cm）5、泵送混凝土冲击荷载：Q11=0.2 t/m2（二）检算1、腹板处①支架承载力检算荷载组合：Q=Q1+Q4+Q7+Q8+Q11=8.952 t/m2Qmax=10.742t/m2一根承重杆所受的荷载：N=0.3×0.6×8.952=1.62t＜[N]=3t/根，K=1.85通过。
Nmax=0.3×0.6×10.742=1.94t＜[N]=3t/根，K=1.54通过。
(32+48+32)m现浇连续梁支架检算
(32+48+32)m现浇连续梁支架检算1、工程概况经开区特大桥上跨叠嶂路、安医大二附院大门、十一号路、石鼓路、松林路设计均为（32+48+32）m连续梁，与既有街道均为正交。
连续梁桥面宽度为12.2m，腹板底宽为 5.6m，梁高 2.89m~3.49m，底板厚度0.3m~0.6m，顶板厚度0.43m，腹板厚度0.4m~0.7m。
既有街道路均为城市支干道，交通流量较小，为混凝土路面。
表1 （32+48+32）m现浇连续梁信息表2、支架设计2.1 满堂支架设计施工采用搭设满堂支架进行现浇，具体搭设图如图2-1、图2-2所示。
支架采用碗扣式杆件，支架上横向放置10cm*10cm方木，纵向放置10×6cm方木。
膺架立杆横向间距布置为4×0.9+3×0.3+7×0.6+3×0.3+4×0.9，立杆纵向间距均为0.6m，横杆上下间距为1.2m，纵向剪刀撑每隔5空设置一道，横向剪刀撑每隔5空设置一道，剪刀撑设置角度度为50o，剪刀撑采用搭接连接，连接长度不得少于1m，至少采用3个扣件连接。
图2-1 连续梁膺架搭设正面图图2-2 连续梁膺架搭设平面图底板、腹板、翼板外模均采用18mm厚竹胶板，内模顶板采用15mm 厚木工板，内模腹板采用组合钢模。
翼板、底板支撑架均采用碗扣件组拼，内模支撑架采用Φ48*3.5mm钢管组拼，外模肋带为10×6cm方木，内模内带为双钢管。
2.2 行车门洞设计由于跨越街道车流量比较小，在跨越处设置双孔门洞，每个门洞净宽为5m，单向通行，门洞设计如图2-3、图2-4所示。
条形基础高度为0.6m，中间宽度2m，两侧宽度为1.2m，基础同时可作为防撞撞墙使用，在条形基础内侧刷红白反光漆。
在门洞出入口两侧放置预制混凝土块防止超宽车辆通过。
门洞立柱采用碗扣支架，中间立柱纵向为7排立杆，两侧立柱采用4排立杆，立柱纵向间距均为30cm，横向间距底腹板为30cm，翼板为60cm。
小院水库32+48+32连续梁支架计算书(修)
京沪高速铁路禹济特大桥跨晏黄路（32+48+32）米连续梁支架第一节计算说明京沪高铁禹济特大桥跨晏黄路32+48+32米连续梁，为箱型斜腹板结构，梁面宽度12米，梁为渐变高度由 3.05米～4.05米，底板宽度5米～5.5米。
共分为九段，第一浇筑段为12米（即原悬灌施工0#、1#段）；第二浇筑段为17.25米（即原悬灌施工2#～６#段）；第三浇筑段为9.5米（即原悬灌施工现浇段8米和边跨合拢7#段1.5米）；第四浇筑段为 1.5米中跨合拢段。
结合我公司既有资源设备，小里程32米边跨和48米中跨采用轮扣支架支撑，大里程32米边跨采用钢管墩配合贝雷片支撑；第一浇筑段12米采用钢管墩支撑；中跨过车门洞采用轮扣配合I40工字钢横梁搭设。
计算书主要五部分：1、第一部分为：第一现浇段12米钢管墩计算书2、第二部分为：小里程32米轮扣支架计算书3、第三部分为：中跨48米轮扣支架及门洞计算书4、第四部分为：大里程32米支架计算书5、第五部分为：地基处理计算书一、计算依据：１、《京沪高铁32+48+32连续梁设计图》；２、《客运专线桥梁工程施工技术指南》；３、《路桥施工计算手册》；４、《材料力学》；５、《钢结构》；６、《钢结构设计与计算》；７、《土力学地基基础》；８、《混凝土结构设计基本原理》；二、结构尺寸图第一部分12米现浇段计算书说明：此段采用φ500钢管墩立柱，I40工字钢为分配横梁第二节底模（竹胶板）计算连续梁底模利用12mm 竹胶板经济实用，结合9×9cm 方木作为横肋间距为15cm~30cm(腹板底间距15cm ，底板间距30cm)，底模宽度550cm ，长度为600cm ，由于连续梁为变截面不均匀分布，计算时选择最不利工况进行计算，竹胶合模板的中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。
采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体考虑 1.3倍安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》和《建筑技术》查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模板的力学指标取下值：12MPa ， 1.3MPa ，3510MPa E。
(32+48+32)m连续梁支架现浇计算单
连续梁0#块碗扣支架计算书1 满堂支架设计概况连续梁0#块施工采用满堂碗扣支架浇筑施工。
施工里程：DK153+976.760～DK154+090.160。
满堂支架基底处在承台上面，地面部分用20T振动压路机碾压6～8遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm厚C25混凝土垫层，立杆底设可调底托12×12cm钢板,立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设12×15㎝横向方木（松木）。
纵向铺设10×10㎝方木，模板均采用15㎜厚高强竹胶板钉于方木上，连续梁0#块混凝土一次浇筑完成。
2 计算依据①施工设计文件②《实用土木工程手册》③《路桥施工计算手册》④《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》⑤《建筑结构荷载规范》2.1 几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2,重量G=37.6N/m。
2.2 计算参数截面惯性拒 I1=12.19cm4截面抵抗矩W1=5.08cm3允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P≤2KN/m立杆设计最大荷载：(横杆步距指横杆竖向间距)横杆设计最大荷载：横杆允许最大挠度：f≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数 D=1.42.3 计算桥型桥跨布置为（31.9+48+31.9）m预应力混凝土连续梁，全长113.3m。
梁体为等宽度、等高度连续箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面，箱梁顶宽12m，底宽5.4m，梁中心线高3.25m ，全桥共设4道横隔板，混凝土1334方，强度等级为C50，梁体自重γ=26.0KN/m3，钢筋263.9t。
（32+48+32）连续梁桥型布置图（尺寸单位：m）3 碗扣式满堂支架设计碗扣型满堂支架脚手架按设计要求，当立杆的竖向步距为60cm时，框架立杆容许荷载[P]=40KN/根。
本支架立杆纵向间距全部采用60cm，立杆横向在箱梁底板下为60cm，翼板下为90cm，腹板下加密至30cm；横杆步距取120cm，腹板下加密至60cm。
32+48+32m现浇连续箱梁支架设计
32+48+32m现浇连续箱梁支架设计作者：刘刚来源：《城市建设理论研究》2013年第27期摘要：在跨越公路或河道时，采用条形扩大基础、大直径钢管桩以及贝雷片组成的支架体系，可有效地解决普通满堂支架法无法解决的问题；大直径钢管桩、贝雷片、及横梁工字钢重复利用率高且不易损坏；若遇到无法回填时还可采用打入桩的方式进行安装支架。
关键词：现浇；箱梁；支架；设计Pick to: in the cross road or river, the reinforced bar expanding, large diameter steel pipe piles and berea piece of support system, and can effectively solve the problems of ordinary full framing method cannot solve; Large diameter steel pipe piles, berea, beams and beams repeated utilization high and not easy to damage. If meet cannot backfill can also adopt the way of driven pile to carry on the mounting bracket.Key words: cast-in-situ; Box girder. Support; design中图分类号：U445.4文献标识码：A1.引言随着城乡交通车辆的快速增长，城乡道路不断加宽，铁路客运专线在跨越城乡道路时，原有的常规跨度梁已不能满足跨度要求，部分梁体采用了大跨度现浇连续梁的形式。
传统的满堂支架无法满足桥跨以下交通需要，为确保施工的同时维持交通，采用钢管贝雷梁柱式支架进行上部砼现浇，是解决交通矛盾的有效方法。
XX特大桥(32+48+32)m连续梁墩边跨现浇段支架检算书
XX通道工程MHTJ-28标段仙江特大桥（32+48+32）m连续梁26#墩、29#墩边跨现浇段支架检算书目录1 计算资料 (1)1.1工程概况 (1)1.2边跨现浇段支架布置 (1)1.3材料参数 (2)2 底模板受力检算 (2)2.1计算荷载 (2)2.2底模验算 (2)2.312CM×12CM方木验算 (3)2.4I40A工字钢验算： (4)3 支架受力检算 (4)3.1钢管立柱间I40A验算 (5)3.2砂箱验算 (6)3.3钢管柱验算 (6)4 地基承载力计算 (8)5 侧模板受力检算 (8)6 结论 (8)仙江特大桥（32+48+32）m连续梁26#、29#墩边跨现浇段支架检算书1计算资料1.1工程概况仙江特大桥（32+48+32）m连续梁为纵向预应力结构，横、竖向均为钢筋混凝土结构，设计采用悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽7.6m，底宽4.2m，顶板厚度0.35cm，支点加厚至0.65m；腹板厚分别为0.4m～0.6m～0.7m，按折线变化；底板厚0.35～0.5m，按曲线变化，支点处按折线变化到0.65m和0.8m。
底板设30cm×30cm梗胁、顶板设30cm×90梗胁。
全联在端支点、中支点处设横隔板，横隔板设有孔洞。
中支点横隔板厚1.6m，端支点横隔板厚1.2m。
箱梁在端支点、中支点底板设置0.8×0.7进人洞。
梁全长为113.3m，计算跨度为（32+48+32）m，中支点截面中心梁高3.8m，跨中截面中心梁高2.8m及边跨9.65m直线段截面中心梁高为2.7m，梁底按圆曲线变化曲线半径R=236.881m；边支座中心线支至梁端0.65m。
边支座横桥向中心距3.2m，中支座横桥向中心距2.8m。
边跨现浇段长7.65m，梁高2.8m，桥墩顶部范围内顶板厚65cm，腹板厚70cm，底板厚65cm。
边跨现浇段钢筋混凝土62.2m3，重161.8t。
32 48 32连续梁砼浇筑施工方案-18页精选文档
府河跨南堤（32+48+32）m连续梁混凝土浇筑施工方案1 概述府河特大桥中心里程为DK6+385.28，南堤1-（32+48+32）m无砟轨道预应力混凝土双线连续梁起讫点桩号为DK7+233.965～DK7+347.165。
32+48+32m箱梁为三向预应力连续梁，其横断面为单箱单室，梁高2.70~3.60m。
端支座处及边跨直线段和跨中截面中心处为2.53m，中支点处梁高3.43m，梁高按圆曲线变化，圆曲线半径R=257.256m；桥面组成为防护墙内侧宽度8.4m，防护墙外翼缘板宽度各1.35m。
全桥箱梁顶宽11.6m；边支点处箱梁底宽6.5m，中支点处箱梁底宽5.986m。
箱梁横截面为单箱单室斜腹板；腹板斜率为1:3.5。
顶板厚40cm，腹板厚分别为50cm、70cm、90cm，底板厚由跨中30cm按圆曲线变化至中支点梁根部的70cm，中支点处加厚到100cm；全桥共设5道横隔梁，分别设于中支点、端支点和中间跨跨中截面。
中支点处设置1.5m的横隔梁，边支点处设置厚1.1m的端隔梁，跨中合拢段设置厚0.6m 的中隔梁。
隔板设有孔洞，供检查人员通过。
梁的截面形式如图2.1-1图2.1-1 梁的截面图连续箱梁浇筑使用C50高性能砼，一联总方量为1313m3，其中底板混凝土为372.88m3，腹板部分混凝土为374.6m3，顶板及翼缘板部分混凝土为590.68m3，全桥混凝土一次性浇筑完成。
2 混凝土浇筑前准备及检查2.1 各类材料准备及检查⑴砼原材料准备料场内配备充足的骨料，混凝土原材料进场后，应对原材料的品种、规格、数量以及质量证明书等进行验收核查，并按有关标准的规定取样和复验。
经检验合格的原材料方可进场。
对于检验不合格的原材料，应按有关规定清除出场。
混凝土用水泥、粉煤灰、外加剂等采用散料仓分别存储。
储存散装水泥过程中，应采取措施降低水泥的温度或防止水泥升温。
碎石使用之前必须进行水洗，首先可以降低含泥量及粉尘含量，确保混凝土质量。
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32+48+32连续箱梁支架现浇检算
1 工程概况
哈大客运专线鞍辽特大桥（32+48+32m）连续梁对应墩号为136#-139#，跨刘鞍路，设计采用支架现浇施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12m，底宽5.0-5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm，腹板厚度48-60-80cm，厚度按折线变化，底板厚度40-80cm，梁高由3.05m渐变到4.05m。
2 支架现浇方案
由于17#连续梁136#、137#、138#、139#墩身在8-9m之间，小于20m，故可以采用支架现浇方案，
支架采用满堂碗扣式支架，碗口为φ48×3.5mm钢管，支架纵向步距60cm(合拢段30cm)，水平步为120cm，横向步距腹板下30cm，底板下60cm，翼缘板下90cm。
钢管顶托上纵桥向设
20×14cm方木。
跨越刘鞍路段简支梁采用φ450mm钢管立柱和36#、56#工钢搭建临时两跨简支梁其下设置行车限高5米，简支梁上铺设5cm厚木板作为防护网防止高空坠落伤及车辆及行人等。
在木板上满布脚手架支撑外侧模及底模。
底模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为10×10c m加劲肋木，梁高4.05及变截面处20cm间距，梁高3.05m间距30cm；肋木下为15×15cm方木，间距腹板处为30cm，底板处为60cm，翼缘板处为90cm；内模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为
10×10cm加劲肋木，背楞采用10×15cm方木，背楞（即排架）间距60cm，孔口面板拉杆采用φ20圆钢，间距60×80cm。
碗口φ48×3.5mm钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用C20砼进行硬化处理，砼厚20cm，施工基础前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力为200kPa以上。
支架具体形式、尺寸详见5#连续梁（32+48+32m）支架图。
3 材料参数
3.1 胶合板
，
3.2 油松、新疆落叶松、云南松、马尾松
(顺纹抗压、抗弯) (横纹抗剪)
3.3 36a工钢纵梁
E=200×109N/m2 I=15760×10-8m4W=875×10-6m3自重
=599N/m
3.4 56a工钢横梁
E=200×109N/m2I=65585.6×10-8m4 W=2342.31×10-6m3自重=1062N/m
3.5 钢管立柱
φ450、壁厚t= 14.0mm、截面积A= 19176.28mm2、回转半径i=154.2mm
自重=1505.34N/m
3.6 C20混凝土
4 检算
4.1 计算荷载
箱梁混凝土一次浇注成型，荷载计算梁高取4.05m，顶板厚度0.40m，底板厚度0.8m，腹板宽0.8m，翼缘板厚0.65m（取根部）。
腹板钢筋混凝土荷载：q1=26 kN /m3×4.05m=105.3kN/m2 底板处钢筋混凝土荷载：q1’=26 kN
/m3×(0.40+0.8)m=31.2kN/m2
翼缘板下钢筋混凝土荷载：q1”=26 kN
/m3×0.65m=16.9kN/m2
施工人员及机具荷载：q2=2.5kN/m2
泵送砼冲击荷载：q3=3.5kN/m2
振捣砼产生荷载：q4=2 kN /m2（底板），q4=4kN/m2（侧模）腹板处内模型荷载：q5=12 kN /m2
底板处内模型荷载：q5’=6 kN /m2
荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2，其他取1.4。
4.1.1 腹板处作用在底模上的荷载为
q= 1.2×（q1+ q5）+1.4×（q2+q3+ q4）= 1.2×（105.3+ 12）+1.4×（2.5+3.5+ 2）=151.96kN/m2
4.1.2 底板处作用在底模上的荷载为：
q= 1.2×（q1’+ q5’）+1.4×（q2+q3+ q4）= 1.2×（31.2+ 6）+1.4×（2.5+3.5+ 2）
=55.84kN/m2
4.2 支架系统检算
4.2.1 碗口式钢管检算
腹板下碗扣式支架纵向步距60cm，横向步距30cm，竖向步距120cm。
每杆所受竖向荷载为
P=q×a×b=151.96×0.6×0.3=27.35kN
底板下碗扣式支架纵向步距60cm，横向步距60cm，竖向步距120cm。
每杆所受竖向荷载为P=q×a×b=55.84×0.6×0.6=20.1kN 钢侧模下碗扣式支架纵向步距60cm，横向步距90cm，竖向步距120cm。
每杆所受竖向荷载为P=q×a×b=（16.9+4）
×0.6×0.9=11.286kN
取腹板下碗口式检算：
而当竖向步距为120cm时，每立杆可承受最大竖直荷载为33kN。
P=27.35kN < [P]= 33 kN
承载力符合要求。
4.2.2 跨刘鞍路支架计算
4.2.2.1 支架计算：
跨路段A=9.97 m2长度L=10m
G2=A*L*r=9.97×10×2.5=2492.5KN
钢筋重量（含钢绞线）：28KN/m模板重量：30KN/m
施工荷载：2（人、设备）+2（倾倒砼冲击）+2（捣固）=6KN/m2 立柱上型钢重量：105.3kN
则该段承载力：N=（249.25+2.8×10+3×10+0.6×12×10）×10=3958.25KN
钢管规格：φ48、壁厚t=3.5mm、截面积A=489mm2、回转半径i=15.78mm、自重38.4N/m
长细比λ=l/i=2x1000/15.78=126
查表，立杆轴心受压纵向弯曲系数φ=0.394
单根立杆极限承载力：
[N]=φA[σ]=0.394×489×10-6×170×103=32.75KN
该段所需立杆根数：[n]=N/[N]=3958.25÷32.75=121根
4.2.2.2 支架布置情况
横向基本间距腹板覆盖区域30cm，底板中部60cm，翼缘板
根部90cm，每排布置立杆21根，排距0.9m。
该段共布置支架立杆10÷0.9=11排，共231根。
安全系数=231÷121=1.91，因考
虑到基础沉降影响和支架搭设时施工误差导致立杆可能产生受
力不均匀，安全系数储备较大。
4.2.2.3 钢管立柱布置情况：
长细比λ=l/i=5000/69.7=71.7
查表，立杆轴心受压纵向弯曲系数φ=0.831
单根立杆极限承载力：
[N]=φA[σ]=0.831×3713.36×10-6×170×103=524.59KN 该段所需立杆根数：[n]=N/[N]=4063.55÷524.59=8根
钢管立柱按1.5米布置每根条基布置8根共计24根；安全系数=28÷8=3。
因考虑到基础沉降影响及刘鞍路上重车通行和支架搭设时施工误差导致立杆可能产生受力不均匀，安全系数储备较大。
36#钢横梁：
钢横梁弯曲刚度计算：
σ=M/W=106.175KN/743333mm3=143.48Mpa<[σ]=170Mpa
故大横梁采用36#工钢满足设计要求。
4.3 地基承载力检算
钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用C20砼进行硬化处理，砼厚20cm。
浇筑砼前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力要求达200kPa以上。
地托尺寸10×10cm，则方木局部应力
σ= P/A=27.35 /0.01=2735kPa=2.735 Mpa < [σ]=12Mpa 符合要求。
方木宽20cm，立杆间距60cm。
故方木传递给砼面的应力：σ= P/A=27.35/（0.2*0.6）
=228kPa=0.228 Mpa < [σ]=6.1Mpa
符合要求。
混凝土应力扩散按450计算，则地基土所受应力为：σ= P/A=27.35/(0.6*0.6)=76kPa < [σ]=200Mpa 符合要求。
注：文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。