现浇箱梁支架计算-完整版
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
现浇箱梁支架布置与计算示例
1、支架布置支架基础完成后，在其上搭设WDJ碗扣式多功能脚手架钢支架；根据箱梁底板处及翼板处荷载大小的不同，通过计算（详细计算书见下），垂直桥向底板处支架布置36×60cm共37排，翼板处布置18×120cm共19排；顺桥向等间距120cm 布置19排。
支架横杆竖向间距120cm，支架底托下基础采用10×25cm方木，垂直于桥向布置，支架顶托垂直于桥向布置10×cm的方木，支撑箱梁模板（见支架布置图）。
2、支架和模板计算①由不同梁段（每跨分8段）的荷载集度及支架跨度计算相应的弯距，根据支架强度和变形要求进行支架立杆和横杆的布置。
根据本桥设计，体积含筋量>2%，故砼重按2600Kg/m3=2.60T/ m3。
②荷载组合A、模板及其支架自重；B、新浇筑钢筋混凝土自重；C、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；D、振捣混凝土时产生的荷载；E、新浇筑混凝土对模板侧面的压力；F、倾倒混凝土时产生的荷载。
G、其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
③ 1#段支架计算：因1#段砼方量最大，1#段若满足要求，其余各段均可满足。
A、荷载标准值a、模板（钢模）每m2重量取2；b、每延米砼重量取q砼=28.42T/m；其中翼缘部分q=×，腹板底顶板部分×3) /3×；c、m2；d、m2（指对水平面模板的垂直荷载）；e、其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等本计算不考虑。
B、荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构施工及验收规范》有关规定：恒载乘，活载乘。
底模板用组合钢模板结构，其荷载设计值可乘调整系数。
各项荷载值调整为：a、钢模板的自重0.425 KN/ m2；b、每延米砼重量取q砼=T/m；c、施工人员等1.4 KN/ m2；d、振捣混凝土时产生的荷载2.8KN/ m2；e、风、雪不考虑。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。
第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。
2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。
q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
现浇箱梁支架计算-[完整版]
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金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
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现浇箱梁支架计算-完整版金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（Q1）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
最后在回填土上方浇筑30cm厚C30素混凝土作为满堂支撑架的基础。
1.4支架布置整联箱梁采用落地式碗扣满堂支架，因本项目箱梁大多为单箱多室变截面，其下部支架系统立杆纵横间距统一为60×60cm，立杆步距1.2m。
立杆采用普通Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm）钢管作为箱梁的支撑，钢管顶安置可调顶托，顶托上面铺设横向建筑双钢管Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm），然后纵向布置10cm×10cm木方（材质统一为杉木），方木间距20cm；木方上面铺设1.5cm厚竹胶板；立杆底部铺设[20b型槽钢。
其搭设形式如下：图1.2 碗扣支架布置示意图1.5支架系统的材料参数1、支架钢管：按设计要求，施工时采用满堂式碗扣支架，采用规格为φ48×3.5mm碗扣式钢管。
2、箱梁底模：箱梁底模采用高强度竹胶板，木方上面铺设高强度竹胶板,厚均为1.5cm。
3、模板楞木：主楞为Φ48×3.5mm双钢管，次楞为10×10cm木方（杉木）。
4、支架基础：C30混凝土30cm，[20b型槽钢。
1.6荷载计算1、箱梁砼自重该箱梁钢筋混凝土容重按γ=25.5kN/m³计算，本项目中支架纵横间距统一为60×60cm，取截面最不利处进行计算，横梁处梁高1.9m。
Q1＝25.5×1.9＝48.45 kN/m22、模板、支架等自重根据JGJ130-2011，主梁、次梁及支撑模板自重取0.85 kN/m2；根据JGJ130-2011，h×l a×l b＝1.2×0.6×0.6m时，支模架立杆每m结构自重为0.1384 kN/m，支架最大高度为13.5m。
Q2＝0.85＋0.1384×13.5/(0.6×0.6)＝6.04 kN/m23、施工荷载（1）施工人员及设备荷载标准值（Q3）按均布活荷载取1.0 kN/m2；（2）浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q4）可采用1.0kN/m2。
4、风荷载作用于模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：ωK=0.7×μz×μS×ω0式中：ωk---风荷载标准值（kN/m2）；ω0---基本风压（kN/m2），根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），按50年一遇的风压采用取0.35kN/m2；μz---风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）规定采用1.00；μS---风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）规定的竖直面取0.8。
故Q5=ωK =0.7×1.00×0.8×0.35=0.196kN/m25、荷载计算（1）不组合风荷载时Q=1.2×（Q1+ Q2）+1.4×（Q3+ Q4）＝68.188kN/m2（2）组合风荷载时Q=1.2×（Q1+ Q2）+0.9×1.4×（Q3+ Q4+ Q5）＝68.155kN/m21.7结构设计计算（不组合风荷载）根据规范JGJ166-2008，支架系统中受压杆件长细比不得大于230，其他各参数见下表。
表1.2 钢材的强度设计值和弹性模量﹙N/mm2﹚表1.3 受弯杆件的允许变形（挠度）值1、立杆验算本项目立杆为Φ48×3.5mm（计算取现场实测最小壁厚3.0mm）碗扣钢管，有关设计参数如下：根据规范JGJ166-2008，当外侧四周及中间设置了纵、横向剪刀撑是，立杆的计算长度按l0=h+2a计算，h为立杆步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度。
故l0=h+2a=1.2+2×0.3m=1.8m长细比λ=l0/i=113.2< [λ]=230经查规范JGJ166-2008附录E中Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数表，得ψ=0.496则：（1）强度验算横梁处立杆受轴力最大，其立杆间距为：60cm×60cmN=68.188×0.6×0.6=24.55kNσ=N/(ψA) =24.55×103/（0.496×424）=116.7N/mm2<[σ]=205 N/mm2满足要求（2）挠度验算N=24.55kNυ=NL/EA=24.55×13.5×106/（2.05×105×424）=3.8mm<10mm满足要求（3）立杆稳定性立杆的稳定性应符合下列公式要求：不组合风荷载时：N/(ψA)≤ f组合风荷载时：N/(ψA)+M w/W ≤ fM w＝0.85×1.4ωk l a h2/10式中：ωk----风荷载标准值为0.196kN/m2；h-----纵横水平拉杆的计算步距为1.2m；l a----立柱迎风面的间距为0.6m；M w--立杆由风荷载设计值产生的弯矩；f -----钢管的抗压强度值为205 kN/m2。
计算不组合风荷载时：N/(ψA)＝24.55×103/(0.496×424)＝116.7 kN/mm2<[σ]=205kN/mm2满足要求组合风荷载时：M w＝0.85×1.4×0.196×0.6×1.22/10=0.02kN.mM w/W＝0.02/ 5.08×10-6＝3.94 kN/mm2N/(ψA)+M w/W=24.55×103/(0.496×424)+3.94=120.6kN/mm2<[σ]= 205 kN/mm2满足要求2、底模验算底模采用δ＝15mm厚的优质竹胶板（抗弯强度设计值f jm=15N/mm2，弹性模量E=9×103 N/mm2），直接搁置在100×100mm 横向方木上，方木中到中间距为20cm。
（1）强度计算简支梁在均布荷载作用下的受力简图及弯矩图如下：受力模型图弯矩图中支点横梁处（纵向方木间距200mm），受力模式按照简支梁在均布荷载作用下的受力，取1m单位宽度进行计算，M max＝1/ 8ql2＝0.125×68.188×1×0.2×0.2＝0.34kN·mW＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3f max＝M max /W＝0.34×106/ 37500＝9.07 N/mm2＜[f jm] =15N/mm2由验算可知横梁处底模强度满足要求（2）挠度计算根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）规定在刚度计算中不计入施工人员及设备荷载以及浇筑混凝土时对水平模板产生的荷载，结构表面外露的模板其挠度不得超过模板构件跨度的1/400，横梁处（横向方木间距200mm），最大挠度计算公式如下：υ=5qL4/（384EI）=5×68.188×0.6×2004/（384×9×103×1000×153/12 )=0.336mm<200/400=0.5mm满足要求（按简支梁计算）3、次楞方木验算次楞方木平卧放置于主楞方木上，次楞规格为100mm×100mm （抗弯强度设计值f m为17N/mm2，顺纹抗剪设计值f v为1.7N/mm2），方木跨径（立杆纵距）在横梁处（横向方木间距200mm）跨度均为600mm，按三跨连续梁计算其受力。
考虑现场实际施工时方木的尺寸差异，方木的力学性能乘0.9的折减系数取值，则：[f m]＝17×0.9＝15.3 N/mm2E=9×103×0.9=8.1×103 N/mm2[f v]=1.7×0.9=1.53N/mm2（1）强度计算（横向方木间距200mm）三跨连续梁梁在均布荷载作用下的受力简图及弯矩图如下：受力模型图弯矩图M max＝ql2/10＝0.2×70.13×0.62/10＝0.5kN·mσmax＝M max /W＝0.5×1000/（10×102/6）＝3 N/mm2＜[f m] =15.3 N/mm2满足要求木材在其顺纹方向抗剪强度较差，在横力弯曲时可能因中性层上剪应力过大而使方木沿中性层发生剪切破坏，需按顺纹方向的许用剪力对方木进行强度校核。
均布荷载作用下简支梁受力图及剪力图如下：受力模型图剪力图方木顺纹方向所受最大剪力为：V max＝ql/2=0.2×68.188×0.6/2=4.09kN方木顺纹方向承受的最大剪应力为:τmax=1.5V max/A=1.5×4.09×1000/(100×100)=0.61 N/mm2＜[f v]=1.53N/mm2满足要求（2）挠度计算（按三跨连续梁计算）υ=0.677qL4/（100EI）=0.677×0.2×68.188×6004/(100×8.1×103×100×1003/12) =0.18mm<L/400=1.5mm满足要求4、主楞双钢管验算每个可调托座上放置横向普通Φ48×3.5mm双钢管，由于主楞上的纵向方木间距为20cm，所以次楞传递给横向主楞的荷载，近似按均布荷载计算，纵向双钢管下立杆间距为60cm，钢管计算壁厚按现场实测最不利取值3.0mm。