城市污水UASB处理工艺设计计算环境工程毕业设计
UASB 污水处理方法
1)当采用预酸化可去除或改变对甲烷菌有毒或抑制性化合物的结构时；
2)当废水存在有较高的Ca2+时，部分酸化可避免颗粒污泥表面产生CaCO3结垢；
3)当处理含高含悬浮物和/或采用高负荷，对非溶解性组分去除有限时；
4)在调节池中取得部分酸化效果可以通过调节池的合理设计取得。例如，上向流进水方式，在反应器底部形成污泥层(1.0m)。底部布水孔口设计为5～10m2/孔即可。
关键词UASB反应器、预处理、配水系统、三相分离器、建筑材料、设计
一、概述
厌氧处理已经成功地应用于各种高、中浓度的工业废水处理中。虽然中、高浓度的废水在相当程度上得到了解决，但是当污水中含有抑制性物质时，如含有硫酸盐的味精废水在处理上仍有一定的难度。在厌氧处理领域应用最为广泛的是UASB反应器，所以本文重点讨论UASB反应器的设计方法。但是，其与其它的厌氧处理工艺有一定的共同点，例如，流化床和UASB都有三相分离器。而UASB和厌氧滤床对于布水的要求是一致的，所以结果也可以作为其他反应器设计参考。
5)单元反应器的系列化
单元的标准化根据三相分离器尺寸进行，三相分离器的型式趋向于多层箱体的设备化结构。以2×5m的三相分离器为例，原则上讲有多种配合形式。但从标准化和系列化考虑，要求具有通用性和简单性。所以，池子宽度是以5m为模数，长度方向是以2m为模数。布置单元尺寸的方式可分成单池单个分离器和单池两个分离器的形式。原则上如果采用管道或渠道布水，池子的长度是不受限制。如前所述，由于长宽比涉及到反应器的经济性，所以要结合池子组数考虑适当的长宽比。对宽度为10m的单个反应器，2:1的长宽比的反应器可达到2000m3的池容。对更大的反应器，如果需要也可采用双池共享壁的型式。
UASB+CASS处理啤酒废水的设计
某啤酒废水处理工艺设计摘要啤酒是世界通用性饮料，是酒精含量最低的饮料酒，而且营养丰富。
生产啤酒产生的废水，主要含有淀粉、蛋白质、酵母菌残体、酒花残渣、残余啤酒、少量酒精及洗涤用碱，有机物浓度较高，虽然无毒，但易于腐败，排入水体要消耗大量的溶解氧，对水体环境造成严重危害。
随着啤酒行业的迅速发展，啤酒生产产生的大量废水迫切需要适当的处理，以免对环境造成更恶劣的影响。
目前，啤酒废水处理的方法多种多样，由于啤酒废水具有良好的可生化性，常常采用以生化为主，生化与物化相结合的处理工艺。
本设计处理啤酒废水采用的UASB+CASS法，是一种厌氧消化和好氧处理相结合的工艺。
厌氧处理能有效处理高浓度有机废水，不但运转费用相对较便宜，且可回收沼气；能耗低，产泥量少。
后接的好氧处理，能弥补厌氧处理的不足，能有效去除氮、磷，保证出水水质达标排放。
经过设计计算，本工艺COD去除率达到98.8%，BOD去除率高达99%，处理效果显著，出水达到《污水综合排放标准》GB8978-1996一级标准，且回收了大量沼气，创造了一定的经济效益。
关键词：UASB，CASS，啤酒废水，有机废水DESIGN OF A BREWERY WASTEWATER TREATMENTPROCESSABSTRACTBeer is the international beverage, is the lowest alcohol content alcohol drinks, with abundant of nutritious. Wastewater generated by production of beer, contains mostly starch, protein, yeast residue, hop residue, residual beer, a small amount of alcohol and washing with alkali, organic matter concentration was higher, although non-toxic, but easy to corruption, into the water body to consume a large amount DO, on the aquatic environment causing serious harm. With the rapid development of the beer industry, beer production of large quantities of waste properly addressed urgently needed to avoid the impact of the environment even worse. Currently, a wide variety of beer waste water treatment methods, because good beer wastewater biodegradability, often dominated by biochemical, biological and physicochemical treatment processes combined.The design treatment of brewery wastewater using the UASB + CASS method, is an anaerobic and aerobic digestion process of combining. Anaerobic treatment can effectively deal with high concentration organic wastewater, not only operating costs are relatively cheap, and recyclable methane; energy consumption is low, producing less sludge. Followed by aerobic treatment, anaerobic treatment can compensate for the deficiency, can effectively remove nitrogen, phosphorus, and ensure the quality of the effluent discharge standards. By design calculations, this process COD removal rate 98.8%, BOD removal rate of up to 99%, a significant treatment effect, the water reached, "Integrated Wastewater Discharge Standard" GB8978-1996 standard level, and the recovery of a large number of methane, creating a certain economic benefits.KEYWORD: UASB, CASS, BREWAGE WASTE WATER, ORGANIC WASTE WATER目录第1章前言 (1)§1.1 UASB+CASS工艺的选择 (1)§1.2 UASB+CASS工艺的概述 (2)第2章设计背景 (3)§2.1 项目概况及意义 (3)§2.2 设计条件 (3)§2.3 设计原则 (3)第3章啤酒废水处理方法比较 (4)§3.1 酸化—SBR法处理啤酒废水 (4)§3.2 UASB—好氧接触氧化工艺处理啤酒废水 (5)§3.3新型接触氧化法处理啤酒废水 (5)§3.4生物接触氧化法处理啤酒废水 (6)§3.5内循环UASB反应器＋氧化沟工艺处理啤酒废水 (7)§3.6 UASB+SBR法处理啤酒废水 (8)第4章工艺流程的确定 (10)§4.1工艺流程选择 (10)§4.2 工艺流程说明 (10)第5章主要构筑物工艺尺寸设计计算 (11)§5.1 最大流量Q Vmax设计计算 (11)§5.2 中格栅工艺尺寸设计计算 (11)§5.3调节池尺寸设计计算 (12)§5.4 UASB反应器的设计 (13)§5.4.1 UASB工艺尺寸设计计算 (13)§5.4.2进水分配系统的设计 (14)§5.4.3三相分离器的设计 (16)§5.4.4 排泥系统的设置 (20)§5.4.5 出水系统的设计计算 (22)§5.4.6沼气收集系统的设计计算 (23)§5.5辐流式沉淀池 (24)§5.6 CASS曝气池工艺尺寸设计计算 (26)第6章啤酒废水处理厂平面布置 (32)§6.1总平面图布置原则 (32)§6.2 总平面布置结果 (32)第7章工程造价、效益分析 (33)§7.1 工程投资估算 (33)§7.1.1 土建部分 (33)§7.1.2 设备费用 (34)§7.2 成本估算 (34)§7.3 效益分析 (35)结论 (36)参考文献 (37)致谢 (39)第1章前言啤酒是世界通用性饮料，是酒精含量最低的饮料酒，而且营养丰富。
UASB反应器在市政污水处理中的结论与建议报告
UASB反应器在市政污水处理中的结论与建议报告目录一、研究结论 (2)二、政策建议 (4)声明：本文内容来源于公开渠道或根据行业大模型生成，对文中内容的准确性不作任何保证。
本文内容仅供参考，不构成相关领域的建议和依据。
一、研究结论（一）UASB反应器对市政污水的高效处理能力1、高有机物去除率UASB反应器在市政污水处理中展现出了高效的有机物去除能力。
研究结果显示，在处理实际城市污水时，UASB反应器对总化学需氧量（TCOD）和悬浮固体（SS）的去除率分别达到56.1%和77.3%，占到了组合工艺TCOD和SS去除率的70%和81.9%。
这表明，UASB反应器能够有效降低市政污水中的有机物含量，显著改善水质。
2、污泥减量效果显著研究还发现，UASB反应器在污泥减量方面具有显著优势。
通过沉淀池沉淀污泥回流至UASB反应器进行污泥浓缩和稳定，系统剩余污泥的表观产率为0.32kgVSS/kgCOD，与常规活性污泥法相比，剩余污泥减量达到20%～40%。
这不仅减少了污泥处理的成本，还降低了因污泥处理而产生的二次污染风险。
（二）UASB反应器与其他工艺组合的优势1、组合工艺提升处理效果研究采用UASB+MBBR组合工艺对市政污水进行处理，结果显示，在UASB和MBBR水力停留时间为7.7h和10.3h的运行条件下，系统对TCOD和SS的去除率分别达到77.8%和92.5%，出水平均浓度分别为75.7mg/L和17.3mg/L，达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）二级排放标准。
这表明，UASB反应器与其他工艺组合使用能够进一步提升市政污水的处理效果。
2、厌氧与好氧阶段协同作用在处理市政污水的试验中，UASB反应器主要负责厌氧阶段的有机物降解，而MBBR反应器则负责好氧阶段的进一步处理。
两者协同作用，不仅提高了有机物的去除率，还实现了氮、磷等污染物的有效去除。
研究结果显示，MBBR反应器内溶解氧为3.5mg/L时，反应器出水氨氮浓度低于1mg/L，对氨氮去除率为97.7%，对总氮（TN）的去除率为22.9%。
UASB工艺[整理]
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UASB工艺[整理]UASB工艺是一种目前在废水处理领域广泛应用的高效生物处理技术。
UASB全称为Upflow Anaerobic Sludge Blanket，即上流式厌氧污泥毯反应器，它利用厌氧微生物降解废水中的有机物质，并通过物理和生物化学反应将有机物转化为有用的沼气。
下文将对UASB工艺进行详细的介绍。
UASB工艺的原理是在无氧条件下利用微生物的代谢作用对有机废水进行处理。
废水在反应器的上部进入，经过微生物的自行运动和沉降，最终被厌氧微生物在厌氧反应器内降解。
UASB反应器内的厌氧微生物通过氢化作用将有机物质转化为沼气，并产生微生物污泥，污泥在反应器内自然沉降形成污泥毯层。
沼气则通过反应器顶端排放出来，并可以被收集、利用。
二、UASB工艺的优点1. 处理效率高：UASB工艺能够高效地降解废水中的有机物质，一般COD去除率能够达到75%~96%以上。
同时，UASB工艺不需要额外的能源进行加热等操作，能够减少能源消耗。
2. 操作方便：UASB工艺具有完全自动化和半自动化的操作方式，不需要标准仪器和技术，设备维护也较为简单，具有操作方便的特点。
3. 投资成本低：UASB工艺的建设成本相对较低，与其他废水处理技术相比，具有较高的经济性。
4. 适用性广：UASB工艺适用于多种类型的废水，包括工业废水和城市污水等，具有处理范围广的特点。
1. 污水处理厂：在污水处理厂中，UASB工艺通常作为废水预处理技术进行应用，能够有效地去除污水中的有机物质。
2. 食品和饮料行业：在食品和饮料行业中，UASB工艺可以对厌氧污泥、蔗渣等进行处理，产生的沼气可以用于加热或发电等。
3. 化工工业：在化工工业中，UASB工艺可以对废水中含有的有机物进行处理，有效地降低环境污染。
4. 纸浆和造纸行业：在纸浆和造纸行业中，UASB工艺可以处理废水中的木材汁液和植物纤维等有机物质，产生的沼气也可以用于发电。
综上所述，UASB工艺是一种高效、经济、操作方便的生物处理技术，广泛应用于各种类型的工业废水和城市污水的处理中。
UASB的设计计算
.UASB的设计计算：1.1 设计说明：厌氧反应器一般可采用矩形和圆形结构，对于圆形反应器在同样面积下，其周长比矩形少12%，但是圆形反应器这一优点仅在采用单独池子时才成立，当采用两个或两个以上时，矩形反应器可以采用共用壁。
本工程厌氧反应器进水水质：水量1200 m3/d COD30000mg/l,BOD20000mg/l,SS2000mg/l。
SS去除率19%，CODcr去除率40%，BOD5去除率45%。
本工程选用四座座矩形UASB反应器，钢筋混凝土结构，体积有效系数90%。
1.2 设计计算：1.反应器几何尺寸：（1）容积负荷法：参考工程实际及本工程的水质条件，容积负荷选用9.5kgCOD/( m3/d)。
反应器体积V=QS0/q其中Q—反应器有效体积，m3 q—容积负荷，kgCOD/( m3/d)S0—进水有机物浓度，gCOD/L则V=1200×30/9.5=3789.47 m3选用4座同样规格的池子，则每个池子体积不小于3789.47/4=947.37 m3，假定UASB体积有效系数取90%，则每池总容积不小于1052m3。
（2）池子几何尺寸（以单池为计算模型）：一般UASB的生产性装置的有效高度常采用5—8m，浓度较高的废水水力停留时间长时，常采用较大的反应器高度，鉴于此垃圾渗滤液的浓度较高,从微生物代谢及投资费用方面考虑，最大高度为10.5m。
沉淀区水力负荷不超过0.7。
本工程有效高度H取10.5m，超高H2取0.7m。
则表面积A=V/H1其中A—厌氧反应器表面积，m2；H1—厌氧反应器高度，m；A=1052/11.2=93.9 m3。
由于矩形池在同样面积下比正方形的周长大，从而矩形UASB需要更多的建筑材料，但从单池布水的均匀性和经济性考虑，选择正方形的池子较为合理，从实际工程来看，反应器的宽度在20m以下是成功的。
综上：长取10m，宽取10m，则实际表面积为A=10×10=100m3>93.9 m3，表明设计合理。
UASB+MBR组合工艺处理垃圾渗滤液的工程应用
UASB+MBR组合工艺处理垃圾渗滤液的工程应用垃圾渗滤液是指垃圾堆放场地在降雨等自然条件下，垃圾中的水分经过压实或渗流作用，从垃圾内部渗出，并在地面或下渗到地下水中所形成的一种废水。
垃圾渗滤液的处理一直是城市环境管理的一项重要课题。
本文将介绍一种高效处理垃圾渗滤液的工程应用——UASB+MBR组合工艺。
UASB-MBR组合工艺是指将UASB（上升流活性污泥床)工艺和MBR（膜生物反应器）工艺相结合，实现对垃圾渗滤液的高效处理和回用。
在UASB工艺中，将垃圾渗滤液通过底部进入反应器，利用底部上升的气泡和生物污泥的作用，将有机物质进行降解和氨氮去除，同时去除垃圾渗滤液中的悬浮物和悬浮微粒，然后将处理后的水再送入MBR工艺进行二次处理。
MBR工艺是一种利用微孔膜对废水进行过滤和分离的技术，具有高效、节能、占地面积小等优点。
在MBR工艺中，将UASB工艺处理后的垃圾渗滤液通过微孔膜进行二次净化，去除水中的微生物和悬浮物，同时使污水中COD和氨氮等有机物和无机物得到更加彻底的处理，最终得到清澈透明的水质。
高效处理垃圾渗滤液。
UASB工艺和MBR工艺结合，分别发挥其对有机物质和微生物的处理优势，使得垃圾渗滤液得到更加全面和彻底的处理，使处理后的水质达到国家相关排放标准。
低能耗、占地面积小。
由于UASB-MBR组合工艺采用生物处理技术，不需要外加化学药剂，所以能耗较低；而且MBR工艺采用膜过滤技术，能够实现高效的固液分离，减少固体颗粒对膜的污染，从而降低了清洁及更换膜的频率。
通过优化工艺，降低了设备的运行成本。
操作简便、运行稳定。
UASB-MBR组合工艺采用生物处理技术，因此操作简单，基本上只需进行生物污泥的投加、排泥和膜的清洗等基本操作，即可实现对垃圾渗滤液的高效处理。
而且由于采用了膜生物反应器技术，水质稳定，不受原水水质影响，运行稳定。
可以实现水的回用。
经过UASB-MBR组合工艺处理后的水质清澈透明，可以作为灌溉水、工业水或者再生水等进行回用，减少对地下水的开采，从而保护地下水资源。
uasb工艺及工程实例
uasb工艺及工程实例一、 UASB 工艺概述UASB是指压力缓慢加氧沉淀池，全称为Up-flow Anaerobic Sludge Blanket，即上流式厌氧污泥床。
UASB工艺是利用厌氧反应器的物理-化学-生物降解特性,在厌氧环境中建立了一个床层系统，用以完成污泥、有机物混合物的水质净化，这种反应装置被广泛用于污水处理，是以厌氧菌为主导的有机物去除技术。
UASB 主要的工艺组成部分有污泥床, 稳定床层，缓冲区，除污池，净化池，及清水放流系统等， UASB 系统的床层设计通常为一个深度为 3m- 4m 的床层，床层的深度对有机物去除率会有影响，上部的床层深度越深，去除率越高，但容易把流入的污水破坏床层结构。
二、 UASB工艺工程实例以河南省洛阳市的一座纺织厂工程为例，该厂有机物排放量约2000m3/d，氨氮约 100mg/L，BOD5约 500mg/L，SS约 1000mg/L 。
该厂采用UASB工艺污水处理，包括厌氧污泥床反应器、缓冲池、活性污泥池、及清水放流池，该系统的工艺流程如下：(1) 进水清理系统：污水先经过池内的沉淀剂，后再流入厌氧污泥床系统；(2) 厌氧污泥床系统：污水先流入缓冲池，再进入厌氧污泥床反应器，厌氧污泥床系统由 3 个反应池组成，每个反应池的池容量2200m3，厌氧污泥床的高度 2m，其中第一、二个反应池的床层结构为垫一粗一细，第三个反应池的床层结构为垫二细，流量率 0.5m/d；(3) 活性污泥系统：污水经厌氧污泥床处理后，再流入活性污泥池，活性污泥池为容积积累型，由 4 个池组成，反应池的池容量7800m3，反应池深度 2.5m，反应池床层结构为垫三细，流量率 0.3m/d；(4) 清水放流系统：污水经活性污泥系统治理后，由清水放流池直接放流，有效生态水质监测加以保证。
该厂采用的UASB工艺工程，有机物（BOD5、COD、总氮、总磷等）的净化效果达到排放标准，氨氮可降至 10mg/L 以下， SS可达到10mg/L以下，净化效果达到预期要求。
设计任务书(啤酒废水UASB工艺处理))
毕业设计（论文）任务书姓名：任务下达日期：2006 年 2 月27 日设计（论文）开始日期：2006 年 4 月 3 日设计（论文）完成日期：2006 年 6 月23 日——结构方面三、设计的目的和意义：本次设计的目的是通过在实习单位的学习，对金士百啤酒污水厂进行设计，培养我们自己独立思考创新的能力，利用所学专业知识自己设计出一套符合啤酒废水处理的工艺，其设计的过程也可以说是对大学四年专业学习的一个总结复习的过程，为我们今后的工作学习奠定了良好的基础。
四、设计（论文）主要内容：本次设计主要是针对啤酒废水的特点，采用以UASB—生物接触氧化法为主体的污水处理工艺，主要包括污水处理工艺流程的确定、污水处理构筑物的计算、污水厂平面布置和高程布置、工程概算及环境影响评价分析等，并绘制出污水处理厂总平面布置图、工艺流程图及一些主要构筑物的剖面图等。
五、设计目标：通过对金士百啤酒废水处理工艺的设计，掌握基本构筑物的设计行计算，将所设计的内容编制成设计说明书，并通过绘制平面图、高程图、工艺流程图以及各处理构筑物剖面图，清楚整个工艺设施的结构，能顺利完成老师下的任务，成功的结束大四周：工艺设计计算；第五周～第六周：总平面、高程布置；第七周～第九周：绘制设计图纸；第十周：经济概算和环境影响分析：第十一周：整理计算说明书；第十二周：准备答辩七、参考文献资料：1．史立河,吕卫立,等. UASB 生物接触氧化工艺处理啤酒废水工程实例2．王志坚,杨桂茹. 啤酒废水处理技术3．周焕祥,房爱东,等. 厌氧好氧分质处理工艺在啤酒废水处理工程中的应用4．贺延龄 .废水的厌氧生物处理 .北京 :中国轻工业出版社5．王凯军 ,左剑恶 ,等 .UASB工艺的理论与工程实践 .北京 :中国环境科学出版社 ,2000.6．湛建宇 ,刘晓云 .厌氧UASB 新型生物接触氧化工艺处理啤酒废水 .给水排水 ,2000,26(4):34～ 35 7．张振家 .啤酒废水采用升流式厌氧污泥床处理的经济分析.中国给水排水 ,1998.14(1):48～ 49. 58．Goronszy、朱明权等 .循环式活性污泥法的应用及其发展. 中9. 汪大辉 ,雷乐成10. Mikkel G, Mandt, Bruce A Bell. Oxidation Ditches in Wastewater Treatment[M].1982. 11．Griffiths P.High Performance Nutrient Removal without Prefermentat ion［A］.IAWQ 19th Biennial International Conference［C］.Vancouver,1998.12 Liu J X,Groenestijn van J W,Doddema H J，et al.Influenceof the aeration brush on nitrogen removal in the oxidationditch［J］.Eur Water Pollut Control,1996,6(4):25-30.13．周焕祥. 水解酸化—生物接触氧化法处理啤酒污水.工业水处理，1998,18(2):37～ 38 14．靳国正 .啤酒废水处理设计剖析 .给水排水 , 2001, 27(2):51～ 52 15．买文宁，曾科，等. 啤酒废水处理技术的生产性应用16．张希衡 .废水厌氧生物处理工程 [Ｍ ].北京 :中国环境科学出版社 , 199617．陆书玉.环境影响评价.高等教育出版社，2001 18．Hall,Tichard M.Wat.Sci.Technol.1993,27. 19．高俊发、王社平.污水处理厂工艺设计手册.化学工业出版社，2003 20．崔玉川、员建、陈宏平. 《城市污水回用深度处理设施设计计算书》.化学工业出版社，2003指导教师：院（系）主管领导：年月日。
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环境工程毕业设计计算城市生活污水UASB处理工艺设计设计总说明针对这种废水，设计中采用物化加生化方法加以处理，主要流程为：混凝沉淀—A/O系统—混凝气浮—化学氧化。
根据已建印染厂废水处理站的经验数据和工艺设计参数，计算了各构筑物的尺寸与主要设备的选型。
经核算可知该工艺可以较好地去除废水中的难降解物质，色度去除率高，各项指标均能达标排放，且投资和运行成本较低。
设计中还初步制定了整个排水车间的平面布置图、管道布置图、高程布置图和主要设备工艺图，并且进行了经济技术分析，经分析可知该工艺成本与目前治理印染废水的平均水平相当，具有较好的应用前景。
1.粗格栅的计算1.1设计要求1.污水处理系统前格栅条间隙，应该符合以下要求：a：人工清除25～40mm；b：机械清除16～25mm；c：最大间隙40mm，污水处理厂也可设细粗两格栅.2.若水泵前格栅间隙不大于25mm时，污水处理系统前可不再设置格栅.3.在大型污水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3），一般采用机械清除.4.机械格栅不宜小于两台，若为若为一台时，应设人工清除格栅备用.5.过栅流速一般采用0.6～1.0m/s.6.格栅前渠道内的水速一般采用0.4～0.9m/s.7. 格栅倾角一般采用45 ～75 ，人工格栅倾角小的时候较为省力但占地多.8.通过格栅水头损失一般采用0.08～0.15m.9.格栅间必须设置工作台，台面应该高出栅前最高设计水位0.5m.工作台上应有安全和冲洗设施.10. 格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m.布置：格栅是由一组平行的金属栅条或筛网组成的，本设计安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处，用以截留较大的悬浮物和漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、塑料制品等。
本设计格栅池内放置机械粗格栅和细格栅各一台。
1.2粗格栅的设计计算1.栅条间隙数（n ）：设计平均流量:Q=60000(t/d)=694.44(L/s),总变化系数K z =2.7/(Q 0.11) ≈1.31则最大设计流量Q max =60000×1.31(t/d)=78600(t/d)=0.9097(m 3/s) 栅条的间隙数n,个 bhvmQ n αsin max =式中Q max ------最大设计流量，m 3/s ； α------格栅倾角，取α=60； b ------栅条间隙，m ，取b=0.04m ； n-------栅条间隙数，个；h-------栅前水深，m ，取h=0.8 m ； v-------过栅流速，m/s,取v=0.8 m/s ； m —设计使用的格栅数量，本设计格栅取用2组 则：n 28.08.004.060sin 9097.00⨯⨯⨯⨯==16.5（个） 取 n=17(个) 2.栅条宽度(B): 设栅条宽度 S=0.01m 则栅槽宽度 B= S(n-1)+bn=0.01×(17-1)+0.04×17 =0.84m3. 进水渠道渐宽部分的长度L 1.设进水渠道B 1=0.71 m ，其渐宽部分展开角度 α1=20 0)(18.020tan 271.084.0tan 20111m B B L ≈⨯-=⨯-=α4.格栅与出水总渠道连接处的渐窄部长度L 2 m ,)(09.0218.0212m L L ===5.通过格栅的水头损失 h 1，m h 1=h 0⨯k 0h 342)(,2sin bS gv βεαε==式中:h 1--------设计水头损失，m ； h 0--------计算水头损失，m ； g--------重力加速度，m/s 2k--------系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3； ξ--------阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面β=2.42.g kv b S k h h 2sin )(23401αβ==6.19360sin 8.0)04.001.0(42.20234⨯⨯==0.03(m) 6.栅槽总长度L ，mL αtan 0.15.0121H L L ++++= 式中，H 1为栅前渠道深， 21h h H += m.60tan 3.08.00.15.009.018.0+++++=L=2.41(m) 7.栅后槽总高度H ，m 设栅前渠道超高h 2=0.3mH=h+h 1+h 2=0.8+0.03+0.3 =1.13(m)8. 每日栅渣量W ，m 3/dKzW Q W 10001max 864001⨯⨯=式中，W 1为栅渣量，m 3/103m 3污水，格栅间隙30～50mm 时，W 1=0.03～0.01m 3/103m 3污水；本工程格栅间隙为40mm ，取W 1=0.02.W=(86400×0.9097×0.02)÷(1000×1.31)=1.2(m3/d)＞0.2(m3/d) 采用机械清渣.选型: 选用JGS 型阶梯式机械格栅（环境保护设备选用手册—水处理设备P3页表1-5）2.提升泵房的计算 2.1设计参数（1） 污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵5min 的出水量；如水泵机组为自动控制时，每小时开动水泵不得超过6次。
（2） 集水池池底应设集水坑，倾向坑的坡度不宜小于10%。
（3） 水泵吸水管设计流速宜为0.7～1.5 m/s 。
出水管流速宜为0.8～2.5m/s。
其他规定见GB50014—2006《室外排水设计规范》。
（4）泵站设在污水处理厂内，与其它构筑物统一布置，为防止噪音和污染，应用绿化带和公共建筑隔离，隔离宽度一般不小于30米。
泵站进出口比室外地面高0.2米以上。
每台泵应设置单独的吸水管，这不仅改善水力条件，而且可以减少杂质堵塞管道的可能性。
2.2设计与计算1.设计中选用6台污水泵（4用2备），则每台污水泵的设计流量为：Q=0.23m3/s，按最大流量时5min的出水量设计，则集水池的容积为：3=⨯⨯=V0.9097560273m取集水池的有效水深为h=4.0m则集水池的面积：V==≈A68.270h取集水池保护水深1.0m，则实际水深：h=4.0+1.0=5.0。
2.水泵的选型QW系列潜水排污泵高效、防缠绕、无堵塞、自动耦合、高可靠、自动控制、并设置了各种状态的显示保护装置等优点。
泵的覆盖面积大，泵与电机共轴，结构紧凑，便于维修。
选用6台QW 系列潜水排污泵（4用2备），型号为QW1000-9.5-45，每台污水泵的设计流量为Q=0.278m 3/s=1000 m 3/h 。
具体规格如下表所示;表5.1：QW 系列潜水排污泵具体规格型号流量扬程m H 转速min r 电机功率 （KW ） 效率 % h m 3s LQW1000-9.5-451000.2789.598045763.进水池与污水泵房合建综合考虑，节约用地，将进水井与污水提升泵房合建。
3.细格栅的设计计算1.栅条间隙数（n ）： bhvmQ n αsin max =式中Q max ------最大设计流量，0.9097m 3/s ； α------格栅倾角，(o )，取α=60； b ------栅条隙间，m ，取b=0.016 m ； n-------栅条间隙数，个； h-------栅前水深，m ，取h=0.8m ； v-------过栅流速，m/s,取v=0.8 m/s ；m —设计使用的格栅数量，本设计格栅取用2道则 bhvm Q n αsin max=个3.418.08.0016.0260sin 9097.00=⨯⨯⨯= 取n=42个 2.栅条宽度(B): 设栅条宽度 S=0.01m 则栅槽宽度 B= S(n-1)+bn=0.01×(42-1)+0.016×42 =1.082(m)3 . 进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠道B 1=0.71 m ，其渐宽部分展开角度α1=20°L 1)(51.020tan 271.0082.1tan 2011m B B ≈⨯-=⨯-=α4.格栅与出水总渠道连接处的渐窄部分长度L2 .L 2)(255.0251.021m L ===5.通过格栅的水头损失 h 1，m h 1=h 0⨯k 0h 342)(,2sin bSgv βεαε==式中 h 1 -------设计水头损失，m ； h 0 -------计算水头损失，m ；g -------重力加速度，m/s 2k ------系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3；ξ ------阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，β=2.42.g kv b S k h h 2sin )(23401αβ==6.19360sin 8.0)016.001.0(42.20234⨯⨯==0.11(m)（符合0.08～0.15m 范围）. 6.栅槽总长度L ，mL αtan 0.15.0121H L L ++++= 式中，H 1为栅前渠道深， 21h h H += m. 060tan 3.08.00.15.0255.051.0+++++=L≈2.90m 7.栅后槽总高度H ，m 设栅前渠道超高h 2=0.3mH=h+h 1+h 2=0.8+0.11+0.3 =1.21(m)8.每日栅渣量W ，m 3/dKzW Q W 10001max 864001⨯⨯=式中，W 1为栅渣量，m 3/103m 3污水，格栅间隙16～25mm 时，W 1=0.10～0.05m 3/103m 3污水；本工程格栅间隙为16mm ，取W 1=0.10W=(86400×0.9097×0.1)÷(1000×1.31)=6(m 3/d)＞0.2(m 3/d) 采用机械清渣.选型：选用HG-1200回转式格栅除污机（环境保护设备选用手册—水处理设备P17）4.曝气沉砂池曝气沉砂池主体设计1.设计参数：最大设计流量Qmax=0.9097t/s最大设计流量时的流行时间2min t = (1～3min)最大设计流量时的水平流速10.1/v m s = ()0.06/~0.12/m s m s 2.设计计算：(1)曝气沉砂池总有效容积： V=60Qmax ×t=60×0.9097×2=109.2m 3 (2)水流断面面积： 设s m /1.0=ν， vQ A max ==1.09097.0=9.097m 2(3)沉砂池断面尺寸：设有效水深22h m =(2～3m)，池总宽B=A/h 2=9.097/2=4.55m 分两格，每格宽b=4.55/2=2.275m 宽深比b/h 为1.1375（1～2）满足要求 （4）池长L=60t ν=60×0.1×2=12m (5)每小时所需空气量设每一立方米污水所需空气量d=0.2m 3空气/ m 3污水（0.1-0.2），每小时所需空气量q=3600dQmax=3600×0.2×0.9097=655(m 3/h)(6)沉砂槽所需容积 设沉砂时间T=2d, 沉砂槽所需容积)(6.3102306000010366m T Q V p =⨯⨯=⨯=每个沉砂槽的所需容积)(8.126.3230m V V === （7）沉砂槽几何尺寸的确定设沉砂槽底宽0.5m,沉砂槽斜壁与水平面的夹角为600，沉砂槽高度h 3=0.4m,沉砂槽上口宽m c b 96.05.060tan 4.021=+⨯=沉砂槽容积3318.15.3124.0296.05.0m m V >=⨯⨯+= （8）池子总高设池底坡度为0.06，坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度 m b b h 04.0296.0275.206.0206.014=-⨯=-⨯= 池子总高m h h h h H 74.204.04.023.04321=+++=+++= ( 超高h 1取0.3m) (9)排砂方法曝气沉砂池集砂槽中的砂可采用机械刮砂空气提升器或泵吸式排砂机排除。