混凝土结构设计课程设计
高速公路桥梁上部构件设计
1.初始条件
某高速公路桥梁基本上都采用标准跨径，上部构造采用钢筋混凝土T 梁，参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》进行设计计算。设计荷载为公路-I 级。
钢筋混凝土简支T 梁全长0L =16m ，计算跨径L =15.5m 。T 形截面梁的尺寸如图一所示（其中cm a 30=,cm b 18=,cm h 130=），桥梁处于I 类环境条件，安全等级为一级。
图一(单位：cm)
材料：30号混凝土，轴心抗压强度设计值a cd MP f 8.13=，轴心抗拉强度设计值a td MP f 39.1=；普通钢筋主筋采用HRB335级钢筋，抗拉设计强度a sd MP f 280=；箍筋采用R235级钢筋，抗拉设计强度a sd MP f 195=。
简支梁控制截面的弯矩计算值和剪力计算值为
跨中截面 m kN M .1996=跨中 kN Q 140=跨中 1/4跨截面 m kN M .15104/1=
m
kN M
.586=汽 m kN M .1008=恒
支点截面 00
=j M
kN
Q j 5500=
2.跨中截面的纵向受拉钢筋计算
2.1T 形截面梁受压翼板的有效宽度'
f
b
为了便于计算将图二a)实际截面换成图b)所示计算截面，可得翼板平均厚度mm
h f 1502
200
100'=+=
，其余尺寸不变
图二 a)原截面 b)计算截面（单位：cm ）
由图二所示的T 梁截面受压翼板厚度的尺寸,则有
mm
L b f 5167155003
13
1'
1=?=
=
mm b f 1600'
2=(相邻两主梁的平均间距为1600mm) ='
3f b '
122f h h b b ++=mm 19801501202180=?+?+
故取受压翼板的有效宽度'f b =1600mm 。
2.2钢筋数量计算
2.2.1截面设计
（1）若采用的是焊接钢筋骨架，则设s a =30mm+0.07h=30+0.07?1300=121mm,则截面有效高度0h =1300-121=1179mm 。
（2）判断T 形截面类型：
)2
(;
0''
f f
f
cd h h h b f -
=)
2
1501179(15016008.13-
???
mm N ??=610448.3656
m
kN ?=448.3656>m kN M .1996=跨中
故属于第一类T 形截面。
（3）求受压区高度
由式)2
(0'x
h x b f M f cd u -=可得到：
)2
1179(16008.131019966x
x -?=?
解方程得适合解 =x 80mm<'f h (=150mm) (4)求受拉钢筋面积s A
将=x 80mm 代入式s sd f cd A f x b f ='得 2
'
6309280
80
16008.13mm f x b f As sd
f cd =??=
=
现选择钢筋为828+4
22，截面面积A s =6446mm 2。钢筋叠高层数为6
层，布置如下图（图三）。
图三 钢筋布置图（单位：cm ）
混凝土保护层厚度取35mm>d=28mm 及规定的30mm ，钢筋间距
n S =180-2?35-2?31.6=46.8mm>40mm 及1.25d=1.25?28=35mm 。故满足构造要求。
2.2.1截面设计
已设计的受拉钢筋中，8
28的面积为4926mm 2，4
22的面积为
1520mm 2，a sd MP f 280=，由图三钢筋布置图可求得s a ，即
mm
a s 1191520
4926)
1.256.31435(1520)6.31235(4926=++?+?+?+?=
则实际有效高度0h =1300-119=1181mm 。
（1） 判定T 形截面类型
m kN m N h b f f f cd ?=??=??=312.310312.315016008.136
''
m
kN m N A f s sd ?=??=+?=805.110805.1)15204926(2806
由于s sd f f cd A f h b f >'; ，故属于第一类T 形截面。
（2）求受压区高度x )150(821600
8.136446280'
;
mm h mm b f A f x f f
cd s sd =<=??=
=
（3）正截面抗弯承载力
)2821181(8216008.13)2(0'u -
???=-=x
h x b f M f cd
=m 102064.0386??N
=)1996(038.2064m kN M m kN ?=>? 又=?=
=
1181
18064460
bh A s ρ 3.03%>%2.0min =ρ，故截面复核满足要求。
3.腹筋设计
3.1截面尺寸检验
根据构造要求，梁最底层钢筋2
28通过支座截面，支点截面有效高度为
mm
h h 1249)2
6.3135(0=+
-=。
124930030)1051.0()1051.0(30,3???=?--bh f k cu )550(68.10460j kN Q kN =>= 截面尺寸符合设计要求。
3.2检验是否需要根据计算配置箍筋 跨中段截面 kN
bh f td 74.147118118039.1)10
5.0(10
5.03
03
-=????=?-）（
支座截面
kN bh f td 42.260124930039.1)105.0(105.03
03-=????=?-）（
因)550(105.0)140(003
-kN Q bh f kN Q j td =
度范围内按构造配置箍筋，其余区段应按计算配置腹筋。
3.3计算剪力图分配
V l /2=140
图四 计算剪力分配图（尺寸单位：cm ；剪力单位：kN ）
在图四所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值kN Q j 5500=，跨中处剪力计算值kN Q 140=跨中。
x V =147.74kN
的截面距跨中的距离可由剪力包络图按比例求得，为
2
/02/12
l l x V V V V L l --?
=
=mm
3.146140
55014074.1477750=--?
在1l 长度内可按构造要求布置箍筋。
同时，根据《公路桥规》规定，在支座中心线向跨径长度方向不小于1倍梁高h=1300mm 范围内，箍筋的间距最大为100mm 。
距支座中心线为h/2处的计算剪力值（‘V ）由剪力包络图按比例求得，为 L
V
V h LV V l )
(2
/00--=
’=
kN
61.51515500
)
140550(130055015500=-?-?
其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6‘V =309.37kN ；应由弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为0.4‘V =206.24kN ，设置弯起钢筋区段长度为
mm
3898650-7750140
-61.51524.206=?）（（图四）。
3.4箍筋设计
采用直径的双肢箍筋，箍筋截面积216.1003.502mm nA A sv w =?==。 在简支梁中，箍筋尽量做到等距离布置。为计算简便，斜截面内纵向配筋率p 及截面有效高度0h 可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，计算如下：
跨中截面 5.203.3100p l/2>==ρ 取2/l p =2.5, 0h =1181mm 支点截面 5.233.0124930012321000<=??=p
取0p =0.33，0h =1249mm
则平均值分别为415
.12
33
.05.2=+=p ，1215
2
1249
11810=+=
h mm
箍筋间距v S 为 2
'2
,6
2321)
()6.02)(10
56.0(V bh f A f p S sv sv k cu v +?=-αα
61
.5151215
2/)300180(1956.10030)415.16.02)(10
56.0(1.10.12
6
2
?+????+??=
- =276mm
确定箍筋间距v S 的设计值尚应考虑《公路桥规》的构造要求。 若箍筋间距计算值取v S =250mm ≤
mm
h 6502
1=及400mm,是满足规范要的。
但采用φ8双肢箍筋，箍筋配筋率%18.0%13.0250
3006.100sv <=?=
=
v
sv bS A ρ（R235
箍筋时），故不满足规范。现取v S =150mm 计算的箍筋配筋率sv ρ=0.22%>0.18%，且小于mm h 65021
=和400mm 。
综上所述计算，在支座中心向跨径长度方向的1300mm 范围内，设计箍筋间距v S =100mm ，；而后至跨中截面统一的箍筋间距v S =150mm ，如图五。
梁跨
中线
图五箍筋布置图（尺寸单位：cm）
3.4弯起钢筋及斜筋设计
设焊接钢筋骨架的架力钢筋（HRB335）为222，钢筋重心至梁受压翼板
上边缘距离'
s
a=60mm。
弯起钢筋的弯起角度为45°，弯起钢筋末端与架力钢筋焊接。为了得到每
对弯起钢筋分配的剪力，由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋起点
的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，首先要计算弯起钢筋上、下
弯点之间的垂直距离
i
h
?。
现拟弯起N1～N5钢筋，将计算的各排弯起钢筋弯起点截面的
i
h
?以及至支座
中心距离
i
x、分配的剪力计算值sbi
V、所需的弯起钢筋面积sbi
A值列入表一。
弯起钢筋计算表表一
弯起点 1 2 3 4 5
i
h
?（mm）
1129 1098 1066 1034 1003
距支座中心距离
i
x（mm）
1129 2227 3293 4327 5330
分配的计算剪力值
sbi
V（kN）
206.24 180.90 122.80 66.40
需要的弯筋面积)
(2
mm
A
sbi1389 1218 827 447
可提供的弯筋面积
)
(2
mm
A
sbi
1232
228
1232
228
1232
228
760
222
弯筋与梁轴交点到支座中
心的距离)
('mm
x
c
561 1691 2789 3854
现将表一有关计算举例说明如下。
根据《公路桥规》规定，简支梁的第一排弯起钢筋（对支座而言）的末端弯折点应位于支座中心截面处。这时，1h ?为
1h ?=1300-[(35+31.6?1.5)+(60+25.1/2+31.6?0.5)]=1129mm
弯起钢筋的弯起角为45°，则第一排弯筋（2N5）的弯起点1距支座中心的距离为1129mm 。弯筋与梁纵轴线交点'1距支座中心距离为1129-[1300/2-（35+31.6?1.5）]=561mm 。 对于第二排弯起钢筋，可得到
2h ?=1300-[(35+31.6?2.5)+（60+25.1/2+31.6/2）]=1098mm
弯起钢筋（2N4）的弯起点2距支点中心距离为1129+2h ?=1129+1098=2227mm 分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值sb2V ，由比例关系计算可得到：
24
.2063898
1129
65038982sb V =
-+
得 =2sb V 180.90kN
其中，0.4‘V =206.24kN ；h/2=650mm ；设置弯起钢筋区段长为3898mm 。 所需提供的弯起钢筋截面积（2sb V ）为 2
221218707
.028090.18033.133345
sin 33.1333mm f V A sd sb sb =??=
=
第二排弯起钢筋与梁轴线交点'2距支座中心距离为：
2227-[1300/2-(35+31.6?2.5)]=1691mm
对于第三排弯起钢筋，可得到
3h ?=2h ?=1300-[(35+31.6?3.5)+（60+25.1/2+31.6/2）]=1066mm 弯起钢筋（2N3）的弯起点3距支点中心距离为2227+3h ?=2227+1066=3293mm 分配给第三排弯起钢筋的计算剪力值sb3V ，由比例关系计算可得到：
24
.2063898
2227
65038983sb V =
-+
得 =3sb V 122.80kN
其中，0.4‘V =206.24kN ；h/2=650mm ；设置弯起钢筋区段长为3898mm 。 所需提供的弯起钢筋截面积（3sb V ）为 2
33827707
.028080.12233.133345
sin 33.1333mm f V A sd sb sb =??=
=
第三排弯起钢筋与梁轴线交点'3距支座中心距离为：
3293-[1300/2-(35+31.6?3.5)]=2789mm
对于第四排弯起钢筋，可得到
4h ?=1300-[(35+31.6?4.5)+（60+25.1/2+31.6/2）]=1034mm 弯起钢筋（2N2）的弯起点4距支点中心距离为3293+4h ?=3293+1034=4327mm 分配给第四排弯起钢筋的计算剪力值sb4V ，由比例关系计算可得到：
24
.2063898
3293
65038984sb V =
-+
得 =4sb V 66.40kN
其中，0.4‘V =206.24kN ；h/2=650mm ；设置弯起钢筋区段长为3898mm 。 所需提供的弯起钢筋截面积（4sb V ）为 2
44447707
.028040.6633.133345
sin 33.1333mm f V A sd sb sb =??=
=
第四排弯起钢筋与梁轴线交点'4距支座中心距离为：
4327-[1300/2-(35+31.6?4.5)]=3854mm
对于第五排弯起钢筋，可得到
5h ?=1300-[(35+31.6?5.5)+（60+25.1/2+31.6/2）]=1003mm 弯起钢筋（2N2）的弯起点4距支点中心距离为4327+4h ?=4327+1003=5330mm 已大于3898+650=4548mm ，即在预设置弯筋区域长度之外，故暂不参加弯起钢筋的计算，图六中以截断N1钢筋表示。
按照计算剪力初步布置弯起钢筋如下图图六。
现在按照同时满足梁跨间各正截面和斜截面抗弯要求，确定弯起钢筋的弯起点位置。由已知跨中截面弯矩计算值m kN M .1996=跨中，支点中心处00
=j M
，
按式)41(2
2
2/L
x M M l x -
=做出梁的计算弯矩包络图（图六）
。在L
4
1截面处，因
x =3.875m ，L=15.5m ，m
kN M
.1996=跨中
，则弯矩计算值
m N M l ?=?-
?=k 1497)5
.15875.341(19962
2
4/
与已知值m kN M .15104/1=相比，两者的相对误差小于3%，故用式
)41(22
2
/L
x M
M
l x -
=来描述简支梁弯矩包络图是可行的。
)弯矩包络图
图六 弯矩包络图与抵抗弯矩图 （尺寸单位：mm ；弯矩单位：kN ）
各排弯起钢筋弯起后，相应正截面抗弯承载力ui M 计算如表二。
钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力 表二
梁区段 截面纵筋 有效高度)(0mm h T 形截面类别 受压区高
度x （mm ）
抗弯承载力
）（m kN M ?ui
支座中心-1点 228 1249 第一类 16 438.4 1点-2点 428 1233 第一类 31 833.4 2点-3点 628 1218 第一类 47 1239.6 3点-4点 828 1202 第一类 62 1603.1 4点-N1钢筋截断处
828+222 1192 第一类 72 1837.8
N1钢筋截断处-梁
跨中 828+422 1181 第一类 82 2064.0 将表二的正截面抗弯承载力ui M 在图六上用各平行直线表示出来，它们与弯矩包络图的交点分别为i 、j 、…、q ，以及ui M 值代入式)41(22
2/L
x M M l x -=，可
求得i 、j 、…、q 到跨中截面距离x 值（图六）。
现在以图六所示弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足《公路桥规》 的要求。
第一排弯起钢筋（2N5）；
其充分利用点m 的横坐标x=5915mm ，而2N5的弯起点1的横坐标
1
x =7750-1129=6621mm 说明1点位于m 点左边，且
1x -x=6621-5915=706mm>0h /2=1233/2=617mm ，满足要求。
其不需要点n 的横坐标x=6846mm ，而2N5钢筋与梁中轴线交点1'的横坐标'1x =7750—561=7189mm>x=6846mm,亦满足要求。
第二排弯起钢筋（2N4）；
其充分利用点l 横坐标x=4771mm ，而2N4的弯起点2的横坐标
2
x =7750-2227=5523mm 说明2点位于l 点左边，且
2x -x=5523-4771=752mm>0h /2=1218/2=609mm ，满足要求。
其不需要点m 的横坐标x=5915mm ，而2N4钢筋与梁中轴线交点2'的横坐标'2x =7750—1691=6059 mm>x=5915mm,亦满足要求。
第三排弯起钢筋（2N3）；
其充分利用点k 横坐标x=3439mm ，而2N3的弯起点3的横坐标
3
x =7750-3293=4457mm 说明3点位于k 点左边，且
3x -x=4457-3493=1018mm>0h /2=1202/2=601mm ，满足要求。
其不需要点l 的横坐标x=4771mm ，而2N3钢筋与梁中轴线交点3'的横坐标
'
3x =7750—2789=4961 mm>x=4771mm,亦满足要求。
第四排弯起钢筋（2N2）；
其充分利用点j 横坐标x=2182mm ，而2N2的弯起点2的横坐标
3
x =7750-4327=3423mm 说明4点位于j 点左边，且
3x -x=3423-2182=1241mm>0h /2=1191/2=596mm ，满足要求。
其不需要点k 的横坐标x=3439mm ，而2N2钢筋与梁中轴线交点4'的横坐标'4x =7750—3854=3896 mm>x=3439mm,亦满足要求。
由上述检查结果可知图六所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。 由于2N2、2N3、2N4和2N5钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图接近弯矩包络图，可以做进一步调整。考虑不布置斜筋，图七即为主梁弯起钢筋的布置图。
V l /2=140k N
a)
b)
c)
图七 弯起钢筋设计布置图（尺寸单位：cm ）
a ）弯矩计算值包络图；b)弯起钢筋布置示意图；c)剪力计算值的包络图
4.斜截面抗剪承载力的复核
4.1距支座中心为h/2处斜截面的抗剪承载力复核
4.1.1选定斜截面
由图八可得到距支座中心为h/2处截面的横坐标为x=7750-650=7100mm ，正截面有效高度0h =1249mm 。现取斜截面投影长度=≈0'h c 1249mm ，则得到选择的斜截面顶端位置A （如图八），其横坐标x=7100-1249=5851mm 。
4.1.2斜截面抗剪承载力复核
A 处正截面上的剪力x V 及相应的弯矩x M 计算如下： L
x V V V V l l X 2)(2/02/-+==15500
58512)
140550(140?-+=449.54kN
)41(22
2/L
x M M l x -
==m kN ?=?-?33.85815500
585141199622
）（
A 处正截面有效高度0h =1233mm=1.233m ，则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度c 分别为：
355.1233
.154.44933.8580
<=?=
=
h V M
m x x
m mh c 147.1233.155.16.06.00=??== 斜角β=
47
)147.1/233.1(tan
)/(tan
1
01
==--c h
斜截面内纵向受拉主筋有228，相应的主筋配筋率p 为
5.233.01249
3001232100100
<=??=
=bh A p s
箍筋的配筋率sv ρ（取v S =150mm ）为 %)18.0(%22.0150
3006.100min sv =>=?=
=
ρρv
sv bS A
与斜截面相交的弯起钢筋有2N5、2N4，无斜筋。
'
AA 斜截面抗剪承载力为：
∑--?++?=s
sb
sd
sv sv k cu A
f
f f p bh V θραααsin )10
75.0()
6.02()10
45.0(3
,0
3
321u 1950022.030)33.06.02(1233300)1045.0(1.1113???+?????=- 47sin 2463280)1075.0(3????+- =794.39kN> X V =449.54kN
故距支座中心为h/2的斜截面抗剪承载力满足设计要求。
4.2 2N5钢筋弯起点截面抗剪承载力复核（肋板变截面处）
4.2.1选定斜截面
2N 4
2N
3
A
A'
2N 5
图九 2N5弯起点计算图示
由图九可得到N5处截面的横坐标为x =7750-1129=6621mm ，正截面有效高度0h =1233mm 。现取斜截面投影长度=≈0'h c 1233mm ，则得到选择的斜截面顶端
位置A （如图九），其横坐标x=6621-1233=5388mm 。
4.2.2斜截面抗剪承载力复核
A 处正截面上的剪力x V 及相应的弯矩x M 计算如下： L
x V V V V l l X 2)(2/02/-+==15500
53882)
140550(140?-+=425.04kN
)41(22
2/L
x M M l x -
==m kN ?=?-?26.103115500
538841199622
）（
A 处正截面有效高度0h =1218mm=1.218m ，则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度c 分别为：
399.1218
.104.42526.10310
<=?=
=
h V M
m x x
m mh c 452.1218.199.16.06.00=??== 斜角β=
40
)452.1/218.1(tan
)/(tan
1
01
==--c h
斜截面内纵向受拉主筋有428，相应的主筋配筋率p 为
5.267.01233
3002463100100
<=??=
=bh A p s
箍筋的配筋率sv ρ（取v S =150mm ）为 %)18.0(%22.0150
3006.100min sv =>=?=
=
ρρv
sv bS A
与斜截面相交的弯起钢筋有2N4，无斜筋。
'
AA 斜截面抗剪承载力为：
∑--?++?=s
sb
sd
sv sv k cu A
f
f f p bh V θραααsin )10
75.0()
6.02()10
45.0(3
,0
3
321u 1950022.030)67.06.02(1218300)1045.0(1.1113???+?????=- 40sin 1232280)1075.0(3????+- =596.00kN> X V =425.04kN
故2N5钢筋弯起点截面抗剪承载力满足设计要求。
4.3 2N4钢筋弯起点截面抗剪承载力复核
4.3.1选定斜截面
2N 4
2N 3
2N 2
A '
A
图十 2N4弯起点计算图示
由图十可得到N4处截面的横坐标为x =7750-2227=5523mm ，正截面有效高度0h =1218mm 。现取斜截面投影长度=≈0'h c 1218mm ，则得到选择的斜截面顶端位置A （如图十），其横坐标x=6621-1233=4305mm 。
4.3.2斜截面抗剪承载力复核
A 处正截面上的剪力x V 及相应的弯矩x M 计算如下： L
x V V V V l l X 2)(2/02/-+==15500
43052)
140550(140?-+=367.75kN
)41(22
2/L
x M M l x -
==m kN ?=?-?11.138015500
430541199622
）（
A 处正截面有效高度0h =1202mm=1.202m ，则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度c 分别为：
312.3202
.175.36711.13800
>=?=
=
h V M
m x x
取m=3；
m mh c 164.2202.136.06.00=??== 斜角β=
29
)164.2/202.1(tan
)/(tan
1
01
==--c h
斜截面内纵向受拉主筋有628，相应的主筋配筋率p 为
5.201.11218
3003695100100
<=??=
=bh A p s
箍筋的配筋率sv ρ（取v S =150mm ）为 %)18.0(%22.0150
3006.100min sv =>=?=
=
ρρv
sv bS A
与斜截面相交的弯起钢筋有2N3，无斜筋。
'
AA 斜截面抗剪承载力为：
∑--?++?=s
sb
sd
sv sv k cu A
f
f f p bh V θραααsin )10
75.0()
6.02()10
45.0(3
,0
3
321u 1950022.030)01.16.02(1202300)1045.0(1.1113???+?????=-
29sin 1232280)1075.0(3????+- =567.13kN> X V =367.75kN
故2N4钢筋弯起点截面抗剪承载力满足设计要求。
4.4 2N3钢筋弯起点截面抗剪承载力复核（肋板变截面处）
4.4.1选定斜截面
图十一 2N3弯起点计算图示
由图十一可得到N3处截面的横坐标为x =7750-3293=4457mm ，正截面有效高度0h =1202mm 。现取斜截面投影长度=≈0'h c 1202mm ，则得到选择的斜截面顶端位置A （如图十一），其横坐标x=4457-1202=3255mm 。
4.4.2斜截面抗剪承载力复核
A 处正截面上的剪力x V 及相应的弯矩x M 计算如下： L
x V V V V l l X 2)(2/02/-+==15500
32552)
140550(140?-+=312.20kN
)41(22
2/L
x M M l x -
==m kN ?=?-?91.164315500
325541199622
）（
A 处正截面有效高度0h =1192mm=1.192m ，则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度c 分别为：
342.4192
.120.31291.16430
>=?=
=
h V M
m x x
取m=3；
m mh c 146.2192.136.06.00=??== 斜角β=
29
)146.2/192.1(tan
)/(tan
1
01
==--c h
斜截面内纵向受拉主筋有828，相应的主筋配筋率p 为
5.228.21202
1809264100100
<=??=
=bh A p s
箍筋的配筋率sv ρ（取v S =150mm ）为 %)18.0(%37.0150
1806.100min sv =>=?=
=
ρρv
sv bS A
与斜截面相交的弯起钢筋有2N2，无斜筋。
'
AA 斜截面抗剪承载力为：
∑--?++?=s
sb
sd
sv sv k cu A
f
f f p bh V θραααsin )10
75.0()
6.02()10
45.0(3
,0
3
321u 1950037.030)28.26.02(1192180)1045.0(1.1113???+?????=-
29sin 760280)1075.0(3????+- =464.85kN> X V =312.20kN
故2N3钢筋弯起点截面抗剪承载力满足设计要求。
4.5 2N2钢筋弯起点截面抗剪承载力复核
4.5.1选定斜截面
2N 2
2N 1
A '
A
图十二 2N2弯起点计算图示
由图十二可得到N2处截面的横坐标为x =7750-4327=3423mm ，正截面有效高度0h =1192mm 。现取斜截面投影长度=≈0'h c 1192mm ，则得到选择的斜截面顶端位置A （如图十二），其横坐标x=3423-1192=2231mm 。
4.5.2斜截面抗剪承载力复核
A 处正截面上的剪力x V 及相应的弯矩x M 计算如下： L
x V V V V l l X 2)(2/02/-+==15500
22312)
140550(140?-+=258.03kN
)41(22
2/L
x M M l x -
==m kN ?=?-?59.183015500
223141199622
）（
A 处正截面有效高度0h =1181mm=1.181m ，则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度c 分别为：
301.6181
.103.25859.18300
>=?=
=
h V M
m x x
取m=3；
m mh c 126.2181.136.06.00=??== 斜角β=
29
)126.2/181.1(tan
)/(tan
1
01
==--c h
斜截面内纵向受拉主筋有828+222，相应的主筋配筋率p 为
5.265.21192
1805686100100
>=??=
=bh A p s 取p=2.5
箍筋的配筋率sv ρ（取v S =150mm ）为 %)18.0(%37.0150
1806.100min sv =>=?=
=
ρρv
sv bS A
无斜筋、无弯起钢筋与斜截面相交。
'
AA 斜截面抗剪承载力为：
∑--?++?=s
sb
sd
sv sv k cu A
f
f f p bh V θραααsin )10
75.0()
6.02()10
45.0(3
,0
3
321u 1950037.030)50.26.02(1181180)1045.0(1.1113???+?????=- 29sin 0280)1075.0(3????+- =391.35kN> X V =312.20kN
故2N2钢筋弯起点截面抗剪承载力满足设计要求。
4.6 箍筋间距改变处截面抗剪承载力复核
4.6.1选定斜截面
h =130
图十三 2N2弯起点计算图示
由图十三可得到箍筋间距变化处截面的横坐标为x =7750-1300=6450mm ，正截面有效高度0h =1233mm 。现取斜截面投影长度=≈0'h c 1233mm ，则得到选择的斜截面顶端位置A （如图十二），其横坐标x=6450-1233=5217mm 。
4.6.2斜截面抗剪承载力复核
A 处正截面上的剪力x V 及相应的弯矩x M 计算如下： L
x V V V V l l X 2)(2/02/-+==15500
52172)
140550(140?-+=416.00kN
)41(22
2/L
x M M l x -
==m kN ?=?-?52.109115500
521741199622
）（
A 处正截面有效高度0h =1218mm=1.218m ，则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度c 分别为：
315.2218
.100.41652.10910
<=?=
=
h V M
m x x
m
mh c 571.1218.115.26.06.00=??==
斜角β=
38
)571.1/218.1(tan
)/(tan
1
01
==--c h
斜截面内纵向受拉主筋有428，相应的主筋配筋率p 为
5.267.01233
3002463100100
<=??=
=bh A p s
箍筋的配筋率sv ρ（取v S =150mm ）为
混凝土结构设计—课程设计
混凝土结构设计课程设计――装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁 指导教师：肖金梅 班级：14土木工程6班 学生：邝佛伟 设计时间：2017年5月1号
题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁设计 一、设计资料 1 2、桥面净空：净－7 + 2×0.5 主要尺寸 L=20m 标准跨径 b 计算跨径L=20.50m 梁长'L=20.96m 3、材料规格 混凝土C 40 HRB400钢筋， 直径12mm以下者采用R235 4、设计规 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 5、桥梁横断面布置情况(见图1) 图2、T粱尺寸图（单位：mm）
二、设计荷载 1、承载能力极限状态下，作用效应为： 跨中截面：m KN M d ?=2100 KN V d 80= 4/l 截面：m KN M d ?=1600 支点截面：0=d M KN V d 420= 2、施工期间，简支梁吊点设在距梁端mm a 400=，梁自重在跨中截面引起的弯矩.5501m KN M G ?=。 3、使用阶段，T 梁跨中截面汽车荷载标准值产生的弯矩为m KN M Q ?=04.6101（未计入冲击系数），人群荷载产生的弯矩为m KN M Q ?=30.602，永久作用产生的弯矩为m KN M Q ?=7603。 三、设计容 1、截面尺寸拟定（参照已有的设计资料或见图2）； 2、跨中截面正截面强度计算及复核（选择钢筋并复核截面强度）； 3、斜截面强度计算及复核（剪力钢筋设计及截面复核）； 4、裂缝及变形计算； 5、绘制钢筋图，编制钢筋明细表、总表。 四、主要参考资料 1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004）人民交通，2004 2、公路桥涵标准图《装配式钢筋混凝土T 形桥梁》 T 形梁截面尺寸（图2）（2000） 3、贾艳敏主编《结构设计原理》， 人民交通，2004 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D60-2004），人民交通，2004 取值分组情况：1-9号b=180mm H=1200mm 10-18号b=180mm H=1300mm 19-27号b=180mm H=1400mm 28-36号b=200mm H=1200mm 37-45号b=200mm H=1300mm 46-55号b=200mm H=1400mm
课程设计报告模板)
课程设计报告模板(）
————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期： ?
课程设计（论文)任务书 软件学院软件+电商专业0９级（2）班 一、课程设计(论文)题目基本模型机设计与实现 二、课程设计（论文）工作自２01１年6月 20 日起至2011年 6月 2４日止。 三、课程设计(论文) 地点：计算机组成原理实验室(５#３0１） 四、课程设计(论文)内容要求： 1.课程设计的目的 通过课程设计的综合训练，在掌握部件单元电路实验的基础上，进一步掌握整机 概念。培养学生实际分析问题、解决问题和动手能力,最终目标是想通过课程设计的形式，帮助学生系统掌握该门课程的主要内容，更好地完成教学任务。 ２.课程设计的任务及要求 １）基本要求? （１）课程设计前必须根据课程设计题目认真查阅资料; (２）实验前准备好实验程序及调试时所需的输入数据； （３)实验独立认真完成; (4)对实验结果认真记录,并进行总结和讨论。 2）课程设计论文编写要求 (1)按照书稿的规格撰写打印课设论文 (2）论文包括目录、绪论、正文、小结、参考文献、附录等 (3）正文中要有问题描述、实验原理、设计思路、实验步骤、调试过程与遇到问题的解决方法、总结和讨论等 （4）课设论文装订按学校的统一要求完成 ３)课设考核 从以下几方面来考查:
（1）出勤情况和课设态度； (2)设计思路； （３）代码实现； （４)动手调试能力； (5)论文的层次性、条理性、格式的规范性。 ４）参考文献 [１］王爱英．计算机组成与结构［M]. 北京：清华大学出版社, 200７. [2] 王爱英. 计算机组成与结构习题详解与实验指导[M]. 北京：清华大学出版社, 2007. 5)课程设计进度安排 内容天数地点 构思及收集资料１图书馆 实验与调试 3 实验室 撰写论文 1 图书馆 6）任务及具体要求 设计实现一个简单的模型机，该模型机包含若干条简单的计算机指令,其中至少包括输入、输出指令，存储器读写指令，寄存器访问指令,运算指令,程序控制指令。学生须根据要求自行设计出这些机器指令对应的微指令代码,并将其存放于控制存储器，并利用机器指令设计一段简单机器指令程序。将实验设备通过串口连接计算机,通过联机软件将机器指令程序和编写的微指令程序存入主存中,并运行此段程序,通过联机软件显示和观察该段程序的运行，验证编写的指令和微指令的执行情况是否符 合设计要求，并对程序运行结果的正、误分析其原因。 学生签名: 亲笔签名 ２０1１年6月20 日 课程设计(论文)评审意见 (1）设计思路:优( ）、良（)、中( )、一般（）、差( ); （2）代码实现：优（）、良（)、中（）、一般（）、差(）;
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书 The pony was revised in January 2021
《桥梁工程》课程设计 专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 27 指导教师： 一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料 1． 桥面净宽：净—72 1.0+? 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m 人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料 钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋 混凝土：C40，容重325kN m ;
桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m 4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0h m = 梁间距：采用5片主梁，间距。 采用三片横隔梁，间距为 梁肋：厚度为18cm 桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚 ；上层为沥青砼，。桥面采用%横坡。 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 二、确定主梁的计算内力 (一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表） 注：括号（）内值为中主梁内力值 根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。 （三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：1 0.3332oq m η==∑ 人群荷载： 1.222or r m η==
（四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x 平均板厚：()1 1012112H cm =+= 22 3344 1111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ????=??+??-+??+??- ? ????? == 2、主梁的抗扭惯性矩Ti I 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表. 3.计算抗扭修正系数 主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 221 1 12Ti i i Gl I E a I β=+∑∑ 其中：∑It ---全截面抗扭惯距 Ii---主梁抗弯惯距 L---计算跨径 G---剪切模量 G= i a --主梁I 至桥轴线的距离 计算得0.9461β=< 满足 4.采用修正后的刚醒横梁法计算跨中荷载横向分布系数 此桥有刚度强大的横隔梁，且承重结构的跨宽比为：
混凝土结构课程设计模板
10土木工程( 专升本) 混凝土结构课程设计计算书 ——现浇单向板肋形楼盖设计 姓名: 学号: 完成日期:
混凝土结构课程设计 现浇单向板肋形楼盖设计 某多层工业建筑物平面如下图所示: 采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。 一、设计资料 1）楼面构造层做法: 水泥砂浆地面( 0.65KN/ m2) 钢筋混凝土现浇板( 25kN/m2) ; 20mm厚石灰砂浆抹底( 17kN/m2) ; 2) 可变荷载: Pk=6.0 kN/m2 3) 永久荷载分项系数为1.2, 可变荷载分项系数为1.4( 当楼面可变
荷载标准值≥4kN/m2时,取1.3); 4) 材料选用: 混凝土: 采用C25; 钢筋: 梁纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋, 其余采用HPB235级钢筋; 5）本建筑物位于非地震区, 建筑物安全级别为二级, 结构环境类别为一类。 二、楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置, 次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.3m,次梁跨度为6.6m, 主梁每跨内布置两跟次梁, 板的跨度为 2.1m ,l02/l01=6.6/2.1= 3.14,因此安单向板设计。 按跨高比条件, 要求板厚h≥2200/40=55.0mm,对工业建筑的楼盖板, 要求h≥80mm, 取板厚h=100mm。 次梁截面高度应满足 h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=366~550mm。考虑到楼面活荷载比较大, 取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。 框架梁截面高度应满足 h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm, 取h=600mm。截面宽度取为b=300mm。 楼盖结构平面布置图如下图所示:
课程设计报告【模板】
模拟电子技术课程设计报告设计题目：直流稳压电源设计 专业电子信息科学与技术 班级电信092 学号 200916022230 学生姓名夏惜 指导教师王瑞 设计时间2010-2011学年上学期 教师评分 2010年月日
昆明理工大学津桥学院模拟电子技术课程设计 目录 1.概述 (2) 1.1直流稳压电源设计目的 (2) 1.2课程设计的组成部分 (2) 2.直流稳压电源设计的内容 (4) 2.1变压电路设计 (4) 2.2整流电路设计 (4) 2.3滤波电路设计 (8) 2.4稳压电路设计 (9) 2.5总电路设计 (10) 3.总结 (12) 3.1所遇到的问题，你是怎样解决这些问题的12 3.3体会收获及建议 (12) 3.4参考资料（书、论文、网络资料） (13) 4.教师评语 (13) 5.成绩 (13)
昆明理工大学津桥学院模拟电子技术课程设计 1.概述 电源是各种电子、电器设备工作的动力，是自动化不可或缺的组成部分，直流稳压电源是应用极为广泛的一种电源。直流稳压电源是常用的电子设备，它能保证在电网电压波动或负载发生变化时，输出稳定的电压。一个低纹波、高精度的稳压源在仪器仪表、工业控制及测量领域中有着重要的实际应用价值。 直流稳压电源通常由变压器、整流电路、滤波电路、稳压控制电路所组成，具有体积小，重量轻，性能稳定可等优点，电压从零起连续可调，可串联或关联使用，直流输出纹波小，稳定度高，稳压稳流自动转换、限流式过短路保护和自动恢复功能，是大专院校、工业企业、科研单位及电子维修人员理想的直流稳压电源。适用于电子仪器设备、电器维修、实验室、电解电镀、测试、测量设备、工厂电器设备配套使用。几乎所有的电子设备都需要有稳压的电压供给，才能使其处于良好的工作状态。家用电器中的电视机、音响、电脑尤其是这样。电网电压时高时低，电子设备本身耗供电造成不稳定因家。解决这个不稳定因素的办法是在电子设备的前端进行稳压。 直流稳压电源广泛应用于国防、科研、大专院校、实验室、工矿企业、电解、电镀、充电设备等的直流供电。 1.1直流稳压电源设计目的 （1）、学习直流稳压电源的设计方法； （2）、研究直流稳压电源的设计方案； （3）、掌握直流稳压电源的稳压系数和内阻测试方法。 1.2课程设计的组成部分 1.2.1 设计原理
桩基础课程设计计算书范本
桩基础课程设计计 算书
土 力 学 课 程 设 计 姓名： 学号： 班级： 二级学院： 指导老师：
地基基础课程设计任务书 [工程概况] 某城市新区拟建一栋10层钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0m ，宽9.6m ，其1-5轴的柱底荷载效应标准组合值如下所示。建筑场地位于临街地块部·位，地势平坦,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。柱截面尺寸均为500mm ×500mm ，横向承重，柱网布置图如图1所示。场地内地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标详见工程地质资料，如表1所示。勘察期间测得地下水水位埋深为 2.5m 。地下水水质分析结果表明，本场地地下水无腐蚀性。试按乙级条件设计柱下独立承台桩基础。 柱底荷载效应标准组合值 1轴荷载：5417;85.m;60k k k F kN M kN V kN ===。 2轴荷载：5411;160.m;53k k k F kN M kN V kN ===。 3轴荷载：5120;88.m;63k k k F kN M kN V kN ===。 4轴荷载：5300;198.m;82k k k F kN M KN V kN ===。 5轴荷载：5268;140.m;60k k k F kN M kN V kN ===。
图1 框架结构柱网布置图 （预制桩基础）--12土木1班 工程概况 某市新区钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0米，柱距6米，宽9.6米，室内外地面高差0.45米。柱截面500×500mm 。建筑场地地质条件见表1。 表1 建筑场地地质条件
注：地下水位在天然地面下2.5米处 目录 地基基础课程设计任务书............................................................................ - 0 -工程概况....................................................................................................... - 1 - 1.设计资料.................................................................................................... - 4 - 2.选择桩型与桩端持力层、确定桩长和承台埋深...................................... - 4 - 3.确定单桩极限承载力标准值..................................................................... - 5 - 4.确定桩数和承台尺寸 ................................................................................ - 6 - 5.桩顶作用效应验算 .................................................................................... - 7 - 6.桩基础沉降验算 ........................................................................................ - 8 - 6.1 求基底压力和基底附加压力 ........................................................... - 8 - 6.2 确定沉降计算深度 ........................................................................... - 8 - 6.3 沉降计算........................................................................................... - 8 -
课程设计报告(模板)
《地震勘探课程设计》 报告 院系 班级 学生 学号 指导教师 完成日期2014年3月12日 长江大学工程技术学院
目录 一、课程设计目的 (3) 二、课程设计的容 (3) 三、课程设计原理 (3) 四、工区数据 (4) 五、课程设计步骤 (5) 1、建立工区 (5) 2、资料加载 (8) 3、层位标定和层位追踪 (10) 4、断层解释 (13) 5、构造图绘制 (14) 六、心得体会 (15)
一、课程设计目的 地震勘探解释课程设计是我们勘查技术与工程专业和资源勘查工程专业教学中的一个重要的实践性训练环节，通过上机实际操作，训练我们对地震资料进行常规构造解释的实际能力，最终使我们达到：学会利用地震解释软件来进行地震数据的加载，地震层位的标定，地震层位的追踪对比，在地震资料上分析和解释各种断层，以及地震构造图的编制方法。同时，还要学会综合地震地质资料对构造解释结果进行分析，进而对含油气有利地带进行评价和预测，最终编制成果报告。 二、课程设计的容 本次课程设计是理论联系实际的具体表现，是培养学生分析问题、解决问题能力的一个必不可少的环节，主要分为两部分：一、通过对地震资料解释软件Discovery的使用，追踪解释层位数据；二、通过surfer软件学习成图。使学生对地震常用的解释软件有一个初步的认识，能为毕业后从事地震勘探工作奠定良好的基础。地震解释课程设计是勘查技术与工程专业教学中的一个重要的实践性训练环节。通过实验主要训练学生对地震资料进行常规构造解释的实际能力，具体要使学生达到： 1．了解人机联作的基本知识； 2．初步学会地震解释软件的操作流程（工区建立、资料加载、合成记录制作、层位标定、层位追踪、断层解释、断点组合）； 3. 进一步巩固和掌握地震资料解释的基本功； 4．初步学会地震成果的地质分析； 5．初步学会编写地震资料解释文字报告；
钢筋混凝土结构课程设计》
网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》 题目：整体式单向板肋梁厂房单向板设计学习中心：奥鹏远程教育南京学习中心（直属） 专业：土木工程 年级： 2012 年秋季 学号： 学生：惠严亮 指导教师：
1 基本情况 本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。 1、工程概况 某某高新园区科技园某小区住宅，设计使用年限为50年，住宅小区采用砖混结构，楼盖要求采用整体式单向板肋梁楼盖。墙厚370mm，柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸为400400 ?。 mm mm 2、设计资料 （1）楼板平面尺寸为19.833 ?，如下图所示： m m 图楼板平面图 （2）楼盖做法详图及荷载 图楼盖做法详图 楼面均布活荷载标准值为：7kN/m2 楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面，γ=20kN/m3, 板底及梁用20mm厚混合砂浆天棚抹底，γ=17kN/m3 楼盖自重即为钢筋混凝土容重，γ=25KN/m3 ④恒载分项系数；活荷载分项系数为（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大 于4kN/m2） ⑤材料选用 混凝土：C25 钢筋：梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。
2 单向板结构设计 板的设计 2.1.1 荷载 板的永久荷载标准值 80mm 现浇钢筋混凝土板 ×25=2 kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹面 ×20= kN/m 2 20mm 厚混合砂浆天棚抹底 ×17= kN/m 2 小计 kN/m 2 楼面均布活荷载标准值 7 kN/m 2 永久荷载分项系数取，因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4kN/m 2 ，所以活荷载分项系数取。于是板的荷载总计算值： ①q=G γk g +?Q γk q =×+××7=m 2 ②q=G γk g +Q γk q =×+×7=m 2 由于②>①，所以取②q=m 2 ，近似取q=12kN/m 2 2.1.2 计算简图 次梁截面为200mm ×500mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度： 边跨0l =n l +h/2=2200-100-120+80/2=2020mm 温州大学瓯江学院WENZHOUUNIVERSITYOUJIANGCOLLEGE 《混凝土结构课程设计<二）》 专 业：土木工程 班 级：08土木工程本一 姓 名：王超 学 号：08207023219 指导教 师：张茂雨 日2018年6月10号 期： 混凝土框架结构课程设计 一．设计资料 某三层工业厂房，采用框架结构体系。框架混凝土柱截面尺寸边柱为500mm× 500mm，中柱600mm×600mm。楼盖为现浇钢筋混凝楼盖，其平面如图所示。<图示范围 内不考虑楼梯间）。厂房层高分别为4.5，4.2，4.2M。地面粗糙度类别为B类。 2/45 梁、柱混凝土强度等级为C20，E c＝2.55×10＝25.5× 4N/mm2 10 6KN/m2。框架梁惯性矩增大系数：边框架取1.5，中框架取2.0。RTCrpUDGiT 中框架梁的线刚度： 1 ib 6 ＝αbEIb/l=2.0××25.5×10 ×0.3×0.7 3/6.6＝66.28× 10 3KN·m 2 5PCzVD7HxA 边框架梁的刚度： 2 ib 6×0.3×0.7 αb EIb/l＝1.5××25.5×10 3/6.6＝49.70× 10 3KN·m 2 jLBHrnAILg 底层中柱的线刚度： i 6 底中＝EI c/l=×25.5×10×0.6×0.6 3/4.5＝61.44×103KN·m2 底层边柱的线刚度 i 底边＝EI c/l=×25.5×106×0.5×0.5/4.5＝29.51×103KN·m 6×0.5×0.5/4.5＝29.51×103KN·m 2 课程设计报告模版 《城市排水处理》 课程设计报告 系别：城市建设系 专业班级：给水排水0601班 学生姓名： 指导教师：段泽琪 （课程设计时间： 6月15日—— 6月19日） 华中科技大学武昌分校 目录 1．课程设计目的 (1) 2．课程设计题目描述和要求 (1) 3．课程设计报告内容 (3) 3.1污水处理工艺方案比较 (3) 3.2主要污水处理构筑物选型 (6) 3.3污水处理构筑物的主要设计参数 (7) 3.4污水处理辅助构筑物设计 (8) 3.5污水处理厂平面布置设计 (8) 3.6 污水处理厂高程布置设计 (9) 3.7 设计计算……………………………………………………………………… 10 4．总结……………………………………………………………………………页码 参考文献…………………………………………………………………………页码 （要求：目录题头用三号黑体字居中书写，隔行书写目录内容。目录中各级题序及标题用小四号黑体） 1. 课程设计目的 (1) 经过污水处理厂课程设计，巩固学习成果，加深对《水污染控制》课程内容的学习与理解，使学生学习使用规范、手册与文献资料，进一步掌握设计原则、方法等步骤，达到巩固、消化课程的主要内容； (2) 锻炼独立工作能力，对污水处理厂的主体构筑物、辅助设施、计量设备及污水厂总体规划、管道系统做到一般的技术设计深度，培养和提高计算能力、设计和绘图水平； (3) 在教师指导下，基本能独立完成一个中、小型污水处理厂工艺设计，锻炼和提高学生分析及解决工程问题的能力。 2．课程设计题目描述和要求 2.1 设计题目描述 (1) 设计题目 某城市污水处理厂工艺初步设计。 (2) 设计内容 根据任务书所给定的资料，综合运用所学的基础、专业基础和专业知识，设计一个中小型污水处理厂。 ①确定污水处理方法和工艺流程； ②选择各种处理构筑物形式，并进行工艺设计计算（计算书中要附计算草图）； ③估算各辅助构筑物的平面尺寸； ④进行污水厂平面布置和高程布置。 混凝土结构课程设计说明书 课程名称: 混凝土结构课程设计 课程代码: 题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖 学院(直属系) : 年级/专业/班: 学生姓名: 学号: 指导教师: 兰国冠 开题时间:2016 年 1 月 01日 完成时间: 2016 年 1 月 12 日 目录 摘要..................................................... 任务与分析.................................................. 一、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书 1．设计题目.................................................. 2．设计条件.................................................. 3．设计内容.................................................. 4. 成果要求. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 二、计算书 1．楼盖的结构平面布置 1.1 柱网尺寸 ........................................... 1.2 板厚度............................................... 1.3 次梁截面尺寸......................................... 1.4 主梁截面尺寸........................................ 2板的设计 2.1板荷载计算............................................ 2.2板计算简图............................................ 2.3板弯矩计算值.......................................... 2.4板正截面受弯承载力计算................................ 2.5 板裂缝宽度验算........................................ 2.6 板的挠度验算.......................................... 3.次梁设计 3.1次梁荷载计算........................................... 3.2次梁计算简图........................................... 3.3次梁内力计算........................................... 3.4次梁正截面受弯承载力计算............................... 3.5次梁斜截面受剪承载力计算............................... 3.6 次梁裂缝宽度验算....................................... 3.7次梁挠度验算........................................... 4.主梁设计 4.1主梁荷载计算............................................ 4.2主梁计算简图............................................ 网络教育学院 《钢筋混凝土结构课程设计》 题目：海天厂房单向板设计 学习中心：浙江电大仙居学院奥鹏学习中心[22] 专业：土木工程 年级： 2012 年春季 学号： 学生：张奇 指导教师： 1 基本情况 本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。 一、设计资料 海天多层厂房为多层内框架结构，一层平面如图所示，露面周边支撑于外墙，采用现浇钢筋混凝土单向板，烧结承重多孔砖砌体承重外墙，钢筋混凝土内柱尺寸为400×400㎜。 1.楼面做法 20厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，20厚混合砂浆抹底。 2.荷载 楼面等效均布活荷载标准值为7KN/㎡，水泥砂浆容重为20KN/㎡，混合砂浆容重为17KN/㎡，钢筋混凝土容重为25KN/㎡. 永久荷载的分项系数按照永久荷载效应控制的组合，取为；活荷载的分项系数为。 3.材料 混凝土楼板采用 C25，梁内受力钢筋为 HRB400级，板内钢筋及箍筋为 HPB235 级。 二、楼板结构平面布置及截面尺寸确定 主梁沿横向布置，次梁按纵向布置。 主梁的跨度为6M，次梁跨度为6M，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2M,l 2/l 1 ==3 按照单向板设计。 按高跨比条件，要求板的厚度h≥2000×1/40=50㎜，对工业建筑的楼板要求h≥80㎜，取板厚为80㎜。 次梁截面高度要求h= l 0/18 ~l /12 =6000 /18 ~ 6000 /12= 333 ~ 500 ,考虑到 楼面的活荷载比较大，取h=450 mm .截面宽度取为b=200mm 。 主梁截面高度要求 h= l 0/15 ~l /10= 6000 /15 ~ 6000 /10 =400 ~ 600 mm ，取 h=600mm。截面宽度取为 b=300mm 。楼板的结构平面布置图见图2 单片机系统课程设计报告 专业：自动化 学生姓名： 学号： 指导教师： 完成日期：2011 年 3 月17 日 目录 1 设计任务和性能指标 (3) 1.1设计任务............................................................................ 错误！未定义书签。 2 设计方案 (4) 2.1任务分析 (4) 2.2方案设计 (4) 3 系统硬件设计 (5) 3.1时钟的电路设计 (5) 3.2复位电路设计 (5) 3.3灯控电路设计 (5) 3.4倒计时电路设计 (6) 3.5按键控制电路设计 (7) 4 系统软件设计 (8) 4.11秒定时 (8) 4.2定时程序流程 (8) 4.3交通灯的设计流程图 (9) 4.4定时器0与中断响应 (10) 5 仿真及性能分析 (10) 5.1仿真结果图 (11) 5.2仿真结果与分析 (12) 6 心得体会 (13) 参考文献 (14) 附录1 系统原理图 (15) 附录2 系统PCB图 .................................................................. 错误！未定义书签。附录3 程序清单 (17) 1.1设计任务 利用单片机完成交通信号灯控制器的设计，该交通信号灯控制器由一条主干道和一条支干道汇合成十字路口，在每个入口处设置红、绿、黄三色信号灯，红灯亮禁止通行，绿灯亮允许通行，黄灯亮则给行驶中的车辆有时间停在禁行线外。用红、绿、黄发光二极管作信号灯。如图5.1所示。设东西向为主干道，南北为支干道。 图5.1 交通灯示意图 1. 基本要求 （1） 主干道处于常允许通行的状态，支干道有车来时才允许通行。主干 道亮绿灯时，支干道亮红灯；支干道亮绿灯时，主干道亮红灯。 （2） 主、支干道均有车时，两者交替允许通行，主干道每次放行30秒， 支干道每次放行20秒，设立30秒、20秒计时、显示电路。 （3） 在每次由绿灯亮到红灯亮的转换过程中，要亮5秒黄灯作为过渡。 黄灯亮时，原红灯按1Hz 的频率闪烁。 （4） 要求主支干道通行时间及黄灯亮的时间均可在0～99秒内任意设置。 2. 选做 （1） 可设置紧急按钮，在出现紧急情况时可由交警手动实现全路口车辆 禁行而行人通行状态，即主干道和支干道均为红灯亮。 （2） 实现绿波带。所谓‘绿波带’，是指在一定路段，只要按照规定时速， 就能一路绿灯畅行无阻。“绿波带”将根据道路车辆行驶的速度和路口间的距离，自动设置信号灯的点亮时间差，以保证车辆从遇到第一个绿灯开始，只要按照规定速度行驶，之后遇到的信号灯将全是绿灯。 南 北 东 西 《基础工程》课程设计任务书 （一）设计题目 某宾馆，采用钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下桩基础，首层柱网布置如附件所示，试按要求设计该基础。 （二）设计资料 1. 场地工程地质条件 场地岩土层按成因类型自上而下划分：1、人工填土层（Q ml）；2、第四系冲积层（Q al）；3、残积层（Q el）；4、白垩系上统沉积岩层(K2)。 各土（岩）层特征如下： 1）人工填土层（Q ml） 杂填土：主要成分为粘性土，含较多建筑垃圾（碎砖、碎石、余泥等）。本层重度为16kN/m3。松散为主，局部稍密，很湿。层厚1.50m。 2）第四系冲积层（Q al） ②-1淤泥质粉质粘土：灰黑，可塑，含细砂及少量碎石。该层层厚3.50m。其主要物理力学性质指标值为：ω=44.36%；ρ= 1.65 g/cm3；e= 1.30；I L= 1.27； E s= 2.49MPa；C= 5.07kPa，φ= 6.07°。 承载力特征值取f ak=55kPa。 ②-2 粉质粘土：灰、灰黑色，软塑状为主，局部呈可塑状。层厚2.45m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 33.45%；ρ= 1.86 g/cm3；e= 0.918;I L=0.78; Es=3.00Mpa；C=5.50kPa，Φ=6.55°。 ②-3粉质粘土：褐色，硬塑。该层层厚3.4m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 38.00%；ρ= 1.98 g/cm3；e= 0.60;I L=0.20; Es=10.2MPa。 3）第四系残积层（Q el） ③-1 粉土：褐红色、褐红色间白色斑点；密实，稍湿-湿。该层层厚2.09m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 17.50%；ρ= 1.99 g/cm3；e= 0.604；I L=0～ 2 .计算书 某大学7层学生宿舍楼，采用钢筋混凝土框架结构，没有抗震设防要求，设计年限为50年，试设计该结构(限于篇幅，本例仅介绍 轴框架结构的设计)。 2.1设计资料 7层钢筋混凝土框架结构学生宿舍，设计使用年限为50年，其建筑平面图和剖面图分别如图1-1、图1-2所示，L 1=6m ，H 1=4.5m 。 (1)设计标高：室内设计标高土0.000相当于绝对标高4.400m ，室内外高差600mm 。 (2)墙身做法：墙体采用灰砂砖，重度γ=18kN/m 3 ，外墙贴瓷砖，墙面重0.5kN/㎡，内 墙面采用水泥粉刷，墙面重0.36kN/㎡。 (3)楼面做法：楼面构造层的恒载标准值为1.56kN/㎡；楼面活荷载标准值为2.5kN/㎡。 (4)屋面做法：屋面采用柔性防水，屋面构造层的恒载标准值为3.24 kN/㎡；屋面为上人屋面，活荷载标准值为2.0kN/㎡。 (5)门窗做法：木框玻璃窗重0.3kN/㎡,木门重0.2kN/㎡。 (6)地质资料：位于某城市的郊区，底层为食堂，层高4.5m ,2~7层位学生宿舍。 (7)基本风压：4.00=ω 2 m kN 。 (8)材料选择：混凝土强度等级C35，钢筋级别HRB400和HPB300。 图1-1 建筑平面图 2.2 结构布置及结构计算简图的确定 结构平面布置如图2-1所示。各梁柱截面尺寸确定如下： 图2-1 结构平面布置图 边跨(AB 、CD 跨)梁： mm l l h )1000~7.666(8000121 )121~81(=?==， 取mm h 1000=；h b ) 3 1 ~21(=，取 mm b 400=。 边柱和中柱(A 轴、B 轴、C 轴)连系梁：取mm mm h b 500250?=?；中柱截面均为mm mm h b 600500?=?，边柱截面均为mm mm h b 500450?=?现浇楼板厚mm 120。 结构计算简图如图3-59所示根 据地质资料，确定基础顶面标高为mm 1500-，由此求得底层层高为 mm 5.6。 各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2-2。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取02I I =（0I 为考虑楼板翼缘作用的梁截面 惯性矩）。 图 2-2 结构计算简图：单位；×10-3E （m 3） 1 基本情况 本设计XXXXXXXXX ，进行设计计算。重庆三元玩具厂房采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm 砖砌承重。采用单向板肋梁楼盖。 楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm 厚石灰砂浆抹灰。 荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重253kN/m ,水泥砂浆容重203kN/m ，石灰砂浆容重173kN/m ，分项系数 1.2G γ=。可变荷载，楼面均分布荷载为3kN/m ，分项系数 1.3K γ=。 材料选用：混凝土采用C30（c f =2N/mm ，t f =2N/mm ）； 钢筋 主梁、次梁采用HRB335级（y f =3002kN/m ）钢筋，其它均用HPB300级（y f =2703kN/m ）钢筋。 主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度是,次梁的跨度是。梁每跨内布置两根次梁。其间距是。楼盖的布置如图1-1。 根据构造要求，板厚取1900 8047.54040 l h mm mm =≥≈= 次梁截面高度应满足48004800 26640018121812 l l h mm ===::: 取h=400mm ，截面宽度取为b=200mm 。 主梁的截面高度应满足57005700 380~57015101510l l h mm ===:: 取截面高度h=500mm ，截面宽度取为b=250mm 。 图1-1 楼盖布置图 2 单向板结构设计 板的设计 按塑性分析法计算内力。 恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆面层 320.0220/0.4/m kN m kN m ?= 80mm 钢筋混凝土板 320.0825/ 2.0/m kN m kN m ?= 15mm 厚石灰砂浆抹灰 320.01517/0.255/m kN m kN m ?= 活荷载标准值 27.5/k q kN m = 横荷载设计值 21.2 2.655 3.186/g kN m =?= 活荷载设计值 21.37.59.75/q kN m =?= 合计 212.936/g q kN m += 次梁的截面200400mm mm ?，板在墙上的支撑长度为120mm ，则板的计算跨度 为： 边跨00.20.08 1.90.12 1.72222 n h l l m =+ =--+= 中间跨 0 1.90.2 1.7l m =-= 跨度差0000(1.72 1.7)/1.7 1.210-=<说明可按等跨连续板计算内力。取1m 宽板作为计算单元，计算简图如图2-1所示。 图2-1 计算简图 连续板各截面的弯矩计算见表2-1。 表2-1 连续板各截面弯矩计算 01000,80,802060b mm h mm h mm ===-=。C30混凝土，c f =2N/mm 。HPB300 钢筋，y f =2702kN/m ，连续板各截面的配筋计算见表2-2。 表2-2连续板各截面配筋计算 地下工程课程设计 地铁车站主体结构设计 （地下矩形框架结构） 学院名称：土木工程学院 班级：土木2012-7班 学生姓名：陈铁卫 学生学号： 20120249 指导教师：孙克国 目录 第一章课程设计任务概述 (1) 1.1 课程设计目的 (1) 1.2 设计规范及参考书 (1) 1.3 课程设计方案 (1) 1.3.1 方案概述 (1) 1.3.2 主要材料 (3) 1.4 课程设计基本流程 (3) 第二章平面结构计算简图及荷载计算 (5) 第三章结构内力计算 (8) 第四章结构（墙、板、柱）配筋计算 (14) 第一章 课程设计任务概述 1.1 课程设计目的 初步掌握地铁车站主体结构设计的基本流程；通过课程设计学习，熟悉地下工程“荷载—结构”法的有限元计算过程；掌握平面简化模型的计算简图、主动荷载及荷载的组合方式、弹性反力及其如何在计算中体现；通过实际操作，掌握有限元建模、划分单元、施加约束、施加荷载的方法；掌握地下矩形框架结构的内力分布特点，并根据结构内力完成配筋工作。为毕业设计及今后的实际工作做理论和实践上的准备。 1.2 设计规范及参考书 1、《地铁设计规范》 2、《建筑结构荷载规范》 3、《混凝土结构设计规范》 4、《地下铁道》（高波主编，西南交通大学出版社） 5、《混凝土结构设计原理》教材 6、计算软件基本使用教程相关的参考书（推荐用ANSYS ） 1.3 课程设计方案 1.3.1 方案概述 某地铁车站采用明挖法施工，结构为矩形框架结构，结构尺寸参数详见表1-2。车站埋深3m ，地下水位距地面3m ，中柱截面横向尺寸固定为0.8m （如图1-1横断面方向），纵向柱间距8m 。为简化计算，围岩为均一土体，土体参数详见表1-1，采用水土分算。路面荷载为2/20m kN ，钢筋混凝土重度 3/25m kN co =γ，中板人群与设备荷载分别取2/4m kN 、2/8m kN 。荷载组合按表 1-3取用，基本组合用于承载能力极限状态设计，标准组合用于正常使用极限状态设计。 要求用电算软件完成结构内力计算，并根据《混凝土结构设计规范》完成墙、板、柱的配筋。 《软件工程》课程设计报告 课程设计题目： 电子科技大学中山学院计算机学院班级： 组长： 其他成员： 指导教师： 实验地点： 完成起止日期：1-16 目录 一、系统可行性研究报告....................................... 错误!未定义书签。 1．引言................................................... 错误!未定义书签。 2 现行系统调查............................................ 错误!未定义书签。 3 新系统概述.............................................. 错误!未定义书签。 4 可行性综合评述.......................................... 错误!未定义书签。 5．方案选择............................................... 错误!未定义书签。 6．项目进度计划（Software Project Schedule）.............. 错误!未定义书签。 二、需求规格说明书............................................ 错误!未定义书签。 1、用例模型（用例图）..................................... 错误!未定义书签。 2、用例文档描述........................................... 错误!未定义书签。 3、用例实现（时序图+类图）................................ 错误!未定义书签。 三、设计规格说明书............................................ 错误!未定义书签。 四、测试设计.................................................. 错误!未定义书签。 1、测试范围............................................... 错误!未定义书签。 2、测试覆盖设计........................................... 错误!未定义书签。 3、测试用例............................................... 错误!未定义书签。 五、工作总结.................................................. 错误!未定义书签。 1、本人在项目实现中的分工................................. 错误!未定义书签。 2、个人遇到的困难与获得的主要成果......................... 错误!未定义书签。 3、课程设计完成结果分析与个人小结......................... 错误!未定义书签。 六、附录...................................................... 错误!未定义书签。 1、软件配置............................................... 错误!未定义书签。 2、个人完成的程序模块..................................... 错误!未定义书签。 3、文档清单............................................... 错误!未定义书签。混凝土框架结构课程设计
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