混凝土结构设计—课程设计

混凝土结构设计课程设计――装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁

指导教师：肖金梅

班级：14土木工程6班

学生：邝佛伟

设计时间：2017年5月1号

题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁设计

一、设计资料

2、桥面净空：净－7 + 2×0.5

主要尺寸

L=20m

标准跨径

计算跨径L=20.50m

梁长'L=20.96m

3、材料规格

混凝土C 40

HRB400钢筋，

直径12mm以下者采用R235

4、设计规

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）

5、桥梁横断面布置情况(见图1)

图2、T粱尺寸图（单位：mm）

二、设计荷载

1、承载能力极限状态下，作用效应为：跨中截面：m KN M d ?=2100 KN V d 80=

4/l 截面：m KN M d ?=1600

支点截面：0=d M KN V d 420=

2、施工期间，简支梁吊点设在距梁端mm a 400=，梁自重在跨中截面引起的弯矩.5501m KN M G ?=。

3、使用阶段，T 梁跨中截面汽车荷载标准值产生的弯矩为m KN M Q ?=04.6101（未计入冲击系数），人群荷载产生的弯矩为m KN M Q ?=30.602，永久作用产生的弯矩为m KN M Q ?=7603。

三、设计容

1、截面尺寸拟定（参照已有的设计资料或见图2）；

2、跨中截面正截面强度计算及复核（选择钢筋并复核截面强度）；

3、斜截面强度计算及复核（剪力钢筋设计及截面复核）；

4、裂缝及变形计算；

5、绘制钢筋图，编制钢筋明细表、总表。四、主要参考资料

1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004）人民交通，2004

2、公路桥涵标准图《装配式钢筋混凝土T 形桥梁》 T 形梁截面尺寸（图2）（2000）

3、贾艳敏主编《结构设计原理》，人民交通，2004

4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D60-2004），人民交通，2004

取值分组情况：1-9号b=180mm H=1200mm 10-18号b=180mm H=1300mm 19-27号b=180mm H=1400mm 28-36号b=200mm H=1200mm 37-45号b=200mm H=1300mm 46-55号b=200mm H=1400mm

解：

1，截面尺寸拟定

设腹板宽度：b=180mm ，T 形截面梁高：H=1400mm 由图2所示T 形截面受压翼板的厚度尺寸，得平均厚度

故受压翼板的有效宽度mm b f 1600'=

（图3钢筋布置图中，1580mm 为预制梁翼板宽度）

2，跨中截面正截面强度计算及复核（1）截面设计

1）因保护层厚度，设a S =130mm

则截面有效高度：h 0=1400-130=1270mm

跨中截面弯矩计算值：m kN M M d ?=?==231021001.10γ 2)判定T 形截面类型

故属于第一类T 形截面 3）求受压区高度

4）求受拉钢筋面积As

将各已知值及

x=68mm 代入S sd f cd A f x b f ='，得

现选择钢筋为8Φ28+4Φ25，截面面积为As=6890mm 2。钢筋叠高层数为

mm h f 1202100

140'=+=

b b b b mm b mm

L b f h f f f 16401201202200122160068332050031

31''3'2'1=?+?+=++===?==m kN M M m kN h h h b f d f

f f cd ?==>?=-

???=-

231069.4274)

120

1270(12016004.18)2(0'0''γmm

h x A h b f M A f cd 64127005.0050.0049.021*******.01270

16004.181********

20'0=?===?--=--==???==ξξ2

'5710330

16004.18mm f x b f A sd

f cd S =??=

6层。

混凝土保护层厚度取35mm>d=28mm ，及规定的30mm ，钢筋间横向净矩 S n =180－2×28－2×31.6=61mm>40mm ，及1.25d=1.25×28=35mm 故满足构造要求。

（2）截面复核

已设计的受拉钢筋中，8Φ28的面积为4926mm 2,4Φ22的面积为1964mm 2， MPa f sd 330= 。可求的a S 为：

则实际有效高度：mm h 127612414000=-= 1）判定T 形截面类型

由于s sd f f cd A f h b f >''，故为第一类T 形截面。 2）求受压区高度x

a s 1241964

4926)

4.286.31435(1964)6.31235(4926=++?+?+?+?=

A f kN h b f s sd f f cd 7.2273)19644926(3308.353212016004.18''=+?==??=mm h mm b f A f x f f cd s sd 120771600

4.18107.2273'3'

=<=??=

3)正截面受弯承载力

由求得正截面抗弯承载力u M 为：

故截面复核满足要求。

3，斜截面强度计算及复核（1）腹筋设计

1）截面尺寸检查

根据构造要求，梁最底层钢筋2Φ28通过支座截面，支点截面有效高度

截面尺寸符合设计要求。

2）检查是否需要根据计算配置箍筋

跨中段截面 kN bh f o td 49.189127618065.1)105.0()105.0(33=????=?-- 支座截面 kN bh f o td 33.200134918065.1)105.0()105.0(33=????=?-- 因)462()105.0()88(0032

,0kN V bh f kN V d td l d =

3）计算剪力图分配

在图4所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值kN V V d 4620,00==γ，跨中处剪力计算值kN V V l d l 882

,02

==γ

kN bh f V V td x d x 49.189)105.0(03

,0=?==-γ的截面矩跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求得

在l 1长度可按构造要求布置箍筋。

)2(0

'0x h x b f M M f cd u d -=≤γ%2.0%97.21287

1806890231026.2805)

2771276(7716004.18)2(min 00'=>=?==?=>?=-???=-=ρρbh A m

kN M m kN x h x b f M s f cd u mm h h 13498.501400)2

.3135(0=-=+

-=kN

V kN bh f d k cu 4624201.133.7831349

18040)1051.0()1051.0(0,030,3=?=>=????=?--γmm

V V V V L l l l x 278188

4628812.1911025022

021=--?=--?=

同时，根据《公路桥规》（JTG D62-2004）规定，在支座中心线附近h/2=650mm 围，箍筋的间距最大为100mm 。

距支座中心线h/2处的计算剪力值V ’，由剪力包络图按比例求得

其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为kN V 55.2466.0'=；应由弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为kN V 37.1644.0'=，设置弯起钢筋区段长度长度为4505mm （图4）

4)箍筋设计

采用直经为8mm 的双肢箍筋，箍筋截面积216.1003.502mm nA A sv sv =?==。在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等距离布置。为计算简便，斜截面纵筋配筋百分率p 及截面有效高度h 0可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，计算如下：

跨中截面

取mm h p l 1287,5.202

支点截面则平均值分别为

V V h LV V l 92.41010250

)

88462(140046210250)

00'

=-?-?=

--=

图4 计算剪力分配图（尺寸单位：mm ；剪力单位：kN ）

5.299.21001276

18068902>=??=

l p mm

h p 1349,51.01349

180123200==?=mm h p 13132

1349

1276,505.1251.05.20=+==+

箍筋间距S v 计算为：

确定箍筋间距S v 的设计值尚应考虑《公路桥规》（JTG D62-2004）的构造要求。若箍筋间距计算值取S v =400mm ≦1/2h=700mm 及400mm ，是满足规要求的，但采用Φ8双肢箍筋，箍筋配筋率

（R235钢筋时），故不满足规规定。现取S v =250mm 计算箍筋配筋率 ρSV =0.22%>0.18%，且小于1/2h=700mm 和400mm 。

综合上述计算，在支座中心向跨径长度方向的1400mm 围，设计箍筋间距S v =100mm ；而后至跨中截面统一的箍筋间距取S v =250mm 。

5）弯起钢筋及斜筋设计

设焊接钢筋骨架的架立钢筋为2Φ22，钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离

mm a s 56'=。

弯起钢筋的弯起角度为45°，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力，要由各排弯起钢筋的末端点应落在前一排弯起钢筋弯起点的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，首先要计算弯起钢筋上、下弯点之间垂直距离i h ?

现拟弯起N1--N5钢筋，计算的各排弯起钢筋弯起点截面的i h ?以及至支座中心距离1x 、分配的剪力计算值sbi V 、所需的弯起钢筋面积sbi A 值列入表1.

V bh f A f p S sv sv k cu v 44992.41013131801956.10040)505.16.02)(1056.0(1.11)()6.02)(1056.0(2

2622

0,62321=?????+??=

+?=

--αα%

18.0%14.0400

1806.100<=?==v sv sv

bS A ρ

根据《公路桥规》（JTG D62-2004）规定，简支梁的第一排弯起钢筋（对支座而言）的末端弯折点应位于支座中心截面处。这时i h ?计算为：

()()[]mm h 12305.06.314.28435.16.313514001=?+++?+-=? 所需要提供的弯起钢筋截面V sb1为： 211939707

.033037

.16433.133345sin 33.1333mm f V A sd sb sb =??=?=

其中kN V V sb 37.1644.0'1==

弯起的弯起角为45°，则第一排弯筋（2N5）的弯起点1距支座中心距离

为1230mm 。弯筋与梁纵轴线交点1‘距支座中心距离为：

对与第二排弯起钢筋：

()()[]mm h 11995.06.314.28435.26.313514002=?+++?+-=? 弯起钢筋（2N4）的弯起点2距支点中心距离为: mm h 24291199123012302=+=?+

分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值V sb2 ，由比例关系计算：

.16440501230

70040502sb V =-+

[]mm

612)5.16.3135(2/14001230=?+--

得 V sbi =142.86kN

其中，mm h kN V 7002/,37.1644.0'==，设置弯起钢筋区段长为4050mm 。

所需要提供的弯起钢筋截面V sb2为： 222816707

.033086

.14233.133345sin 33.1333mm f V A sd sb sb =??=?=

第二排弯起钢筋与梁轴线交点2′距支座中心距离为： ()[]mm 18435.26.31352/14002429=?+--

其他各排弯起钢筋的计算方法与第二排弯起钢筋计算方法相同。

由表1可见，原拟定弯起1N 钢筋的弯起点距支座中心距离为mm 5836，已大于mm h 475070040502/4050=+=+，即在欲设置弯筋区域长度之外，故暂不参加弯起钢筋的计算，图6中以截断1N 钢筋表示，但在实际工程中，往往不截断而弯起，以加强钢筋骨架施工时的刚度。

按照计算剪力初步布置弯起钢筋如图6。

现在按照同时满足梁跨间各截面和斜截面抗弯要求，确定弯起钢筋的弯起点位置。由已知跨中截面弯矩计算值m kN M M l d l ?=?==232022001.11

,02

γ，支

点中心处00,00==d M M γ，按式)41(22

2/,L

x M M l d x -=作出梁的计算弯矩包络图

（图6）。在L 4

截面处，因m kN M m x m L l ?===2320,125.5,50.202/，则弯矩计算值为:m kN M l ?=?-?=1740)50

.20125.541(23202

将表2的正截面受弯承载能力M ui 在图6上用各平行直线表示出来，它们与

弯矩包络图的交点分别为i 、j 、…、q ，并以各M ui 值代入)41(22

2/,L

x M M l d x -=中，

可求得i 、j 、…、q 跨中截面距离x 值（图6）。

现在以图6中所示弯起钢筋弯起点初步位置，来逐个检查是否满足《公路桥规》（JTG D62-2004)的要求。

第一排弯起钢筋（2N5）：

其充分利用点“m ”的横坐标mm x 7471=,而52N 的弯起点1的横坐标

mm x 90201230102501=-=，说明

1点位于m 点左边，且

)5.6662/1333(2/)154974719020(01mm h mm x x ==>=-=-，满足要求。

其不需要点“n ”点的横坐标

mm x 8945=，而52N 钢筋与梁中轴线交点'

1的横坐标)8945()963861210250('mm x mm x =>=-=，满足要求。

第二排弯起钢筋（42N ）：

其充分利用点“l ”的横坐标mm x 5840=,而42N 的弯起点2的横坐标

)5840()7821242910250(2mm x mm x =>=-=,

且)6592/1318(2/)198158407821(02mm h mm x x ==>=-=-，满足要求。

其不需要点“m ”点的横坐标

mm x 7471=，而42N 钢筋与梁中轴线交点'

2的横坐标)7471()8407184310250('

2mm x mm x =>=-=，满足要求。

第三排弯起钢筋（32N ）

其充分利用点“k ”的横坐标mm x 3407=,而32N 的弯起点3的横坐标

)3407()6654359610250(3mm x mm x =>=-=,

且)6512/1302(2/)324734076654(03mm h mm x x ==>=-=-，满足要求。

其不需要点“l ”点的横坐标

mm x 5840=，而52N 钢筋与梁中轴线交点'3的横坐标)5840()7209304110250('

3mm x mm x =>=-=，满足要求。

由上述检查结果可知图6所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。由42,32N N 钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，故进一步调整上述弯起钢筋的弯起点位置，在满足规对弯起钢筋弯起点要求前提下，使抵

抗弯矩图接近弯矩包络图；在弯起钢筋之间，增设直径为16mm 的斜筋（图7），即为调整后主梁弯起钢筋、斜筋的布置图

6）斜截面抗剪承载能力的复核选定斜截面顶端位置

由图7（b ）可得到距支座中心为2/h 处截面的横坐标

x9550

700

10250=

=，正截面有效高度mm

h1349

=。现取斜截面投影长度mm

c1349

≈，则得到选择的斜截面顶端位置（图8），其横坐标

x8201

1349

9550=

=。

7)斜截面受剪承载力复核

A处正截面上的剪力V x及相应及的弯矩M x计算如下：

387

20500

8201

)

462

(

)

(

=84

834

)

20500

8201

2320

)

A处正截面有效高度m

h333

1333

=（主筋为28

4φ），则实际广义剪跨比m及斜截面投影长度c分别为：

1296

333

6.0

333

3887

834

将要复核的斜截面是图8中所示AA’斜截面，斜角：

[][]?

≈

-8.

1296

1333

(

tan

(

tan1

斜截面纵向受拉主筋)6

φ，相应的主筋配筋率为：

5.251.01349

1801232100100

0<=??==bh A p s 箍筋的配筋率（取mm S V 250=时）sv ρ为： %108.0%23.2250

1806

.100min =>=?==ρρV SV sv bS A

与斜截面相交的弯起钢筋有)282(42),282(52φφN N ;斜筋有)162(72φN 。按规定的单位要求，则得到AA ’斜截面抗剪承载力为：

V kN A f f f p bh V x s

sd sd sv sv k cu u 24.38708.83399

.60209.230707.0)98212322(330)1075.0(19500223.040)51.06.02(1333180)1045.0(1.111sin )1075.0()6.02()1045.0(333,03321=>=+=?+????+???+???????=?++?=----∑θρααα故距支座中心为h/2处的斜截面抗剪承载力满足设计要求。

4，裂缝及变形计算

（1）施工吊装时的正应力验算 1）梁跨中截面的换算截面惯性矩cr I 计算

根据《公路桥规》（JTG D62-2004）规定计算得到梁受压翼板的有效宽度为mm b f 1500'=，而受压翼板平均厚度为120mm 。有效高度

mm a h h s 128711314000=-=-=。

154.610

25.31024

5=??==c S Es

E E α 由式)(21

02'x h A x b s Es f -=α计算截面混凝土受压高度为：

)1287(6890154.6150021

2x x -??=??

得到 )120(243'mm h mm x f =>= 故为第二类T 形截面。

这时，换算截面受压高度x 为

711935

180

120

)1801500(12876890154.62)(21115

180)

1801500(1206890154.6)

''0''=?-+???=

-+=

=-?+?=

-+=b

h b b h A B b

b b h A A f f s Es f f s Es αα

故

)

120(28311157119351115'22mm h mm A

B A x f =>=-+=-+= 则计算开裂截面的换算截面惯性矩cr I 为：

62332

''3

'1001.52168)2831287(6890154.63)120283()1801500(32831500)(3

))((3mm x h A h x b b x b I s Es f f f cr ?=-??+-?--?=-+---

2）正应力验算

吊装时动力系数为 1.2（吊装时主梁超重），则跨中截面计算弯矩为

mm N M M G t k ??=??==66110660105502.12.1。

得受压区混凝土边缘正应力为：

)44.218.268.0(8.058.310

01.5216828310660'

6MPa f MPa I x M ck cr t k t

=?=<=???==σ 得受拉钢筋的面积重心处的应力为：

)

30040075.0(75.017.781001.52168)

2831287(10660154.6)('

660MPa f MPa I x h M ck cr t k Es t s

=?=<=?-???=-=ασ

最下面一层钢筋)282(φ重心距受压边缘高度为

mm h 1349)2/6.3135(140001=+-=，则钢筋应力为：

)

300(75.000.83)2831349(1001.5216810660154.6)(6

01MPa f MPa x h I M sk cr

k Es s =<=-????=-=ασ

验算结果表明，主梁吊装时混凝土正应力和钢筋拉应力均小于规限值，故可取吊点位置为距梁端mm a 400=处。

（2）裂缝宽度fk W 的验算 1）系数

带肋钢筋0.11=c

荷载短期效益组合弯矩计算值为：

kN M M M M Q Q Q S ?=?+?+=?+?+=33.124730.600.104.6107.07602

121113ψψ 荷载长期效益组合弯矩计算值为：

kN M M M M Q Q Q l ?=?+?+=?+?+=14.102830.604.004.6104.07602

221213ψψ 系数41.133

.124714

.10285.015

.012=?+=+=S l M M c 对于非板式受弯构件系数0.13=c 2）钢筋应力ss σ的计算

MPa

A h M s

s ss 68.1616890128787.01033.124787.06

0=???=

σ 3）换算直径d

因为受拉区采用不同的钢筋直径，按要求，d 应取换算直径e d ，则可得到 mm d

n d n d d i

i i e

88.2625

4286254286222=?+??+?==

=∑∑ 对于焊接钢筋骨架mm d d e 94.3488.263.1=?==

4）纵向受拉钢筋配筋率ρ

02.00297.01287

18068900>=?==

bh A s ρ 取02.0=ρ。 5）最大裂缝宽度fk W 由计算可得到

[]

mm W mm d

E c c c W f s

fk 2.015.0)02

.01028.094

.3430(10268.1610.141.10.1)

1028.030(

21=≤=?++???

??=++=ρ

σ 满足要求。

（3）梁跨中挠度的验算

在进行梁变形计算时，应取梁与相邻梁横向连接后截面的全宽度受压翼板计算，即为mm h mm b f f 120,1600''1==。

1）T 形梁换算截面的惯性矩cr I 和0I 计算对T 形梁的开裂截面，可得到

)1287(6890154.6160021

2x x -??=??

)120(236'mm h mm x f =>=

梁跨中截面为第二类T 形截面。这时，受压区高度确定为

719935

180

120)1801600(12876890154.62)(21182

180

)

1801600(1206890154.6)

(22

''10'1'=?-+???=-+=

=-?+?=

-+=b

h b b h A B b

b b h A A f f s Es f f s Es αα 故

)

120(27311827199351182'22mm h mm A

B A x f =>=-+=-+=

开裂截面的换算截面惯性矩cr I 为：

62332

''13

'1107.52752)2731287(6890154.63)120273()1801600(32731600)(3

))((3mm x h A h x b b x b I s Es f f f cr ?=-??+-?--?=-+---

T 梁的全截面换算截面面积0A 为：

''104579116890)1154.6(120)1801600(1400180)1()(mm A h b b bh A s

Es f f =?-+?-+?=-+-+=α 受压区高度x 为：

A h A h b b bh x s Es f f 507457911

1287

6890)1154.6(120)1801600(21

14001802

1)1())((212

12200

2''

12=??-+?-?+??=-+-+=α 全截面换算惯性矩0I 的计算为：

112

3232

'13''12301006.1)5071287(6890)1154.6()2

120507(120)1801600(120)1801600(12

1)50721400(14001801400180121)()1()2

()())((12

)2(121mm x h A h x h b b h b b x h bh bh I s Es f f f f f ?=-??-+-??-+?-?+-??+??=--+-?-+-+-+=

α 2）计算开裂构件的抗弯刚度全截面抗弯刚度:

151********.31006.11025.395.095.0?=????==I E B c 开裂截面抗弯刚度:

215641071.1107.527521025.3mm N I E B cr c cr ??=???== 全截面换算截面受拉区边缘的弹性地抗矩为:

811

001019.1507

14001006.1?=-?=-=

x h I W 全截面换算截面的面积矩为：

7222

''12'101093.9)120507()1801600(21

507160021))((22mm h x b b x b S f f f ?=-?-?-??=---=

塑性影响系数为：

67.11019.11093.9228

00=???==W S γ

开裂弯矩：

kN mm N W f M tk cr ?=???=???==95.47681076952.41019.140.267.18

0γ

开裂构件的抗弯刚度为：

151515

2215

0220

1084.110

71.11027.3)33.124795.476(1)33.124795.476(1027.3)(1)(mm N B B M M

M M B B cr S cr S cr ??=?????????-+?=??????-+=

3）受弯构件跨中截面处的长期挠度值

短期荷载效应组合下跨中截面弯矩标准值m kN M s ?=33.1247，结构自重作用下跨中截面弯矩标准值m kN M Q ?=7603。对40C 混凝土，挠度长期增长系数

45.1=θη。

受弯构件在使用时阶段的跨中截面的长期挠度值为：

mm B

L M s l 4345.11084.1)1050.20(1033.124748548515

362

=??????=??=θ

ηω

在结构自重作用下跨中截面的长期挠度值为：

Q Q 2645.11084.1)1050.20(10760485481523633

=??????=??=θηω 长期挠度计算值ll ω为： )34600

1050.20(6001726433

mm L mm Q l ll =?=<=-=-=ωωω

符合《公路桥规》（JTG D62-2004）的要求。

4）预拱度设置

在荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响下梁跨中处产生的长期挠度为：

mm L mm l 131600

1050.201600433

=?=>

=ω 故跨中截面需设置预拱度。

根据《公路桥规》（JTG D62-2004）对预拱度设置的规定，可得到梁跨中截面处的预拱度：

mm ll Q 35172

26213=?+=+=?ωω

混凝土结构设计—课程设计

混凝土结构设计课程设计――装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁指导教师：肖金梅班级：14土木工程6班学生：邝佛伟设计时间：2017年5月1号

题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁设计一、设计资料 1 2、桥面净空：净－7 + 2×0.5 主要尺寸 L=20m 标准跨径 b 计算跨径L=20.50m 梁长'L=20.96m 3、材料规格混凝土C 40 HRB400钢筋，直径12mm以下者采用R235 4、设计规《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 5、桥梁横断面布置情况(见图1) 图2、T粱尺寸图（单位：mm）

二、设计荷载 1、承载能力极限状态下，作用效应为：跨中截面：m KN M d ?=2100 KN V d 80= 4/l 截面：m KN M d ?=1600 支点截面：0=d M KN V d 420= 2、施工期间，简支梁吊点设在距梁端mm a 400=，梁自重在跨中截面引起的弯矩.5501m KN M G ?=。 3、使用阶段，T 梁跨中截面汽车荷载标准值产生的弯矩为m KN M Q ?=04.6101（未计入冲击系数），人群荷载产生的弯矩为m KN M Q ?=30.602，永久作用产生的弯矩为m KN M Q ?=7603。三、设计容 1、截面尺寸拟定（参照已有的设计资料或见图2）； 2、跨中截面正截面强度计算及复核（选择钢筋并复核截面强度）； 3、斜截面强度计算及复核（剪力钢筋设计及截面复核）； 4、裂缝及变形计算； 5、绘制钢筋图，编制钢筋明细表、总表。四、主要参考资料 1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004）人民交通，2004 2、公路桥涵标准图《装配式钢筋混凝土T 形桥梁》 T 形梁截面尺寸（图2）（2000） 3、贾艳敏主编《结构设计原理》，人民交通，2004 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D60-2004），人民交通，2004 取值分组情况：1-9号b=180mm H=1200mm 10-18号b=180mm H=1300mm 19-27号b=180mm H=1400mm 28-36号b=200mm H=1200mm 37-45号b=200mm H=1300mm 46-55号b=200mm H=1400mm

混凝土结构课程设计模板

10土木工程( 专升本) 混凝土结构课程设计计算书 ——现浇单向板肋形楼盖设计姓名: 学号: 完成日期:

混凝土结构课程设计现浇单向板肋形楼盖设计某多层工业建筑物平面如下图所示: 采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。一、设计资料 1）楼面构造层做法: 水泥砂浆地面( 0.65KN/ m2) 钢筋混凝土现浇板( 25kN/m2) ; 20mm厚石灰砂浆抹底( 17kN/m2) ; 2) 可变荷载: Pk=6.0 kN/m2 3) 永久荷载分项系数为1.2, 可变荷载分项系数为1.4( 当楼面可变

荷载标准值≥4kN/m2时,取1.3); 4) 材料选用: 混凝土: 采用C25; 钢筋: 梁纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋, 其余采用HPB235级钢筋; 5）本建筑物位于非地震区, 建筑物安全级别为二级, 结构环境类别为一类。二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置, 次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.3m,次梁跨度为6.6m, 主梁每跨内布置两跟次梁, 板的跨度为 2.1m ,l02/l01=6.6/2.1= 3.14,因此安单向板设计。按跨高比条件, 要求板厚h≥2200/40=55.0mm,对工业建筑的楼盖板, 要求h≥80mm, 取板厚h=100mm。次梁截面高度应满足 h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=366~550mm。考虑到楼面活荷载比较大, 取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。框架梁截面高度应满足 h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm, 取h=600mm。截面宽度取为b=300mm。楼盖结构平面布置图如下图所示:

钢筋混凝土结构课程设计》

网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》题目：整体式单向板肋梁厂房单向板设计学习中心：奥鹏远程教育南京学习中心（直属）专业：土木工程年级： 2012 年秋季学号：学生：惠严亮指导教师：

1 基本情况本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。 1、工程概况某某高新园区科技园某小区住宅，设计使用年限为50年，住宅小区采用砖混结构，楼盖要求采用整体式单向板肋梁楼盖。墙厚370mm，柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸为400400 ?。 mm mm 2、设计资料（1）楼板平面尺寸为19.833 ?，如下图所示： m m 图楼板平面图（2）楼盖做法详图及荷载图楼盖做法详图楼面均布活荷载标准值为：7kN/m2 楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面，γ=20kN/m3, 板底及梁用20mm厚混合砂浆天棚抹底，γ=17kN/m3 楼盖自重即为钢筋混凝土容重，γ=25KN/m3 ④恒载分项系数；活荷载分项系数为（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4kN/m2） ⑤材料选用混凝土：C25 钢筋：梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。

2 单向板结构设计板的设计 2.1.1 荷载板的永久荷载标准值 80mm 现浇钢筋混凝土板 ×25=2 kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹面 ×20= kN/m 2 20mm 厚混合砂浆天棚抹底 ×17= kN/m 2 小计 kN/m 2 楼面均布活荷载标准值 7 kN/m 2 永久荷载分项系数取，因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4kN/m 2 ，所以活荷载分项系数取。于是板的荷载总计算值： ①q=G γk g +?Q γk q =×+××7=m 2 ②q=G γk g +Q γk q =×+×7=m 2 由于②>①，所以取②q=m 2 ，近似取q=12kN/m 2 2.1.2 计算简图次梁截面为200mm ×500mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨0l =n l +h/2=2200-100-120+80/2=2020mm

钢筋混凝土结构课程设计模板

网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》题目：海天厂房单向板设计学习中心：浙江电大仙居学院奥鹏学习中心[22] 专业：土木工程年级： 2012 年春季学号：学生：张奇指导教师：

1 基本情况本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。一、设计资料海天多层厂房为多层内框架结构，一层平面如图所示，露面周边支撑于外墙，采用现浇钢筋混凝土单向板，烧结承重多孔砖砌体承重外墙，钢筋混凝土内柱尺寸为400×400㎜。 1.楼面做法 20厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，20厚混合砂浆抹底。 2.荷载楼面等效均布活荷载标准值为7KN/㎡，水泥砂浆容重为20KN/㎡，混合砂浆容重为17KN/㎡，钢筋混凝土容重为25KN/㎡. 永久荷载的分项系数按照永久荷载效应控制的组合，取为；活荷载的分项系数为。 3.材料混凝土楼板采用 C25，梁内受力钢筋为 HRB400级，板内钢筋及箍筋为 HPB235 级。二、楼板结构平面布置及截面尺寸确定主梁沿横向布置，次梁按纵向布置。主梁的跨度为6M，次梁跨度为6M，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2M,l 2/l 1 ==3 按照单向板设计。按高跨比条件，要求板的厚度h≥2000×1/40=50㎜，对工业建筑的楼板要求h≥80㎜，取板厚为80㎜。次梁截面高度要求h= l 0/18 ~l /12 =6000 /18 ~ 6000 /12= 333 ~ 500 ,考虑到楼面的活荷载比较大，取h=450 mm .截面宽度取为b=200mm 。主梁截面高度要求 h= l 0/15 ~l /10= 6000 /15 ~ 6000 /10 =400 ~ 600 mm ，取 h=600mm。截面宽度取为 b=300mm 。楼板的结构平面布置图见图2

混凝土框架结构课程设计

温州大学瓯江学院WENZHOUUNIVERSITYOUJIANGCOLLEGE 《混凝土结构课程设计<二）》专业：土木工程班级：08土木工程本一姓名：王超学号：08207023219 指导教师：张茂雨日2018年6月10号

期：混凝土框架结构课程设计一．设计资料某三层工业厂房，采用框架结构体系。框架混凝土柱截面尺寸边柱为500mm× 500mm，中柱600mm×600mm。楼盖为现浇钢筋混凝楼盖，其平面如图所示。<图示范围内不考虑楼梯间）。厂房层高分别为4.5，4.2，4.2M。地面粗糙度类别为B类。

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梁、柱混凝土强度等级为C20，E c＝2.55×10＝25.5× 4N/mm2 10 6KN/m2。框架梁惯性矩增大系数：边框架取1.5，中框架取2.0。RTCrpUDGiT 中框架梁的线刚度： 1 ib 6 ＝αbEIb/l=2.0××25.5×10 ×0.3×0.7 3/6.6＝66.28× 10 3KN·m 2 5PCzVD7HxA 边框架梁的刚度： 2 ib 6×0.3×0.7 αb EIb/l＝1.5××25.5×10 3/6.6＝49.70× 10 3KN·m 2 jLBHrnAILg 底层中柱的线刚度： i 6 底中＝EI c/l=×25.5×10×0.6×0.6 3/4.5＝61.44×103KN·m2 底层边柱的线刚度 i 底边＝EI c/l=×25.5×106×0.5×0.5/4.5＝29.51×103KN·m 6×0.5×0.5/4.5＝29.51×103KN·m 2

《钢筋混凝土结构课程设计》

1 基本情况本设计XXXXXXXXX ，进行设计计算。重庆三元玩具厂房采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm 砖砌承重。采用单向板肋梁楼盖。楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm 厚石灰砂浆抹灰。荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重253kN/m ,水泥砂浆容重203kN/m ，石灰砂浆容重173kN/m ，分项系数 1.2G γ=。可变荷载，楼面均分布荷载为3kN/m ，分项系数 1.3K γ=。材料选用：混凝土采用C30（c f =2N/mm ，t f =2N/mm ）；钢筋主梁、次梁采用HRB335级（y f =3002kN/m ）钢筋，其它均用HPB300级（y f =2703kN/m ）钢筋。主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度是,次梁的跨度是。梁每跨内布置两根次梁。其间距是。楼盖的布置如图1-1。根据构造要求，板厚取1900 8047.54040 l h mm mm =≥≈= 次梁截面高度应满足48004800 26640018121812 l l h mm ===::: 取h=400mm ，截面宽度取为b=200mm 。主梁的截面高度应满足57005700 380~57015101510l l h mm ===:: 取截面高度h=500mm ，截面宽度取为b=250mm 。图1-1 楼盖布置图

2 单向板结构设计板的设计按塑性分析法计算内力。恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆面层 320.0220/0.4/m kN m kN m ?= 80mm 钢筋混凝土板 320.0825/ 2.0/m kN m kN m ?= 15mm 厚石灰砂浆抹灰 320.01517/0.255/m kN m kN m ?= 活荷载标准值 27.5/k q kN m = 横荷载设计值 21.2 2.655 3.186/g kN m =?= 活荷载设计值 21.37.59.75/q kN m =?= 合计 212.936/g q kN m += 次梁的截面200400mm mm ?，板在墙上的支撑长度为120mm ，则板的计算跨度为：边跨00.20.08 1.90.12 1.72222 n h l l m =+ =--+= 中间跨 0 1.90.2 1.7l m =-= 跨度差0000(1.72 1.7)/1.7 1.210-=<说明可按等跨连续板计算内力。取1m 宽板作为计算单元，计算简图如图2-1所示。图2-1 计算简图连续板各截面的弯矩计算见表2-1。表2-1 连续板各截面弯矩计算 01000,80,802060b mm h mm h mm ===-=。C30混凝土，c f =2N/mm 。HPB300 钢筋，y f =2702kN/m ，连续板各截面的配筋计算见表2-2。表2-2连续板各截面配筋计算

【青岛理工大学】钢筋混凝土结构课程设计

钢筋混凝土结构-2 课程设计题目：钢筋混凝土单层厂房结构设计姓名：班级：07土木学号：2007**** 学院：青岛理工大学 2007年月日

钢筋混凝土结构-2课程设计任务书一、题目：钢筋混凝土单层厂房结构设计二、目的与要求：了解单层厂房结构设计的全过程，培养单层厂房结构设计的工作能力。要求：（1）、掌握单层厂房结构布置和结构选型的一般原则和方法；（2）、综合运用以往所学的力学及钢筋混凝土结构的知识，掌握排架内力分析方法以及构件截面设计方法；（3）、掌握单层厂房结构施工图的表达方法。三、设计内容：1、完成计算书一份，内容包括：（1）设计资料；（2）结构布置与选型；（3）排架内力分析及柱、基础的配筋计算。2、绘制施工图：（1）柱子模板图及配筋图；（2）基础平面布置图及配筋图。四、设计资料： 1、厂房跨度24米，总长102米，中间设伸缩缝一道，柱距6米。 2、车间内设有两台软钩200／50kN中级工作制吊车，轨顶设计标高10.000 米。 3、建筑场地地质情况：地面下0.8米范围内为杂填土，杂填土下面3.5米内为均匀粉土，其承载力标准值f k ＝200kPa,地下水位为地面下4.50米，无腐蚀性。 4、基本风压W 0=m2; 基本雪压S =m2。 5、屋面是不上人的钢筋混凝土屋面，屋面均布可变荷载标准值为m2。 6、建议采用材料：（1）、柱：混凝土C30，纵向受力钢筋II级，箍筋I级。（2）、基础：混凝土C30，II级钢筋。 7、选用的标准图集：（1）、屋面板：G410（一）标准图集，预应力混凝土大型屋面板，板重标准值（包括灌缝在内）m2。（2）、天沟板：G410（三）标准图集，JGB77-1天沟板，板重标准值／m。（3）、屋架：G415（三）标准图集中预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值106kN。

混凝土结构课程设计.

目录 1 设计资料 (1) 2 板的设计 (1) 2.1 荷载 (2) 2.2 内力计算 (2) 2.3 正截面承载力计算 (3) 3 次梁的设计 (3) 3.1 荷载 (3) 3.2 内力计算 (4) 3.3 截面承载力计算 (5) 4主梁的设计 (6) 4.1 荷载 (6) 4.2 内力计算 (7) 4.3 截面承载力计算 (11) 4.4 主梁吊筋计算 (13) 参考文献 (14)

1.设计资料本设计为设计任务书上对应学号为24的设计。对象为某多层仪器仪表生产厂房，采用框架结构，边柱为砖柱，采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，楼面活荷载标准值为10.02/kN m ，楼面梁格布置L 1×L 2=6900×6000,h=80mm,如图1。楼面层为20mm 水泥砂浆面层，自重203/kN m 。板底及梁侧采用15mm 厚混合砂浆打底。板深入墙内120mm ，次梁伸入墙内240mm ，主梁伸入墙内360mm ，柱的截面尺寸为400mm ×400mm 。混凝土采用C25（c f =11.92/N mm ），梁的受力纵筋采用HRB335级钢筋（y f =3002/N mm ），其余采用HPB300级钢筋（y f =2702/N mm ）。图1 结构布置图 2.板的设计板按塑性内力重分部方法设计。按刚度条件板厚为，按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为mm 80，故取板厚mm h 80= ，取次梁截面高度mm h 550=，截面宽度mm b 200=。板的几何尺寸和计算简图见图2（a ）。

图2（a ）板的几何尺寸 2.1 荷载恒荷载 80mm 钢筋混凝土板自重 2/0.22508.0m KN m m =? 20mm 水泥砂浆楼面面层 2/4.02002.0m KN m m =? 15mm 混合砂浆天棚抹灰 2/0.255=170.015m KN ? 2k 2.655KN/m =g 使用活荷载 2k 10KN/m =q 荷载组合设计值 2k k 16.186KN/m 101.32.6551.21.3q 1.2g q g =?+?=+=+ 2.2 内力计算计算跨度(取一米宽的板带作为计算单元) 边跨： m m m m m h l l n 82.182.1208.022.012.00.220>=+--=+ = m m m m m a l l n 82.184.1212 .022.012.00.220>=+--=+=取m l 82.10= 中间跨： m m m h l l n 8.12.00.22 0=-=+= 边跨与中间跨的计算跨度相差：()%10%1.18.1/8.182.1<=-m m m 故可按等跨连续梁计算反力。计算简图如下。图2（b ）板的计算简图各截面的弯矩计算见表1。表1 板的弯矩计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨内中间跨跨内中间支座弯矩系数α 111 + 111 - 116 + 114 -

《混凝土结构课程设计》计算书

混凝土结构课程设计计算书 ——现浇单向板肋形楼盖设计 11土木工程(专升本) 姓名: 学号: 完成日期: 混凝土结构课程设计现浇单向板肋形楼盖设计某多层工业建筑物平面如下图所示:采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。

小计: 3、49 kN/m 2取3、5 kN/m 2 板的活荷载标准值: 60、0kN/m 2 永久荷载分项系数为1、2,可变荷载分项系数为1、4,因当楼面可变荷载标准值≥4kN/m 2,所以取1、3。于就是板的恒荷载设计值:g=1、2*3、5=4、2kN/m 2 活荷载设计值:q=1、4*6、0=8、4kN/m 2 荷载总设计值:g+q=4、2+8、4=12、6kN/m 2 1)计算简图次梁截面为200*500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm 。按内力重分布设计,板的计算跨度: 边跨:l=l 0+h/2=2100-100-120+100/2=1930mm<1、025ln=1950mm,取l 0=1950mm 中间跨:l 0=l n =2100-200=1900mm 因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。取1m 宽板带作为计算单元,计算简图如下图所示 : 2）弯矩设计值查表得,板的弯矩系数αm 分别为:边跨中:1/11,离端第二支座:-1/11,中跨中:1/16,中间支座:1/14。故 M 1=-M b =(g+q)l 012/11=12、6*1、952/11=4、36kN 、m M c =-(g+q)l 012/14=12、6*1、92/14=3、25kN 、m M 2=(g+q)l 012/16=12、6*1、92/16=2、85kN 、m 3）正截面受弯承载力计算板厚100mm,h 0=100-20=80mm;板宽b=1000mm 。C25混凝土,α1=1、0,f c =11、9N/mm 2,f y =210N/mm 2 ;板配筋计算的过程如下表: 板的配筋计算表截面 1 B 2 C 弯矩设计值(kN 、m) 4、36 -4、36 2、85 3、25 αs =M/a 1fcbh 02 0、065 0、065 0、03 0、034 ξ=1-(1-2αs ) 1/2 0、067 0、067 0、03 0、035 轴线 ①~②, ⑤~⑥ 计算配筋(mm2) AS=ξbh 0fc/fy 3 实际配筋(mm2) φ8@150 As=335 φ8@150 As=335 φ8@180 As=279 φ8@180 As=279 轴线 ②~⑤ 计算配筋(mm2) AS=ξbh0fc/fy 304 304 0、8*136=100、8*305=12

混凝土结构课程设计21607

《混凝土结构》课程设计任务书、指导书一 ——单向板肋形楼盖设计（建筑工程技术专业）山西建筑职业技术学院土木工程系建筑结构教研室

《混凝土结构》课程设计一钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计任务书一、设计目的 l、了解钢筋混凝土结构设计的一般程序和内容； 2、了解单向板肋梁楼盖的荷载传递途径及计算简图； 3、熟悉弹性理论和塑性理论的设计方法； 4、了解内力包络图及材料图的绘制方法； 5、掌握现浇钢筋混凝土结构施工图的表达方式。二、设计资料 l、结构形式某仓库为内框架承重体系的多层砖混结构，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，结构平面布置图如图1-1所示。外墙为370mm厚砖砌体，内框架为400X400mm钢筋混凝土柱。图示范围内不考虑楼梯间。 2、楼面构造 30mm厚水磨石地面(12mm厚面层，18mm厚水泥砂浆打底)，板底有15mm厚石灰砂浆抹灰。现浇钢筋混凝土楼板。 3、荷载永久荷载：包括梁、楼板及构造层自重。钢筋混凝土容重为25kN/m3，水泥砂浆容重20 kN/m3，石灰砂浆容重17 kN/m3，水磨石地面容重0.65 kN/m2，分项系数γG ＝1.2。可变荷载：楼面均布活荷载标准值7 kN/m2，分项系数γQ＝1.3。 4、材料混凝土：C20

钢筋：板 HPB235级梁主筋HRB335级，箍筋HPB235级三、设计内容 l、结构布置确定柱网尺寸，布置主次梁，选择构件截面尺寸，绘制楼盖结构平面布置图。 2、梁板的设计 1）板的设计按考虑塑性内力重分布的方法计算板的内力，进行板的正截面承载力计算，绘制板的配筋图。 2）次梁设计按考虑塑性内力重分布的方法计算次梁的内力。计算次梁的正截面、斜截面承载力，绘制次梁的配筋图。 3）主梁设计按弹性方法计算主梁的内力，绘制主梁的弯矩、剪力包络图，根据包络图计算主梁正截面、斜截面承载力，并绘制主梁的抵抗弯矩图及配筋图。 3、绘制结构施工图绘制楼盖结构平面布置图，板配筋布置图及主梁、次梁配筋详图，主梁的抵抗弯矩图，并作钢筋明细表，最后完成楼盖施工图两张。四、基本要求： 1、完成结构计算书一份。要求内容完整，书写整齐，计算成果尽量表格化，并装订成册。 2、楼盖施工图采用2号图纸。要求内容完整，比例适当，表达规范，图面整洁。

混凝土结构课程设计(C20)

1．结构型式某多层工业厂房，采用多层砖混结构，内框架承重体系，现浇钢筋混凝土肋梁楼盖，400mm×400mm钢筋混凝土柱。平面尺寸如图1所示。图示范围不考虑楼梯间。 2．楼面做法 20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆粉刷。 3．荷载永久荷载为梁、板自重、构造层重，其容重分别为：钢筋混凝土：25 kN/m3 水泥砂浆：20 kN/m3 石灰砂浆：17 kN/m3 永久荷载分项系数：1.2 可变荷载：4.8 kN/m2，可变荷载分项系数：1.3 4．材料选用：混凝土采用C20（f c = 9.6 kN/mm2，f t = 1.10 kN/m2）。钢筋梁中受力主筋采用HPB335级钢筋（f y = 300 kN/m2）。其余采用HPB300级钢筋（f y = 270 kN/m2）。

因考虑经济效果（板跨1.7~2.7m，次梁跨度4.0~6.0m，主梁跨度5.0~8.0m），楼盖结构布置如下（图2）：（1）板、梁截面尺寸的确定板按考虑塑性内力重分布方法计算。考虑刚度要求，板厚h≥（1/35~1/40）×2100 = 52.5 mm 。考虑工业房屋楼盖最小板厚为80 mm，板厚确定为80 mm 。次梁截面高度根据一般要求： h =（1/12~1/18）l0 = 442 ~ 294 mm b ≥（1/3~1/2）h 考虑到楼面活荷载适中，取b×h = 200 × 400 mm 主梁截面高度根据一般要求： h =（1/8~1/14）l 0 = 788 ~ 450 mm 取b×h = 250 × 600 mm

板的尺寸及支承情况如下（图3）（2）板的设计 ①荷载计算永久荷载标准值： 20 mm厚水泥砂浆面层0.02×20 = 0.4 kN/m2 80 mm厚钢筋混凝土现浇板0.08×25 = 2 kN/m2 15 mm厚石灰砂浆粉刷0.015×17 = 0.255 kN/m2 恒荷载标准值g k = 2.655 kN/m2 恒荷载设计值g = 1.2×2.655 = 3.186 kN/m2 可变荷载设计值q = 1.3×4.8 = 6.24 kN/m2 合计9.426 kN/m2 即每米板宽g + q = 9.426 kN/m2 ②内力计算计算跨度：边跨 l 1 = l n + h / 2 = ( 2.1 – 0.2/2 – 0.24/2 ) + 0.08/2 = 1.92 m 中跨 l 2 = l 3 = l n = 2.1 – 0.2 = 1.9 m 跨度差 [ ( 1.92 – 1.9 ) / 1.9 ]×100% = 1 % ＜10 % 故允许采用等跨连续板的内力系数计算。板的计算简图如下（图4）

混凝土结构课程设计

混凝土结构课程设计学校：武汉理工大学专业：土木工程2012本科（秋）姓名：段雪飞指导老师：

目录 1设计资料 (1) 2楼盖的结构平面布置 (2) 3板的设计 (3) 4次梁设计 (5) 5总结 (10)

现浇单向板肋形楼盖设计某多层工业建筑物平面如下图所示：采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。一、设计资料 1）楼面构造层做法：水泥砂浆地面（0.65KN/ m2）钢筋混凝土现浇板（25kN/m2）； 20mm厚石灰砂浆抹底（17kN/m2）； 2）可变荷载：Pk=6.0 kN/m2 3）永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4（当楼面可变荷载标准值≥4kN/m2时,取1.3)； 4）材料选用：混凝土：采用C25；钢筋：梁纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，其余采用HPB235级钢筋； 5）本建筑物位于非地震区，建筑物安全级别为二级，结构环境类别为一类。

二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.3m,次梁跨度为6.6m，主梁每跨内布置两跟次梁，板的跨度为2.1m ,l02/l01=6.6/2.1=3.14,因此安单向板设计。按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55.0mm,对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=100mm。次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=366~550mm。考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。框架梁截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取 h=600mm。截面宽度取为b=300mm。楼盖结构平面布置图如下图所示：

混凝土结构课程设计

南阳师范学院土木建筑工程学院课程设计任务书现浇单向板肋梁楼盖课程设计题目名称专业班级姓名

注：按组号选择柱网尺寸二、课程设计的要求与数据楼面荷载、材料及构造等设计资料如下：（1）楼面活荷载标准值（①q k=6kN/m2、②q k=6kN/m2、③q k=7kN/m2、④q k=8kN/m2、⑤q k=9kN/m2、⑥q k=10kN/m2）；（注：按组号选择荷载）（2）楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（γ=20kN／m3），板底及梁用15mm 厚石灰砂浆抹底（γ=17kN/m3）；（3）混凝土强度等级采用C20、C25或C30，钢筋采用HPB235、HRB335或HRB400；（4）板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm；柱的截面尺寸b×h=350 mm×350mm （或400 mm×400 mm或自定）。三、课程设计应完成的工作（1）板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力；主梁按弹性理论计算内力，并绘出弯矩包络图。（2）绘制楼盖结构施工图 1）楼面结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）．（比例1：150）； 2）板配筋平面图（标注板中钢筋的直径、间距、编号，比例1：50）及钢筋表（标注板中钢筋的定位尺寸和用钢量）； 3）次梁模板及配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）（比例1：50，剖面图比例1：20）； 4）梁材料图、模板图及配筋图（按同一比例绘出主梁的弯矩包罗图、抵抗弯矩图、模板图及配筋图），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50，剖面图比例1：20）； 5）在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。（3）计算书要求计算准确，步骤完整，内容清晰，严禁相互抄袭。四、课程设计进程安排

混凝土结构课程设计报告书

摘要本设计主要进行了结构方案中单向板肋梁楼盖设计。在确定框架布局后，先进行楼层间荷载代表值得计算，进而求出在水平荷载作用下的结构力（弯矩和剪力）。完成了板，次梁和主梁等构件的力和配筋计算及施工图绘制，楼盖的设计完成了板的配筋和次梁与主梁的配筋计算。 2012年12月10日

课程设计任务书（一）课程设计目的本设计是混凝土结构设计原理中一个重要环节，对培养和提高学生的基本技能，启发学生对实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识具有重要作用。 1．了解钢筋混凝土结构设计的一般程序和容，为今后从事实际设计工作奠定初步基础。 2．复习巩固加深所学的基本构件中受弯构件和钢筋混凝土梁板结构等章节的理论知识。 3．掌握钢筋混凝土肋梁楼盖的一般设计方法，诸如：（1）掌握单向板肋梁楼盖的结构布置、荷载传递途径和计算简图的确定；（2）掌握弹性理论和塑性理论的设计方法；（3）掌握力包络图和材料抵抗弯矩图的绘制方法；（4）了解构造设计的重要性，掌握现浇梁板的有关构造要求；（5）掌握现浇钢筋混凝土结构施工图的表示方法和制图规定；（6）学习书写结构计算书；（7）学习运用规。（二）设计资料某多层混合结构轻工仓库，其建筑平面如图所示，层高4.5m，房屋安全等级为二级，采用钢筋混凝土整浇楼盖，请进行梁、柱的布置并确定梁、板、柱截面尺寸，梁板的承载力计算及配筋，并绘制结构施工图。其平面图如附图所示，楼面荷载、材料及构造等设计资料如下： 1、按使用要求不同，楼盖做法分两种类型： ①20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，12mm厚纸筋灰板底粉刷； ②35mm厚水泥砂浆面层及水磨石地面，钢筋混凝土现浇板，12mm厚纸筋灰板底粉刷； 2、柱网尺寸和楼面活荷载标准值，见附表； 3、材料：混凝土强度等级选用围C20~C35，梁受力主筋采用HRB335级、HRB400级钢筋，其余均用HPB300 级、HRB335级钢筋，钢筋直径最大不超过25mm；注:该厂房无特殊要求，楼梯位于楼盖外部；每位同学以学号末两位数作为题号：建筑10（1）班同学楼面做法按类型①；建筑10（2）班、管理10班按类型②。（三）设计容和要求 1、板和次梁按考虑塑性力重分布方法计算力；主梁按弹性理论计算力，并绘出弯矩包络图以及材料图。 2、绘制楼盖结构施工图（1）楼面结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）．（比例1：100～

土木工程-混凝土结构课程设计

混凝土结构课程设计一、设计题目钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖二、基本资料某多层厂房，采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其二层楼面结构布置如下图所示，板伸入墙120mm，次梁伸入墙240mm，主梁伸入墙370mm，楼面面层为水磨石，自重为0.65kn/m2,板底及梁侧用15mm厚石灰砂浆粉刷。楼面活荷载标准值取q k=3.0+0.1n(n：学号)。柱网尺寸为l1×l2, l1= l2=6+0.3m,其中m取值为：当学号n=1～10时，m=3；当学号n=11～20时，m=2；当学号n=21～30时，m=1；当学号n=31～40时，m=0。混凝土强度等级为C20或C25，主次梁纵向受力钢筋采用HRB335或HRB400其余钢筋均采用HPB235。三、基本任务及成果要求（一）撰写混凝土楼盖设计计算说明书 1.设计资料 2.板的设计（按可塑性力重颁布理论进行设计） 3.次梁的设计（按可塑性力重颁布理论进行设计） 4.主梁的设计（按弹性理论进行设计，要求满足承载力及裂缝宽度条件） 5.设计总结（对设计的合理性方面及存在的不足进行总结）（二）绘制楼面结构施工图（2#图纸2） 1.楼面结构平面布置图（1：100）图中需标注墙、柱定位轴线编号，梁、柱定位尺寸及构件编号（建议代号：板—Bn，次梁—CLn，主梁—ZLn）。 2.板的配筋图（可直接绘在结构平面布置图上）图中需标明板厚、钢筋直径、间距及其长度定位尺寸。 3.次梁模板及配筋图（1：50，1：20）图中需标注次梁截面尺寸，箍筋形式、直径及间距，纵向钢筋直径、根数、编号及纵向长度定位尺寸。 4.主当模板及配筋图（1：30，1：20）包括主梁的弯矩包络图及材料抵抗弯矩图。图中需标注主梁截面尺寸、箍筋形式、直径及间距，纵向钢筋直径、根数、编号及纵向长度定位尺寸，其中纵筋的纵向长度定位应依据材料抵抗弯矩图进行。 5.结构施工图说明

钢筋混凝土结构课程设计书

钢筋混凝土结构课程设计书屋面为不上人屋面，屋面活荷载标准值为0.5kN/2 m；设计时取楼面活荷载、横向及纵向的柱网尺寸为设计参数，其中：根据该工厂的使用要求，楼面活荷为4.0kN/2 m，横向柱网尺寸取为：6.6m，纵向柱网尺寸与横向柱网相同。 1.2设计条件： 1.2.1结构类型：砌体结构 1.2.2建筑材料： 1.2.2.1屋面做法：（自上而下） 1：2.5水泥砂浆砌膨胀珍珠岩单拱隔热板40mm厚（重度不大于14kN/3 mm）； mm）陶粒混凝土找坡（坡度2%，最薄处20mm厚、重度不大于14kN/2 m） 1：2.5水凝砂浆找平20mm厚（重度20kN/3 现浇钢筋混凝土板，板底抹灰15mm厚（重度17kN/3 m） 1.2.2.2楼面做法：（自上而下） m）； 10mm厚耐磨地砖（重度22kN/3 1：3水泥砂浆找平20mm厚现浇钢筋混凝土楼板，板底混合砂浆抹灰20mm厚

楼盖建筑平面 2.楼盖的结构平面布置：主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为6.6m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.2m ，2o l /1o l =6.6/2.2=3，因此按单向板设计。按跨高比条件，要求板厚h ≥2200/40=55mm ，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥70mm ，取板厚h=80mm 。次梁截面高度应满足h=o l /18～o l /12=6600/18～6600/12=367～550mm 。考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm 。截面宽度取b=200mm 主梁截面高度应满足h=o l /15～o l /10=6600/15～6600/10=440～650mm 。截面宽度为b=300mm

混凝土结构课程设计

混凝土结构课程设计学校：理工大学专业：土木工程2012本科（秋）姓名：段雪飞指导老师：

目录 1设计资料 (1) 2楼盖的结构平面布置 (2) 3板的设计 (3) 4次梁设计 (5) 5总结 (10)

二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.3m,次梁跨度为6.6m，主梁每跨布置两跟次梁，板的跨度为2.1m ,l02/l01=6.6/2.1=3.14,因此安单向板设计。按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55.0mm,对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=100mm。次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=366~550mm。考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。框架梁截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取 h=600mm。截面宽度取为b=300mm。楼盖结构平面布置图如下图所示：

《混凝土结构设计》课程设计

《混凝土结构设计》课程设计现浇整体式钢筋混凝土单向板肋形楼盖指导教师：学生姓名：学号：班级：

一、设计题目：现浇整体式钢筋混凝土单向板肋形楼盖某轻工业厂房，二楼包装车间楼面结构拟采用现浇整体式钢筋混凝土单向板肋形楼盖，要求按所设定的结构支承条件、尺寸关系、材料与荷载作用等情况，进行楼盖结构的板、次梁、主梁的内力计算与配筋设计，并绘制施工图。二、设计条件 1.结构形式：楼盖的纵向为4个柱距，主梁横向为4跨，支承形式是周边为240厚的承重砌体墙，在搁置主梁处墙体设壁柱承重，中间支座为钢筋混凝土柱（300mm×300mm）。图一梁板结构平面布置 2.材料：混凝土采用C25（f c=11.9 N/mm2，f t=1.27 N/mm2，f ck=16.7 N/mm2， E c=2.80×104 N/mm2）

钢筋采用HPB235（f y =210N/mm 2，E s =2.1×105 N/mm 2）或HRB335（f y =300N/mm 2，E s =2.0×105 N/mm 2） 3. 荷载： 1) 恒载楼面构造层做法：采用20mm 厚水泥砂浆找平，面层用10mm 耐磨砂浆压关抹平；板底梁侧与顶棚均采用20厚混合砂浆抹面（参考标准容重可分别取20kN/m 3，22 kN/m 3，18 kN/m 3）。 2) 活载标准值为7.0 kN/m 2。恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.3。三、板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算。板的 21l l =6000=2.7332200mm mm ，宜按双向板设计，按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。本设计按单向板设计。板的厚度按构造要求取h=80>140l =2200=5540 mm mm 。次梁截面高度取h=450mm>26000==4001515 l mm mm ，截面宽度b=200mm 。板尺寸及支承情况如图下：图二板的尺寸

混凝土结构课程设计

钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计计算书设计资料 1) 楼面活荷载标准值2/0.7m kN q k = 2) 楼面采用水磨石面层（2/65.0m kN =γ），顶棚为混合砂浆抹灰mm 20厚，（3/17m kN =γ） 3) 混凝土强度等级C25，钢筋采用HRB335（2 /210mm N f y =）、HRB335（2 /300mm N f y =、55.0=b ξ） 4) 板伸入墙内mm 185，次梁伸入墙内mm 240，主梁伸入墙内mm 370，柱的截面尺寸mm mm h b 350350?=? 楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 5) 确定主梁跨度m 7.5，次梁跨度m 1.5，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为m 1.5。楼盖结构的平面布置如图1。 6) 按高跨比条件要求板的厚度mm l h 5.4740/190040/==≥，对工业建筑的楼板 mm h 70≥，所以取mm h 80=。 7) 次梁截面高度应满足mm l h 425~255)12/1~20/1(==，取mm h 400=，截面宽 mm h b 200~133)2/1~3/1(==，取mm b 200=。 8) 主梁截面高度应满足mm l h 713~407)8/1~14/1(==，取mm h 600=，截面宽度mm h b 300~200)2/1~3/1(==，取mm b 250=。 9) 柱截面尺寸为mm mm h b 350350?=?。

图1 楼盖平面图板的设计——按考虑塑性内力重分布设计荷载计算永久荷载标准值：恒载标准值：楼面面层： 2/65.0m kN 板自重： 2/0.22508.0m kN =? 20mm 板底石灰砂浆： 2/34.01702.0m kN =? 小计： 2/99.2m kN 活荷载标准值： 2/0.7m kN q k = 因为是工业建筑楼盖且结构活荷载标准值大于2/0.4m kN ，所以活荷载分项系数取3.1. 永久荷载设计值： 2/588.399.22.1m kN g =?= 活荷载设计值： 2/1.90.73.1m kN q =?= 荷载总设计值： 2/688.12m kN q g =+，近似地取2/69.12m kN q g =+。