幕墙设计计算书
铝单板幕墙工程设计计算书范本
铝单板幕墙工程设计计算书范本1. 项目背景本文档是针对铝单板幕墙工程设计而编写的计算书范本。
铝单板幕墙广泛应用于建筑外立面装饰，具有美观、耐久、轻质等特点，因此在建筑工程中得到了广泛的应用。
本计算书旨在提供一个设计铝单板幕墙工程的参考，以确保工程质量和安全。
2. 工程计算2.1 风荷载计算铝单板幕墙在面对风力作用时需要考虑风荷载。
根据《建筑结构荷载规范》进行风荷载计算可以得到以下公式：F = 0.5 * C * ρ * A * V^2其中，F为风荷载，C为风荷系数，ρ为空气密度，A为迎风面积，V为风速。
2.2 结构计算铝单板幕墙需要经过结构计算来确保其稳定性和安全性。
主要包括以下几个方面的计算：1.自重计算：根据铝单板幕墙的重量和构造方式进行自重计算，以确定结构的稳定性。
2.抗风计算：根据面对的风荷载以及铝单板幕墙的抗风性能，计算铝单板幕墙的稳定性。
3.连接件计算：铝单板幕墙的连接件需要考虑其强度和稳定性，以确保连接处的安全。
2.3 热工计算铝单板幕墙在面对不同气候条件时，需要考虑其热工性能。
热工计算主要包括以下几个方面：1.热传导计算：根据铝单板的材质和厚度，计算其在不同温度下的热传导性能。
2.热辐射计算：根据铝单板的表面特性和环境温度差异，计算其表面热辐射的影响。
3.热容计算：根据铝单板的材质和厚度，计算其单位面积的热容，以了解其在不同温度下的热惯性。
3. 结论本文档提供了一个铝单板幕墙工程设计计算书的范本，包括风荷载计算、结构计算和热工计算等方面。
在实际工程中，还需要结合具体的工程要求和设计标准进行详细的计算和设计。
通过科学的计算和设计，可以确保铝单板幕墙工程的稳定性、安全性和热工性能，从而满足建筑工程的需求。
标准幕墙计算书 原版
=0.8自57重 作用d产fG生=5 ×GK×
=1.7在74风 荷载在标重准 力荷l载-横标 梁跨铝合 金型铝材合 金型所材以 横梁挠度
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qwk=wHk:×立 柱跨E:铝 材弹性Ix模=5 ×qwk×=5 ×1.196
=21.57选39用15 立柱立型柱材 型材
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第 -4103 页，共 10 页
选用 的立型柱材材 强度型设材计 弹性X模轴惯 性矩Y:轴惯 性矩立:柱 型材立在柱弯 型材立净柱截 型材立截柱面 型材塑计性算 发3.展幕系墙 立柱校的核强 依据B:: 幕 墙分G格Ak: 幕墙幕自墙 自重线荷
Gk=300×
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第 -4100 页，共 10 页
=300×
=390G:N/横m 梁自G重=1荷.2 ×Gk=1.2 ×390=468 N/mMy: 横梁M在y=自G ×B^2/8
=468×
=(123)1横.6梁25 在风风荷荷载 载线分布
qwk=Wk×
=797.279
=103风6.荷46 载线分布
=(269)7立8.柱88 剪应τ力:: 立柱S剪s:应 立柱立型柱材 型材I截x:面 立柱τ型=材V ×Ss×
=2978.88
=5.585
5.58所5 以 立三柱、抗幕剪墙 横1. 梁选计用算 横梁选型用材 型材选号用: 的横横梁梁材 型材横抗梁剪 型材横抗梁弯 型材M弹x横性 梁绕M截y横面 梁绕W截nx面横 梁截W面ny绕横 梁截型面材绕 截面γ积塑: 性2.发幕展墙系 横梁校的核强 依(1据)横:梁 在自横重梁作 上分横格梁 下分H格-横 梁受l荷-横单 梁跨GAk: 横梁G自k: 横梁自重
幕墙计算书.doc
XXX明框幕墙工程幕墙设计计算书一基本参数: 三亚地区基本风压0.850kN/m2抗震设防烈度6度设计基本地震加速度0.05gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版)《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB 50018-2002《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑幕墙》 JG 3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2004《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB 5237.2-2004《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《浮法玻璃》 GB 11614-1999《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2001《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
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远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书一. 幕墙承受荷载计算1. 风荷载标准值计算W k=zzs W oW k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载体型系数取 1.5W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 22. 风荷载设计值W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2W : 风荷载设计值w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.43. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kNG K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2B : 幕墙分格宽1.047mH : 幕墙分格高1.65m 4A二BH=1.65x1.047=1.72m24 地震作用1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用q E=Emax G k/Aq E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E :动力放大系数取 3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kNA : 玻璃幕墙构件的面积m2q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m22平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用：p E=Emax G kP E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kNE :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/mP E=3x0.04x0.74=0.088kN二.玻璃的计算玻璃选用中空玻璃1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力w=6eWa2/t2w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2W :风荷载设计值为0.00135N/mm2a :玻璃短边边长1047mmt :玻璃厚度取10mme:弯曲系数0.0775w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2I2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2G AK :玻璃自重I:玻璃重力体积密度kN/m3t:玻璃厚度q EA=EEmax G AKq EA :地震作用设计值E :地震作用分项系数1.3E :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m22EA=6q EA a /t2EA : 地震作用下玻璃的最大应力N/mm2q EA : 地震作用设计值为0.000028N/mm2a : 玻璃短边边长1047mmt : 玻璃厚度10mm: 弯曲系数0.0775EA =6X0.0775X0.000028X10472/102=0.337N/mm23. 计算在温度影响下, 玻璃边缘与边框之间的挤压应力t1=ET-2c-d c/bt1 : 在温度影响下玻璃的挤压应力c : 玻璃边缘与边框间和空隙取5mmd c : 施工误差取3mmb : 玻璃的长边尺寸1650mmT : 玻璃幕墙年温度变化80 度: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm2 t1=72000X0.00001X80-25-3/1500=-278.4N/mm2 计算值为负, 挤压应力为零, 满足要求44 计算玻璃中央与边缘温度差产生的温差应力t2=0.74E1234T c-T s t2 : 温差应力: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm21 : 阴影系数取1.6 （邻边）2 : 窗帘系数取1.33 : 玻璃面积系数取1.044 : 嵌缝材料系数取0.38T c : 玻璃中央温度取50度T s : 玻璃边缘温度取35 度t1=0.74720000.000011.61.31.040.38 50-35=6.57N/mm2t=tt2=1.26.57=7.884N/mm2<19.5N/mm2 满足要求t : 温度作用分项系数1.25. 计算组合应力=w +0.6EA =20.1+0.60.264=20.2584N/mm22<f g =28N/mm 2 玻璃强度满足 !三. 横梁的设计计算2. 计算横梁由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w =HW k =1.6X1.35=2.16kN/m q w : 风荷载线密度标准值 H : 幕墙分格高 W k : 幕墙承受风荷载标准值 M yw =q w B 2/8=2.16X1.1592/8=0.36kN.m M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 B : 幕墙分格宽 w =5q w B4/384/E/I y =5x2.16x1.159x4/384 /70000/658300=2.83mm w : 横梁由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩3. 计算横梁由于重力荷载作用产生的弯矩及变形G b =HG bk =1.6X0.4=0.64kN/mG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值H : 幕墙分格高G bk : 幕墙构件不包括立柱平均自重 0.4kN/m22 M xG =G b B2/8=0.64x1.652/8=0.11kN.mM xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽G =5G b B4/384/E/I y =5x0.64X1047x4/384/70000/658300=0.1871mmG : 横梁由于重力荷载作用产生的变形G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽1. 横梁基本参数横梁采用 120 型系列配套型材X 向惯性矩 :658300mm 4 Y 向惯性矩 :658300mm 4 面积:830mm 2 X 向截面抵抗矩 :18300mm 3 Y 向截面抵抗矩 :18300mm 3E : 铝合金的弹性模量I x : 横梁绕水平轴惯性矩4. 计算横梁由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G b=30.040.6=0.072kN/m q e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值M ye=q e B2/8=0.0721.1592/8=0.0095kN.mM ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽e=5q e B4/384/E/I y=50.07210254/384 /70000/658300=0.0225mme : 横梁由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩5w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 地震作用效应的分项系数 1.3M ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值y=G=0.1871mm y : 横梁竖向最大挠度G : 横梁由于重力荷载作用产生的变形=ww+ee=11.165+0.60.0225=1.1785mmx: 横梁水平最大挠度5 荷载效应组合M x=G M xG=1.20.0788=0.09456kN.mM x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2M xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值M y=ww Myw+ee M ye=11.40.49+0.61.30.0095=0.6934kN.mM y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的组合系数1.0 w : 横梁由于风荷载作用产生的变形 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 横梁由于地震作用产生的变形6. 横梁强度和刚度的验算=M x//W x+M y//W y=658300/1.05/18300+658300/1.05/18300=68.52N/mm2: 横梁产生最大应力: 塑性发展系数取1.05M x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值W x : 横梁绕X 轴的截面抵抗矩M y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值W y : 横梁绕Y 轴的截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2横梁强度满足要求=x2+y20.5=1.1651.165+0.18710.18710.5=1.18mm : 横梁最大挠度x : 横梁水平最大挠度y : 横梁竖向最大挠度<B/180=5.69mm 且<20mm 横梁刚度满足要求四.立柱的设计计算1. 立柱基本参数立柱采用120 系列面积:1800mm2惯性矩:5850000mm4 截面抵抗矩：73000mm32. 计算立柱由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w=BWk=1.159x1.35=1.56kN/m q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽W k : 幕墙承受风荷载标准值M w=q w L2/8=1.56x3.72/8=2.67kN.m M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度w=5q w L4/384/E/I=5x1.56x37006/384 /70000/5850000=0.93mm w : 立柱6 计算立柱由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G a=3x0.04x0.46=0.0552kN/mq e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩3. 计算立柱由于重力荷载作用产生的拉力G a=BG ak=1.159x0.4=0.46kN/mG a : 立柱承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽G ak : 幕墙构件平均自重0.4kN/m2N G=G a L=0.46x3.7=1.7kNN G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值L : 立柱计算长度G a : 立柱承受重力荷载线密度标准值M e=q e L2/8=0.0552x3.72/8=0.0945kN.mM e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度e=5q e L4/384/E/I=5x0.0552x37004/384 /70000/5850000=0.33mme : 立柱由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩5. 荷载效应组合N=G N G=1.21.517=1.82kNN : 立柱拉力设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2N G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值M= ww M w+ee M e=11.44.369+0.61.30.0842=6.182kN.mM : 立柱弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 地震作用效应的分项系数1.3M e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值=ww +ee=115.216+0.60.293=15.392mm: 立柱的最大挠度w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 立柱由于风荷载作用产生的变形e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 立柱由于地震作用产生的变形7: 立柱产生最大应力: 塑性发展系数取1.05N : 立柱拉力设计值A : 立柱的净截面面积M : 立柱弯矩设计值W : 立柱截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2 立柱强度满足要求=15.392<L/180=20.56mm 且<20mm立柱刚度满足要求五. 结构硅酮密封胶的计算1. 计算胶缝的宽度1 风荷载作用下计算胶缝的宽度c s=W k a/2000/f1c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmW k : 风荷载标准值为1.924kN/m2a : 玻璃的短边长度为1159mmf1 : 胶的短期强度允许值为0.14N/mm2c s=1.924X1159/2000/0.14=7.968mm2 玻璃自重作用下计算胶缝的宽度c s=q Gk ab/2000/a+b/f2c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmq Gk : 玻璃单位面积重量为0.1798kN/m27 立柱强度和刚度的验算=N/A+M//W=1820/1800+5850000/1.05/73000=77.33N/mm2a,b : 玻璃的短边和长边长度分别为1600mm,1159mm f2 : 胶的长期强度允许值为0.007N/mm2c s=0.179X8900X1600/2000/1025+1500/0.007=7.82mm 取结构硅酮密封胶粘结宽度12mm3. 计算结构硅酮密封胶粘结厚度t s>s/2+0.5t s : 结构硅酮密封胶粘结厚度mm: 结构硅酮密封胶的变形承受能力取12.5%s : 幕墙玻璃的相对位移量取3mmt s>3/0.1252+0.1250.5=5.82mm结构硅酮密封胶粘结厚度取6mm曲阜远东装饰有限公司2007年7月14日。
46m复合铝板幕墙设计计算书
46m复合铝板幕墙设计计算书基本参数: xx地区抗震7度设防一、荷载计算1、标高为46.0m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz: 46.000m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.525βgz=0.85×(1+2μf)=1.742μz: 46.000m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) μz=0.616×(Z/10)^0.44=1.206风荷载体型系数μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.742×1.206×1.2×0.750=1.890 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=rw×Wk=1.4×1.890=2.646kN/m^2二、板强度校核:板强度校核: (第1处)校核依据：σ=M/W=6×m×q×L^2×η/t^2≤fa=70.000N/mm^2Lx:宽度: 1.200mLy:高度: 0.600mt: 金属板厚度: 3.0mmL: 取金属板短边长: 0.600mm1: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得: 0.101Wk: 风荷载标准值: 1.890kN/m^2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAK=5×0.080×200.000/1000=0.080kN/m^2荷载设计值为：q=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk=2.698kN/m^2θ=Wk×L^4×10^9/Et^4=1.890×0.600^4×10^9/(20000.000×3.0^4)=151.20η: 折减系数，按θ=151.20查表得:0.54A板截面最大弯矩应力值为:σ=6×m1×q×L^2×10^3×η/t^2=35.263N/mm^235.263N/mm^2≤70.000N/mm^2 强度可以满足要求三、幕墙立柱计算:幕墙立柱计算: (第1处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1.890kN/m^2B: 幕墙分格宽: 1.200mqw=1.4×Wk×B=1.4×1.890×1.200=3.175kN/m(2)立柱弯矩:Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 3.175(kN/m)Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.000mMw=qw×Hsjcg^2/8=3.175×3.000^2/8=3.572kN·mqEA: 地震作用设计值(KN/M^2):GAk: 幕墙构件(包括铝板和框)的平均自重: 200N/m^2垂直于幕墙平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAk=5×0.080×200.000/1000=0.080kN/m^2γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3qEA=1.3×qEAk=1.3×0.080=0.104kN/m^2qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEA×B=0.104×1.200=0.125kN/mME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):ME=qE×Hsjcg^2/8=0.125×3.000^2/8=0.140kN·mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) 采用SW+0.5SE组合M=Mw+0.5×ME=3.572+0.5×0.140=3.642kN·m(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)W=M×10^3/1.05/215.0=3.642×10^3/1.05/215.0=16.134cm^3qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qwk=Wk×B=1.890×1.200=2.268kN/mqEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=qEAk×B=0.080×1.200=0.096kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4)I1=900×(qwk+0.5×qEk)×Hsjcg^3/384/2.1=900×(2.268+0.5×0.096)×3.000^3/384/2.1=69.790cm^4I2=5000×(qwk+0.5×qEk)×Hsjcg^4/384/2.1/20 =5000×(2.268+0.5×0.096)×3.000^4/384/2.1/20 =58.158cm^4选定立柱惯性矩应大于: 69.790cm^42. 选用立柱型材的截面特性:选用型材号: 80X60X5型材强度设计值: 215.000N/mm^2型材弹性模量: E=2.1×10^5N/mm^2X轴惯性矩: Ix=113.237cm^4Y轴惯性矩: Iy=71.152cm^4X轴抵抗矩: Wx1=28.309cm^3X轴抵抗矩: Wx2=28.309cm^3型材截面积: A=13.008cm^2型材计算校核处壁厚: t=5.000mm型材截面面积矩: Ss=17.394cm^3塑性发展系数: γ=1.053. 幕墙立柱的强度计算:校核依据: N/A+M/γ/W≤ｆa=215.0N/mm^2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.200mGAk: 幕墙自重:200N/m^2幕墙自重线荷载:Gk=200×Wfg/1000=200×1.200/1000=0.240kN/mNk: 立柱受力:Nk=Gk×Hsjcg=0.240×3.000=0.720kNN: 立柱受力设计值:rG: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×Nk=1.2×0.720=0.864kNσ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件)N: 立柱受力设计值: 0.864kNA: 立柱型材截面积: 13.008cm^2M: 立柱弯矩: 3.642kN·mWx2: 立柱截面抗弯矩: 28.309cm^3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=0.864×10/13.008+3.642×10^3/1.05/28.309=123.199N/mm^2123.199N/mm^2≤ｆa=215.0N/mm^2立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算:校核依据: Umax≤L/250Umax: 立柱最大挠度Umax=5×(qwk+0.5×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/2.1/Ix 立柱最大挠度Umax为: 10.471mm≤15mmDu: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.000mDu=U/Hsjcg/1000=10.471/3.000/1000=0.003≤1/250挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算:校核依据: τmax≤[τ]=125.0N/mm^2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)Qwk=Wk×Hsjcg×B/2=1.890×3.000×1.200/2=3.402kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×3.402=4.763kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN)QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.080×3.000×1.200/2=0.144kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN)QE=1.3×QEk=1.3×0.144=0.187kN(5)Q: 立柱所受剪力:采用Qw+0.5QE组合Q=Qw+0.5×QE=4.763+0.5×0.187=4.856kN(6)立柱剪应力:τ: 立柱剪应力:Ss: 立柱型材截面面积矩: 17.394cm^3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 113.237cm^4 t: 立柱壁厚: 5.000mmτ=Q×Ss×100/Ix/t=4.856×17.394×100/113.237/5.000 =14.920N/mm^214.920N/mm^2≤125.0N/mm^2立柱抗剪强度可以满足四、立梃与主结构连接立柱通过焊缝与后置埋板连接采用SG+SW+0.5SE组合N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.890×1.200×3.000×1000 =6804.000N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×6804.000=9525.600NN1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.080×1.200×3.000×1000 =288.000NN1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek=1.3×288.000=374.400NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=9525.600+0.5×374.400=9712.800NN2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=200×B×Hsjcg=200×1.200×3.000=720.000NN2: 连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×720.000=864.000NN: 连接处总合力(N):N=(N1^2+N2^2)^0.5=(9712.800^2+864.000^2)^0.5=9751.153N立柱与后置锚板焊缝计算：焊缝长度mm x L 280260280=+⨯=2222222/16048.347.3)25.0()280528.9712(2805222.1864)2()2(,86.0,71.95mm N L h V L h N KN N KN V mmh we w ef e <=+=⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=+••====σσβσ后置锚板的计算根据现场情况，采用4支M12x110膨胀螺栓@1200mm 与10mm 厚钢板作埋件。
幕墙计算书
计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.228 2.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
蜂窝铝板幕墙设计计算书
铝板幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：2012年12月20日星期四目录一、计算引用的规范、标准及资料 (4)1.幕墙设计规范： (4)2.建筑设计规范： (4)3.铝材规范： (5)4.金属板及石材规范： (5)5.蜂窝铝板规范： (5)6.钢材规范： (5)7.胶类及密封材料规范： (6)8.门窗及五金件规范： (6)9.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (7)10.土建图纸： (7)二、基本参数 (7)1.幕墙所在地区： (7)2.地区粗糙度分类等级： (7)3.抗震烈度： (7)三、幕墙承受荷载计算 (7)1.风荷载标准值计算： (7)2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (8)3.作用效应组合： (8)四、幕墙立柱计算 (9)1.立柱型材选材计算： (9)2.确定材料的截面参数： (10)3.选用立柱型材的截面特性： (11)4.立柱的抗弯强度计算： (11)5.立柱的挠度计算： (12)6.立柱的抗剪计算： (12)五、幕墙横梁计算 (13)1.横梁型材选材计算： (13)2.确定材料的截面参数： (15)3.选用横梁型材的截面特性： (16)4.幕墙横梁的抗弯强度计算： (16)5.横梁的挠度计算： (16)6.横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下) (17)六、幕墙蜂窝铝板的选用与校核 (18)1.蜂窝铝板板块荷载计算： (18)2.蜂窝铝板的强度计算： (20)3.蜂窝铝板最大挠度校核： (21)七、连接件计算 (22)1.横梁与角码间连接： (22)2.角码与立柱连接： (23)3.立柱与主结构连接 (24)八、幕墙埋件计算(土建预埋) (26)1.荷载标准值计算： (26)2.埋件计算： (27)3.锚板总面积校核： (27)4.锚筋长度计算： (28)九、幕墙焊缝计算 (28)1.受力分析： (28)2.焊缝特性参数计算： (28)3.焊缝校核计算： (29)十、隐框蜂窝铝板幕墙胶类及伸缩缝计算 (29)1.抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算： (29)2.结构硅酮密封胶粘接厚度的计算： (30)3.结构胶设计总结： (31)4.立柱连接伸缩缝计算： (31)5.耐侯胶胶缝计算： (31)十一、幕墙板块压板计算 (31)1.压板的弯矩设计值计算： (32)2.压板的应力计算： (32)3.螺栓抗拉强度验算： (32)蜂窝铝板幕墙设计计算书一、计算引用的规范、标准及资料1.幕墙设计规范：《建筑幕墙》 JG3035-1996《蜂窝铝板幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《点支式蜂窝铝板幕墙工程技术规程》 CECS127-2001 《全蜂窝铝板幕墙工程技术规程》 DBJ/CT014-2001 《蜂窝铝板幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226-94《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227-94《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228-94《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001 《点支式蜂窝铝板幕墙支承装置》 JG138-2001 《吊挂式蜂窝铝板幕墙支承装置》 JG139-20012.建筑设计规范：《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《钢结构设计规范》 GB50017-2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《高层民用钢结构技术规程》 JGJ99-98《建筑设计防火规范》 GBJ16-87(2001版) 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2001《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2000《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《中国地震烈度表》 GB/T17742-1999 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004《中国地震动参数区划图》 GB18306-2000《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-20003.铝材规范：《铝幕墙板板基》 YS/T429.1-2000《铝幕墙板氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2000《建筑铝型材基材》 GB/T5237.1-2004《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T5237.2-2004《建筑铝型材电泳涂漆型材》 GB/T5237.3-2004《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T5237.4-2004《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T5237.5-2004《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-1996《铝及铝合金轧制板材》 GB/T3880-1997《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-20004.金属板及石材规范：《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001《天然大理石荒料》 JC/T202-2001《天然板石》 GB/T18600-2001《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2001《天然大理石建筑板材》 JC/T79-2001《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC/T887-2001《天然饰面石材术语》 GB/T13890-92《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《铝塑复合板》 GB/T17748-1999《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑装饰用微晶蜂窝铝板》 JC/T872-20005.蜂窝铝板规范：《建筑蜂窝铝板应用技术规程》 JGJ113-2003《普通平板蜂窝铝板》 GB4871-1995《浮法蜂窝铝板》 GB11614－1999《钢化蜂窝铝板》 GB/T9963-1998《幕墙用钢化蜂窝铝板与半钢化蜂窝铝板》 GB/T17841-1999 《建筑用安全蜂窝铝板防火蜂窝铝板》 GB15763.1-2001 《中空蜂窝铝板》 GB/T11944-2002《夹层蜂窝铝板》 GB9962-1999《镀膜蜂窝铝板第一部分阳光控制镀膜蜂窝铝板》 GB/T18915.1-2002 《镀膜蜂窝铝板第二部分低辐射镀膜蜂窝铝板》 GB/T18915.2-2002 《热反射蜂窝铝板》 JC693-1998《热弯蜂窝铝板》 JC/T915-20036.钢材规范：《不锈钢棒》 GB/T1220-1992《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-1984《不锈钢冷扎钢板》 GB/T3280-1992《不锈钢热扎钢板》 GB/T4237-1992《不锈钢热扎钢带》 GB/T5090《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳素结构钢》 GB/T700-1988 《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》 GB/T4239-1991 《高耐候结构钢》 GB/T4171-2000 《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-1994 《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》 GB/T912-1989 《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》 GB/T3274-1988 《结构用无缝钢管》 JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-1992 7.胶类及密封材料规范：《混凝土接缝用密封胶》 JC/T881-2001 《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2003 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2003 《聚硫建筑密封胶》 JC483-1992《中空蜂窝铝板用弹性密封剂》 JC486- 2001 《幕墙蜂窝铝板接缝用密封胶》 JC/T882-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883-2001 《中空蜂窝铝板用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003 《彩色钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001 《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994 《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-98 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001 《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002 《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-20038.门窗及五金件规范：《铝合金门》 GB/T8478-2003 《铝合金窗》 GB/T8479-2003 《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2002 《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2002 《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2002 《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2002 《铝合金门窗工程设计、施工及验收规范》 DBJ15-30-2002 《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002 《地弹簧》 GB/T9296-1988 《平开铝合金窗执手》 GB/T9298-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T9300-1988 《铝合金门插销》 GB/T9297-1988 《铝合金窗撑挡》 GB/T9299-1988 《铝合金门窗拉手》 GB/T9301-1988 《铝合金窗锁》 GB/T9302-1988《铝合金门锁》 GB/T9303-1988《闭门器》 GB/T9305-1988《推拉铝合金门窗用滑轮》 GB/T9304-1988《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-19979.《建筑结构静力计算手册》(第二版)10.土建图纸：二、基本参数1.幕墙所在地区：北京地区；2.地区粗糙度分类等级：幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地区考虑。
幕墙计算书
计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.22832.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
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外墙装修幕墙设计计算书抗震8度设防I．设计依据：《建筑结构荷载规范》CB50009—2001《建筑抗震设计规范》GB 50011—2001《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068—2001《建筑幕墙》JG 3035—96《玻璃幕墙工程技术规范》5G7 102—2003《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ／T 139—2001《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ 133—2001《建筑制图标准》GB／T 50104—2001《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113—2003《全玻璃幕墙工程技术规程》DBJ／CT 014—2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127：2901《点支式玻幕墙支承装置》Jc 1369—2001《吊挂式玻幕墙支承装置》JC 1368-2001《建筑钳堑材基材》GB／T 5237．卜2000《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》GB／T 5237.2-2000 《建筑铝型材电泳涂漆型材》GB／T 5237．3-2000《建筑铝型材粉末喷涂型材》GB／T 5237．4-2000 《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》GB／T 5237.5-2000《玻璃幕墙学性能》GB／T 18091—2000《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》CB／T 18250—2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB／T 18575—2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB 3098.5 2—2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB 3098．6-2000《紧固件机械性能、不锈钢、螺母》OB 3098．15—2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB／T16823.1—1997《焊接结构用耐候钢》GB／T 4172—2000《浮法玻璃》OB 11614 1999《夹层玻璃》GB 9962—1999《钢化玻璃》GB／T 9963—1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB 17841—1999《铝及铝合金轧制板材》GB／T 3880—1997《铝塑复合板》CB／T 17748《干挂天然花山岗石，建筑板材及其不锈钢配件》Jc 830.1830.2 -1998 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JC 133—2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB 15763.1 -2001《混凝土接缝用密封胶》7C／T 881—2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC／T 882—2001《石材幕墙接缝用密封胶》JC／T 883—2001《中空玻璃用弹性密封胶》JC／T 486—2001《天然花岗石建筑板材》GB／T 18601—2001II．基本计算公式：(1)．场地类别划分：根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类近海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区：B类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏de乡镇和城市郊区：C类指有密集建筑群de城市市区：D类指有密集建筑群且房屋较高de城市市区：四季公寓按C类地区计算风压(2)．风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 7.1.1采用风荷载计算公式：W K=βg z×μz×μS×W O其中：W K---作用在幕墙上de风荷载标准值(kN／m2)βg z----瞬时风压de阵风系数，按《建筑结构荷载规范》6850009 2001 取定根据不同场地类型，按以下公式计算：βg z =K(1+2 μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βg z=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z／10)-0.12B类场地：βg z =089*(1+2μf) 其中：μf=0.5*(Z／10)-0.16C类场地：βg z =0.80*(1+2μf) 其中：μf=0.734*(Z／10)-0.22 D类场地：B。
：=βg z =0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248*(Z／10)-0.3μz-----高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001取定，根据不同场地类型，按以下公式计算：A类场地：μz =1．379×(z／10)0.24B类场地：μz =(z／10)0.32C类场地：μz =0.616×(z／10)0.44D类场地：μz =0.318×(z／10)0.60本工程属于C类地区，故μz =0.616×(z／10)0.44μS---风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001取为：1．2W O---基本风压，按全国基本风压图，昆明地区取为O．300KN/m2 (3)．地震作用计算：q EAK=βE×αma x×G AK其中：q EAK---水平地震作用标准值βE---动力放大系数，按5．0取定αma x---水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6度：αma x =O．047度：αma x =O．088度：αma x =O．169度：αma x =0．32昆明设防烈度为8度，故取αma x =0．160G AK---幕墙构件de自重(N／m2)(4)．荷载组合：结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用de情况和产生de应力(内力)作用方向，选用说明了不利de组合，荷载有效应组合设计值按下式采用：γg s g＋γWφW＋γEφE s E＋γTφT s T各项分分别为永久荷载：重力；可变荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值：q k W K+0.5 q EAK水平荷载设计值：q=1.4W K+0.5×1.3q EAk荷载和作用效应组合de分项系数，按以下规定采用：①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制de组合，取1.2；对有永久荷载效应控制de组合，取1.35b当其效应对结构有利时：一般情况取i．0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算i、标高为9.900处风荷载计算(1)风荷载标准值计算：W K：作用在幕墙上de风荷载标准值(kN／m2)βg z：9.900m高处阵风系数(按C类区计算)：μf =0.734×(z／10)-0.22=0.736βg z =0.85×(1+2μf)：2.101u Z：9．900m高处风压高度变化系数(按C类区计算)：(GB50009—2001)u Z =0.616×(Z／lO)0.44=0.740风荷载体型系数u Z =1.20W K=βg z×u Z×u S W0 (GB50009 2001)=2.10l×0．740×1.2×0. 300=0.560 kN／m2其中：W0<=0.3KN／M2，取W0=0.3KN／M2因为W k<-1.0KN／M2，取W k-1.000KN／M2 (2)．风荷载设计值：W：风荷载设计值：kN／m2r w：风荷载作用效应de分项系数：1.4(GB50009 2001)按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 3.2.5规定采用W= r w×W k=l 4×1.000 =1.400kN／m2二、板强度校核：[铝板应力]：σ=φ×q×a‘2／(1000×t’2／6)=0.1327×2×500’2／(1000×3’2／6)=44．263 N／mm2铝板设计强度f=130(LYl2一MCZ)强度满足[铝板挠度]：挠度系数(查表)0.0173D=E×t’3／(12×(I—μ’2))=70000×3 ‘3(12×(I—μ’2))= 176747.839δ=φ×qK×a ‘4／D0.0137×0.0014~500‘4／176747.839=6 96㎜铝板刚度满足三、幕墙立柱计算：幕墙立柱计算：(第1处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1．选料：(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q w：风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN／m)r w：风荷载作用效应de分项系数：1.4w K。
：风荷载标准值：1 .000kN／m2B：幕墙分格宽：0.933mq w =1.4×Wk×B=1.4×1.000×0.933=1.306kN／m(2)立柱弯矩：M W风荷载作用下立柱弯矩(kN·m)q w：风荷载线分布最大荷载集度设计值：1.306(kN／m) H SJCG：立柱计算跨度：4.500mM W= q w×H SJCG2／8=1.306×4 .5002／8=3.306kN·mq EA地震作用设计值(KN／M。
)：G AK幕墙构件(包括板块和铝框)de平均自重：850N／m2垂直于幕墙平面de分布水平地震作用：q EAK：垂直于幕墙平面de分布水平地震作用(kN／m2)q EAk=αma x×G AK=5×0 .160×850．000／1000=0.680kN／m2γE：幕墙地震作用分项系数：1.3q EA=1. 3×q EAK=1.3×0.680=0.884kN／㎡q E：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) q E = q E A×B=0.884×0.933=0.825kN／mM E：地震作用下立柱弯矩(kN·m)：M E=q E×H SJCG2／8=0. 825×4.5002／8=2 .088kN·mM：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) 采用S W+0.5S E组合M=M W＋0 5×M E=3.306+0.5×2.088=4．350kN·m(3)W：立柱抗弯矩预选值(cm3)W=M×103／1. 05／215.0=4 .350×103／1.05／215.0=19．270 cm3q wk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN／m)q wk =W k×B=1.000×0.933=0.933kN／mq EK：水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN／m) q Ek—q EA K×B=0. 680×0.933=0. 634kN／m（4）I1，I2：立柱惯性矩预选值(cm4)I1=900×(q wk +0.5×q EK)×H SJCG2／384／2.1=900×(0．933+0.5×0. 634)×4.5004／384／2.1=127.150cm4I2=5000×(q wk +0.5×q EK)×Hsjcg4／384／2 .1／20=5000×(0. 933+0.5 ×0.634)x 4 .5004／384／2.1／20=158.937 cm4选定立柱惯性矩应大于：158.937 cm42．选用立柱型材de截面特性：选用型材号：80一40型材强度设计值：215.000N／mm2型材弹性模量：E=2.1×105N／㎜2x轴惯性矩：Ix=55.956cm4Y轴惯性矩：Iy=18.438 cm4x轴抵抗矩：w x1=13.989cm3x轴抵抗矩：W x2-13.989 cm3型材截面积：A=6.843cm2型材计算校核处壁厚：t=3.000mm型材截面面积矩：S S9.088 m3塑性发展系数：γ=1.053．幕墙立柱de强度计算：校核依据：N／A+M／γ／w≤f a=215.0N／mm。