LDB 5t吊车计算书
吊车梁计算书
简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件设计依据:《建筑结构荷载规范GB50009-2001》《钢结构设计规范GB50017-2003》设计时间: 2010.12.09吊车数据：(重量单位为 t；长度单位为 m) 序号起重量工作级别一侧轮数 Pmax Pmin 小车重吊车宽度轨道高度1 10 A1~A3软钩2 7.86 2.55 3.30 6.100 0.140卡轨力系数α: 0.00 轮距: 5.000输入数据说明：Lo: 吊车梁跨度Lo2: 相邻吊车梁跨度Sdch: 吊车台数Dch1: 第一台的序号Dch2: 第二台的序号(只有一台时=0)Kind: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/Ig1: 钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/h: 吊车梁总高db: 腹板的厚度b: 上翼缘的宽度tT: 上翼缘的厚度b1: 下翼缘的宽度t1: 下翼缘的厚度d1: 连接吊车轨道的螺栓孔直径d2: 连接制动板的螺栓孔直径e1: 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离e2: 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离Iend: 变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/dbH: 变截面吊车梁端部的高度dbL: 变截面吊车梁变截面位置到支座的距离dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度dbR: 圆弧形变截面处半径===== 输入数据 =====Lo Lo2 SDCH DCH1 DCH2 KIND IG1 IZXJM8.000 8.000 1 1 0 1 16 0H DB B TT B1 T1 D1 D2 E1 E20.600 0.006 0.340 0.016 0.240 0.016 0.030 0.000 0.080 0.000IEND DBH DBL DBTW DBR0 0.600 0.000 0.000 0.200===== 计算结果 ========== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算 =====BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右) EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正) MP: 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列BWH EWH CSS MP MT1 1 0.000 154.166 7.826P(J) 77.083 77.083T(J) 3.913 3.913CC(J) 5.000===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算 =====MPP: 绝对最大竖向弯矩MTT: 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生) Madd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大MTadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大MPP MTT Madd MTadd235.689 10.956 0.000 0.000===== 梁绝对最大剪力(设计值)计算 =====Qmaxk: 绝对最大剪力(标准值)Qmax: 绝对最大剪力(设计值)MM: 计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）Qadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大QMAXk QMAX MM Qadd105.989 162.036 1 0.000===== 吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算 =====YCJ: 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)JXJ: 吊车梁对于x 轴的惯性矩(m^4)WXJ: 吊车梁对于x 轴的抵抗矩(m^3)JYJ: 制动梁对于y 轴的惯性矩(m^4)WYJ: 制动梁对于y 轴的抵抗矩(m^3)YCJ JXJ WXJ JYJ WYJ0.315935E+00 0.798044E-03 0.280937E-02 0.461893E-04 0.271702E-03===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算 =====Bf/Tf: 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值Bf/Tf = 10.438 <= [Bf/Tf] = 12.380===== 梁截面应力、局部挤压应力计算 =====CM: 上翼缘最大应力DM: 下翼缘最大应力TU: 平板支座时的剪应力TU1: 突缘支座时的剪应力JBJYYL: 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力CMZj: 吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力CM DM TU TU1 JBJYYL CMZJ124.219 93.306 49.024 57.055 46.062 0.000CM = 124.219 <= [CM] = 310.000DM = 93.306 <= [DM] = 310.000TU = 49.024 <= [TU] = 180.000TU1 = 57.055 <= [TU1] = 180.000JBJYYL = 46.062 <= [CJ] = 310.000CMZJ = 0.000 <= [CMZJ] = 310.000===== 无制动结构的吊车梁整体稳定计算 =====Wx: 吊车梁对于x 轴的毛截面抵抗矩(m^3) Wy: 制动梁对于y 轴的毛截面抵抗矩(m^3) Faib: 整体稳定系数ZTWDYL: 整体稳定应力----------------------------------------------------------------------------- Wx Wy Faib ZTWDYL0.328930E-02 0.308267E-03 0.679 141.042ZTWDYL = 141.042 <= [ZTWDYL] = 310.000-----------------------------------------------------------------------------===== 梁竖向挠度计算 =====| 注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值 | | | | MPN: 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩 | | MKadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大 | | L/f: 吊车梁跨度与竖向挠度之比 | ----------------------------------------------------------------------------- MPN MKadd L/F160.333 0.000 1390.300L/F = 1390.300 >= [L/F] = 800.000===== 梁截面加劲肋计算 =====梁腹板高厚比h0/tw= 94.667计算只需配横向加劲肋A1: 横向加劲肋的最大容许间距BP,TP: 横向加劲肋的宽度,厚度----------------------------------------------------------------------------- A1 BP TP1.000 0.090 0.006计算结果： 0.270≤1，横加劲肋区格验算满足===== 突缘式支座端板和角焊缝计算 =====SB: 支座端板的宽度ST: 支座端板的厚度HF1: 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度HF2: 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度----------------------------------------------------------------------------- SB ST HF1 HF20.230 0.010 0.006 0.006-----------------------------------------------------------------------------===== 平板式支座加劲肋和角焊缝计算 =====PSB: 平板式支座加劲肋的宽度PST: 平板式支座加劲肋的厚度HF3: 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度----------------------------------------------------------------------------- PSB PST HF30.110 0.010 0.006-----------------------------------------------------------------------------===== 吊车梁总重量和刷油面积计算 =====WW: 吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t) BPF: 刷油面积(m^2) ----------------------------------------------------------------------------- WW BPF0.851 29.836-----------------------------------------------------------------------------===== 吊车轮压传至柱牛腿的反力计算 =====(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)RMAX: 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力RMIN: 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力TMAX: 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力WT: 最大的一台吊车桥架重量Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量) MM1: 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号----------------------------------------------------------------------------- RMAX RMIN TMAX WT MM1105.989 34.386 10.761 106.112 1----------------------------------------------------------------------------- | |===== 吊车梁与柱的连接计算 =====TQmaxK: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值TQmax: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值NHSBolt: 吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数(摩擦型高强度螺栓 d=20 10.9级钢丝刷除绣表面处理) ----------------------------------------------------------------------------- TQmaxK TQmax NHSBolt5.380 7.909 1===== 设计满足 ========== 计算结束 =====。
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
摘要：
一、引言
二、汽车吊装概述
三、吊装计算书
1.钢结构重量
2.吊装角度与半径
3.安全系数与风力影响
4.吊装工具与设备选择
5.吊装过程与步骤
6.总结与建议
正文：
一、引言
本文主要介绍了一辆5 吨汽车吊装500 公斤钢结构构件的计算过程，包括所需考虑的因素、计算方法以及吊装过程中的注意事项。
二、汽车吊装概述
汽车吊装是一种常见的吊装方式，具有灵活、高效、适用于各种复杂环境的特点。
在进行汽车吊装时，需要根据被吊装物品的重量、形状、吊装环境等因素选择合适的吊车和吊装设备。
三、吊装计算书
1.钢结构重量：500 公斤
2.吊装角度与半径：根据实际吊装环境，选择合适的吊装角度与半径，以保证吊装过程的安全与稳定。
3.安全系数与风力影响：在吊装计算中，需要考虑安全系数，一般取2-3 倍，同时要考虑风力对吊装过程的影响，根据实际情况进行调整。
4.吊装工具与设备选择：根据钢结构构件的形状、重量等因素，选择合适的吊装工具和设备，如吊钩、钢丝绳、起重钳等。
5.吊装过程与步骤：
a.准备工作：检查吊车及吊装设备的状态，确保吊车支腿已展开，设备连接牢固。
b.吊装：将吊钩与钢结构构件连接，缓慢提升至预定高度，保持稳定。
c.移动：调整吊车方向，将钢结构构件移动至指定位置。
d.卸载：将钢结构构件缓慢降至地面，确保安全可靠。
6.总结与建议：汽车吊装过程中，要严格按照操作规程进行，确保吊装安全。
同时，合理选择吊装设备与工具，可以提高吊装效率，降低吊装成本。
LD5T-15M计算书
LD5－15电动单梁起重机计算书一、主要技术参数：1、起重量：Q＝5000 kg2、跨度：LK＝15m3、升高：H＝9 m4、操作形式：地操5、大车运行速度：V大车＝20 m/min6、工作制度：J C＝25%7、电动葫芦：CD15－98、葫芦自重：G葫＝452 kg9、葫芦最大轮压：P葫＝1363 kg10、葫芦行走速度：V小＝20 m/min11、葫芦起升速度：V升＝8 m/min二、主梁计算：1、主梁断面尺寸：（如图，产品实际尺寸）①、主梁U型槽：400×450×5②、侧板：5×330③、工字钢：I30T2、断面特性：F＝172.39 cm2Y1＝38 cmY2＝49 cmI X＝142696 cm4I Y＝22443W＝3755.16 cm3q＝1.437 kg/cm3、主梁强度计算：根据电动单梁桥式起重机的结构形式特点，可以不考虑水平惯性力对主梁造成的应力，水平平面内载荷对主梁的扭转作用可以忽略不计。
主梁强度计算按第二类载荷组合，对活动载荷由于小车轮距很小，可近似一集中载荷来验算主梁跨中断面弯曲正应力和跨端端面剪应力。
跨中断面弯曲正应力包括梁的弯曲应力和小车轮压在工字钢下异缘引起的局部弯曲应力，两部分合成后进行强度校核。
梁的整体弯曲正应力在垂直平面内按简支梁计算，在水平面内按刚性的框架计算。
①、垂直载荷在下异缘引起的弯曲正应力y1 PL KⅡqL2σ＝（＋)I X 4 8式中：P计垂直载荷P计＝ψⅡQ+KⅡG葫＝6497kgG葫－葫芦自重G葫＝452ψⅡ－动力系数J C＝25％时ψⅡ＝1.2KⅡ－冲击系数K＝1.1Y1－主梁跨中断面形心轴x－x距离Y1＝39I X－主梁跨中断面对x－x的惯性矩I X＝142696 cm4q＝主梁单位长度重量q＝1.437 kg/cm38 （1.2×5000＋1.1×452）×1480 1.1×1.437×14802σ＝〔+ 〕 142696 4 8 ＝×（2403964＋432796）＝755.43 kg/cm2②、主梁工字钢下异缘局部弯曲应力计算a、主梁轮压作用点位置i及系数ξi＝a＋c－e式中：i－轮压作用点与腹板表面之间的距离c－轮缘同工字钢异缘边缘之间的距离取c＝0.4 cma＝I30T工字钢b＝128 d＝11.5 t＝20a＝＝5.825e＝0.164R 5t葫芦走轮踏面曲率半径R＝167＝0.164×16.7＝2.739i＝a＋c－e＝5.825＋0.4－2.739＝3.486ξ＝＝＝0.598b、工字钢下异缘局部弯曲应力计算根据ξ＝0.598查K－ξ曲线图得K1＝1.05K2＝0.2K3＝0.58K4＝1.55K5＝1.251点处的局部弯曲应力：P 1624σ1x＝－1.05 ＝－1.05 ＝－426.4 kg/cm2t2 41.2Q＋1.1G葫 1.2×5000＋1.1×452P＝＝＝16244 4P 1624σ1y＝K2＝0.2×＝81.2t2 43点处的局部弯曲应力P 1624σ3x＝K3＝0.58 ＝235.5 kg/cm2t2 4P 1624σ3y＝K4 ＝1.55 ＝629.3 kg/cm2t2 45点处的局部弯曲应力P 1624σ5y＝K5 ＝1.25 ＝507.5 kg/cm2t2 4c、工字钢合成应力弯曲强度计算：合成应力包括跨中整体弯曲应力和小车轮压在工字钢下异缘引起各危险点的局部弯曲应力。
吊车计算书
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sin β-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离0.89米H3---G3重心到地面的距离19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.THANKS !!!致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等打造全网一站式需求欢迎您的下载，资料仅供参考。
5t旋臂起重机计算书
回转机构设计计算Q起升载荷R最大幅度5mG1臂架自重1ta臂架中心到回转中心的距离=5mG2回转部分自重1.2tb回转部分中心到回转中心距离2m回转驱动装置（一）计算回转力矩Nc＝Qq+G1+Gd其中：Qq 起升载荷 5tG1 旋转部分重量 1.2tGd 对重 0tNc＝6.2t当起升载荷Qq在最大幅度时，对下支承的水平力为H＝hGdLd 1L1GQqRmax-+＝225kN1.对实心的轴端止推滚动轴承的摩擦阻力矩M3＝0.5Ncf3d3＝9.3Nm其中f3：0.003d3：0.1m对反滚轮滚动轴承的摩擦阻力矩 M 1＝0.5Hf 1d 1＝13.5Nm 2.风阻力矩室内使用，无风载荷。
3.倾斜阻力矩Mq ＝NcLsina ＝154Nm 其中a ＝0.0286° 4.惯性力矩Mg=qk 2qk2kt 375ni GD 2.1t 375n GD η+∑=2460.8NmM=M1+M3+Mq+Mg=2637.8Nm（二）驱动机构 1.选电动机 计算静功率PjPj=Mnk/9550η＝0.32kW Pe=KgPj=0.64kW1.0x n =每分钟回转数0.65h =传动效率选用RF107R77DT100LS8/2/BMG/HF 三合一减速电机结构计算对立柱可以看作是由臂架和立柱一部分组成的三角刚性区域产生的弯矩对立柱的影响，可以简化为：Mw＝R×L’＝337.5kNm选用φ800×20无缝钢管其截面惯性矩Ix＝3727682304其截面抗弯系数Wx＝9319206σw＝Mw/Wx＝36Mpa其挠度可以简化为fa＝Mw×L2/3EI＝3.6mm<1/1000L＝5mm 所以立柱符合要求对悬臂其截面惯性矩Ix＝1080515250.5346其截面抗弯系数Wx＝2674543Mw＝Qg×L’+Q1×L’’＝246kNmσw＝Mw/Wx＝92Mpaf A＝PL3/3EI＝5mm<1/800L=6.25mm故悬臂满足要求。
5TLD型单梁桥式起重机技术要求
5T电动单梁桥式天车技术协议山东怡力电业有限公司（简称甲方）与xx起重机器有限公司（简称乙方）就山东怡力电业有限公司<4>炭素厂电解质清理加工项目的2台5t电动单梁桥式天车的制造、运输、安装、调试等有关事宜，达成如下技术协议：一．设备用途1．5t电动单梁桥式天车（跨度：31.5m）安装在阳极组装车间残极新极存放区，用于残极的吊运。
原厂房已有一台5t电动单梁桥式天车。
2. 5t电动单梁桥式天车（跨度：22.5m）安装在阳极组装车间残极新极存放区，用于残极的吊运。
原厂房已有一台5t电动单梁桥式天车。
二、主要性能规格要求设备规格型号：MD1型电动单梁桥式天车2台跨度：31.5米和22.5米各1台起重量：5吨起升高度：7米工作级别：A 5操作方式：地面操作方式电动葫芦型号：MD1型轨道型号：38Kg/m每台单梁桥式天车配电动葫芦：2台套屋架下玄标高：8.4m三、供货范围1.提供主机和相关辅助成套设备。
2.导绳器2套件/台车共4套件。
3.刹车环2套件/台车共4套件。
4.乙方负责设备制作、运输、安装、调试、检验注册和培训工作，费用全部由乙方负责。
四、设备结构要求1、机械方面1）吊钩：选用韶关锻造总厂。
2）大车两端限位：采用行程开关+机械限位（包括车与车之间）。
3）天车的大梁上要有明显的标记，标明天车吊钩的起重量。
4）天车在启动和移动时，应发出声响与灯光信号。
5）所有轴承采用国内哈、瓦、洛三大轴承厂产品。
6）电动葫芦选用江苏三马起重机械有限公司或河南卫华集团产品，工作等级M5。
7）所有钢结构全部喷砂除锈，除锈等级为Sa2级，铁红环氧底漆2遍+环氧云铁中间漆1-2遍+氯化橡胶橘红色面漆2遍，漆膜总厚度：120um（弱侵蚀）。
8）各润滑点加油方便。
2、电气要求1）起重机采用三相制交流，380V供电、电源由大车导电器从安全滑触线处通电。
2）采用施耐德（空气开关、接触器）。
3、材质要求主梁、端梁的钢材，采用GB/T1591-1994标准，材质为Q235B 原平板，车轮材质为ZG50SiMn,轴的材质为45#或40Cr。
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
【原创实用版】
目录
1.引言
2.钢结构构的重量和尺寸
3.汽车吊装的种类和选择
4.吊装计算的基本原理
5.计算过程和结果
6.结论
正文
一、引言
在工程领域，吊装作业是一项常见的任务。
对于一台 5 吨的汽车吊来说，如何安全、有效地吊装 500 公斤的钢结构构，需要进行严谨的计算。
本文将详细阐述这一过程。
二、钢结构构的重量和尺寸
钢结构构的重量为 500 公斤，尺寸为长 5 米、宽 2 米、高 1 米。
这是一个相对较大的构件，对于吊装设备和操作人员的技术要求较高。
三、汽车吊装的种类和选择
汽车吊装分为多种类型，如平板吊、折臂吊等。
根据钢结构构的尺寸和重量，选择合适的汽车吊装设备是确保吊装作业顺利进行的关键。
在此情况下，选择一台 5 吨的汽车吊是合适的。
四、吊装计算的基本原理
吊装计算的基本原理是确保吊装设备的承载能力大于待吊装物体的重量，同时保证吊点的强度和稳定性。
此外，还需考虑吊装过程中可能出
现的动态载荷、风载荷等因素。
五、计算过程和结果
在计算过程中，首先需要确定吊点的位置和承载能力。
然后，根据钢结构构的重量和尺寸，计算所需的吊装设备承载能力和吊点强度。
最后，考虑动态载荷和风载荷等因素，以确保吊装过程的安全性。
经过计算，5 吨的汽车吊足以承载 500 公斤的钢结构构，且吊点强度和稳定性满足要求。
六、结论
通过以上计算，我们可以得出结论：对于一台 5 吨的汽车吊来说，吊装 500 公斤的钢结构构是可行的。
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书【引言】在工程领域，汽车吊装是一项常见的作业方式。
如何确保在吊装过程中安全、高效地将钢结构构件准确地安装到位，是大家关心的问题。
本文将以5吨汽车吊装500公斤的钢结构为例，详细介绍吊装计算方法和具体操作步骤。
【汽车吊装的计算方法】【1.吊装能力的计算】汽车吊车的吊装能力是其重要性能指标之一。
首先，我们需要了解吊车的额定起重量。
以5吨汽车吊为例，其额定起重量为5000公斤。
根据实际需求，吊车在吊装时一般需要留有足够的安全余量，通常取1.2倍的安全系数。
因此，本次吊装的最大安全重量为：5000公斤× 1.2 = 6000公斤。
【2.钢结构重量的估算】为确保吊装安全，我们需要对钢结构构件的重量进行准确估算。
本次吊装的钢结构重量为500公斤，远低于吊车的最大安全重量，因此具备吊装条件。
【3.安全系数的考虑】在实际吊装过程中，安全系数至关重要。
除了吊车的额定起重量和实际吊装重量之外，我们还需要考虑其他因素，如风速、构件形状、吊装高度等。
这些因素都会对吊装安全产生影响，因此在计算吊装能力时需综合考虑。
【具体操作步骤】【1.准备工作和设备检查】在进行吊装前，首先要做好准备工作。
包括对吊车、钢丝绳、吊钩等设备的检查，确保其性能良好、安全可靠。
同时，要对现场环境进行清理，避免影响吊装作业。
【2.吊装过程中的注意事项】吊装过程中，操作员应严格按照规程操作，保持平稳、缓慢的吊装速度。
同时，要密切关注构件的吊装状态，如发现异常情况，应立即采取措施予以纠正。
此外，现场还需设置指挥人员，负责协调各方工作，确保吊装过程安全有序。
【3.卸载和后期处理】钢结构构件吊装到位后，要及时进行卸载。
卸载过程中要注意控制速度，避免构件突然失去支撑而发生意外。
卸载完成后，要对吊车和相关设备进行清洗、保养，以延长使用寿命。
【总结与建议】本次5吨汽车吊装500公斤钢结构的过程顺利完成，充分说明了科学计算和严格操作的重要性。
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LDB 5t吊车计算书
一、设计依据
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《钢结构设计手册》中国建筑工业出版社 2004.1
《钢结构施工及验收规范》 GB50205-2001
《钢结构工程质量检验评定标准》 GB50221-2001
《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分析》 GB/T11345-1989
《钢结构焊缝外形尺寸》 GB10854-89
《装配通用技术要求》 JB/ZQ 4000.9
《焊接件通用技术要求》 JB/ZQ 4000.3
《碳钢、低合金钢焊接构件焊后热处理方法》 JB/T6046-1992
《紧固件机械性能》 GB 3098
《建筑结构载荷规范》GB 50009-2001
《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
《起重机设计手册》中国铁道出版社 1997
二、材料参数
钢材弹性模量E=206x103N/mm2；剪变模量G=79x103N/mm2；线膨胀系数α=12x10-6 /℃；质量密度ρ=7850kg/m3。
表1 钢材强度设计值
三、设计载荷
载荷包括自重载荷、起升载荷、风载荷、温度载荷、冰雪载荷等。
结构计算采用极限应力法，因此，载荷值取值比一般较大。
1自重载荷
钢结构自重由程序自动统计计算，结构自重×1.1来考虑节点重量。
加载时按均布载荷加载于梁底部平面。
梁自重约1766kg，工字钢底部平面面积≈
128*8522/1000000=1.09m²。
则q=（1766kg×9.8m/s²/1.09）×1.1≈15878N/m²
2起升载荷
起升载荷主要考虑，电动葫芦起升，起升为5t。
根据起重机设计规范要求，考虑到突然离地起升或下降制动的情况，对承载结构和传动机构将产生附加的动载作用。
这一动载作用可通过将起升载荷乘以大于1的起升载荷系数φ2考虑。
系数φ2的取值方法（ISO 8686-1；1989）。
设稳定起升速度≤0.2m/s，起升状态级别为HC2 。
则φ2=1.6。
则起升载荷使用极限应力法计算时，按施加1.6倍静载荷计算。
葫芦自重：约400kg；起升重量：5000kg，则起升载荷Q=（5000+400）*9.8*1.6=84672N。
3风载荷、雪载荷
因工作环境在车间内，所以风载荷和雪载荷本设计不予考虑。
4温度载荷
使用过程中温度变化范围不大，结构形式单一，钢材的线性膨胀对结构的整体性能影响较小可不考虑。
四、结构静力分析
本结构采用CATIA软件进行整体建模分析，模型采用简化设计，按照空间整体结构建立模型，端梁与主梁连接处的法兰板视为固定支座，与端梁连接和接触部位的轴承、齿轮、及连接轴均简化为与相应尺寸的钢柱，整体建模分析。
在四个轮子底部建立clamp（夹紧）约束并根据不同工况进行在不同位置加载不同载荷。
载荷组合及载荷分项系数表：
表1 载荷分项系数
静力分析：加载自重载荷G（视为局部载荷）=15878N/m²；加载起升载荷
Q=84672N，结构模型如图1所示。
图1结构模型
工况1：葫芦中间起吊
图2 结构应力云图
图3 结构位移云图
由上可见结构最大应力108MPa＜215MPa，满足强度要求；最大位移6.07mm，相对挠度f/l=6.07/9500=0.00064<1/800，满足刚度要求。
工况2：葫芦外侧起吊
图4 结构应力云图
图5结构位移云图
由上可见结构最大应力152MPa＜215MPa，满足强度要求；最大位移6.19mm，相对挠度f/l=6.19/9500=0.00065<1/800，满足刚度要求。
外侧起吊时支反力简图如下：
图5外侧起吊轮子反力简图
上图中，最大载重量G1=(5000+400)x9.8x1.6≈84672N；吊车自重载荷G2=1766x9.8x1.1≈19038N，根据A点的力矩平衡，可得A点的最大反力
F=84672x0.841+19038x9.5/2≈161640N，因此最大轮压N=F/2≈81KN。
五、动力选型(5t葫芦，自重400kg) 钢轮d=270mm
5.1运行阻力
摩擦阻力Fm=(Q+G)×ω=（84672+15878）×0.015≈1508N
式中ω－摩擦阻力系数，0.015，表2－3－5 坡道阻力Fp=(Q+G)×i=（84672+15878）×0.003≈302N（坡度0.003）由于门吊在作业迎风面积很小，不考虑风阻影响。
运行阻力Fj=Fm+Fp=1508+302=1810N
5.2电机
若满载爬坡按运行速度30m/min考虑：
静功率Pj=(Fj*Vo)/(1000*η*m)=(1810*30/60)/（1000*0.9*2）≈0.5kw 式中，V0－运行速度30m/min
η－效率0.9
m－电机个数，集中驱动m=2个
考虑到电动机启动时惯性影响的功率增大系数的影响，
初选P=kd×Pj=1.5×0.5=0.75kw 《起重机设计手册》P110
考虑实际应用可选YSE90S-4-1.1KW 1500r/min
5.3 减速机
减速机：LDB 总速比39.4。
实际运行速度：v=πd*1500/39.4=3.14*0.270*1500/39.4=32m/min。