单梁计算
单向板肋梁楼盖计算
单向板肋梁楼盖计算首先，设计单向板肋梁楼盖的前提是要了解楼盖的荷载。
常见的楼盖荷载有自重荷载、活荷载和风荷载。
自重荷载是指楼盖自身的重量，可以通过材料的密度和厚度计算得到。
活荷载是指楼盖上的人员和设备的重量，可以通过场所使用的特性和设计规范来确定。
风荷载是指风对楼盖的作用力，一般可以由风荷载标准给出。
然后，需要确定梁和板的尺寸。
梁的尺寸受到梁的跨度和荷载的影响，在设计中常使用梁的自由度方法来确定。
自由度方法是通过假定梁在轴向上受到弯曲，可以根据不同的情况，如跨度、受力和材料等，来计算出梁的截面尺寸。
板的尺寸主要是受到梁的支撑间距和荷载的影响。
板的设计一般采用弹性薄板理论，计算出板的厚度和边框的尺寸。
接下来，需要确定梁与板之间的连接方式。
常见的连接方式有梁-板法兰连接和梁-板焊接连接。
在法兰连接中，梁与板之间通过法兰连接件连接，需要根据载荷和材料，选择适当的法兰连接尺寸。
在焊接连接中，梁与板之间通过焊接连接，需要根据梁和板的材料选择合适的焊接方法。
最后，还需要考虑构造的施工问题。
在施工过程中，需要选择适当的施工材料和施工方法。
例如，通过使用模板和支撑结构来保持板的形状，使用脚手架和起重设备来搭建梁的支撑结构，并且需要进行质量检查来确保构造的安全和稳定性。
总的来说，单向板肋梁楼盖的设计需要考虑荷载、梁和板的尺寸、梁与板之间的连接方式和构造的施工问题。
这些因素要根据具体的场所和要求来确定，通过合理的设计和施工，可以确保楼盖结构的安全和可靠。
屋顶单梁脚手架措施费计算
屋顶单梁脚手架措施费计算
【原创版】
目录
1.屋顶单梁脚手架概述
2.计算屋顶单梁脚手架措施费的方法
3.计算过程中需要注意的事项
4.结论
正文
1.屋顶单梁脚手架概述
屋顶单梁脚手架是指在建筑施工过程中，用于支撑施工人员和材料，以及方便施工操作而搭设的临时性结构。
单梁脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、扣件等构件组成，具有承受荷载、稳定结构、保障施工安全的功能。
2.计算屋顶单梁脚手架措施费的方法
在计算屋顶单梁脚手架措施费时，需要考虑以下几个方面：
（1）脚手架搭设面积：根据建筑物的屋顶面积和脚手架搭设的范围来确定。
（2）脚手架高度：根据建筑物的层高和脚手架的搭设层数来确定。
（3）脚手架类型：根据施工需要选择不同类型的脚手架，例如门式脚手架、扣件式脚手架等。
（4）脚手架施工工期：根据施工进度安排，计算脚手架的施工工期。
（5）脚手架拆除和清理费用：考虑到脚手架拆除、清理和运输等费用。
根据以上几个方面，可以利用当地的定额规定和《建设工程工程量清单计价规范》来计算屋顶单梁脚手架措施费。
3.计算过程中需要注意的事项
（1）确保计算准确无误：在计算过程中，要仔细核对各项数据，确保计算结果准确无误。
（2）遵循当地定额规定和行业标准：在计算过程中，要遵循当地的定额规定和行业标准，以确保计算结果的合理性。
（3）注意费用项目的划分：在计算过程中，要明确各项费用项目的划分，避免重复计算或漏算。
4.结论
屋顶单梁脚手架措施费的计算需要考虑脚手架搭设面积、高度、类型、施工工期等因素，利用当地的定额规定和《建设工程工程量清单计价规范》进行计算。
沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算
沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算一、一期恒载计算：根据设计图纸：单块中板砼体积为11.3m3，对应自重力为11.3*26=293.8kN；单块边板砼体积为14.635m3，对应自重力为14.635*26=380.5kN。
折算为单片梁线荷载为：中板：q中=293.8/20=14.69kN/m边板：q边=380.5/20=19.03kN/m支座距跨径中心线0.35m，则计算跨径为：20-2*0.35=19.3m 中板自重内力M中=1/8*14.69*19.32=684kN-m边板自重内力M边=1/8*19.03*19.32=886kN-m二、二期恒载计算：(1)铺装层荷载：10cm厚沥青砼面层（宽15m）、10cm水泥砼铺装层（宽20m），桥梁横向共布置有15块空心板，单块空心板每延米承受的铺装重量为：(0.1*15*24+0.1*20*25)/15=5.73kN/m；(2)人行道及栏杆重量：查阅人行道及栏杆设计图：全桥人行道及栏杆柱、底座圬工量为：(68.1+28.8+9.81)=106.7m3,栏杆钢管重量为29.6kN。
桥长80米，假定人行道及栏杆重量由15块板梁平均分担，则单块空心板每延米承受的重量为：(106.7*25+29.6)/(80*15)=2.25 kN/m(3)单块空心板二期线荷载为：5.73+2.25=8.0 kN/m二期荷载产生的内力M二期=1/8*8.0*19.32=372.5kN-m三、汽车荷载作用：按公路—Ⅰ级加载。
根据现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中第4.3条之规定：对于公路—Ⅰ级汽车荷载可简化按车道荷载（均布荷载+集中力）计算。
其中，均布荷载q汽=10.5kN/m、集中力P汽=240 kN。
由于桥梁行车道宽度为15m，按规范表4.3.1-3规定：本桥设计车道数为4。
横向布置有15块板，布置有4列车时，横向分布系数平均值为：4/15=0.267。
梁的计算
毕业设计里，教你如何计算梁的工程量！2010-12-17 19:29:04| 分类：工程造价| 标签：|字号大中小订阅矩形单梁清单梁砼体积 m3 ——宽*(梁高-板厚)*(梁长-支座)*数量梁砼体积 m3 ——宽*(梁高-板厚)*(梁长-支座)*数量清单梁支撑超高 m2 ——梁模板*ROUNDUP(层高-梁高-3.6-室外地坪或地下室室内地坪标高,0)梁支撑超高 m2 ——梁模板*ROUNDUP(层高-梁高-3.6-室外地坪或地下室室内地坪标高,0)清单梁模板 m2 ——(梁长-支座)*(宽+(梁高-板厚)*2)*数量梁模板 m2—— (梁长-支座)*(宽+(梁高-板厚)*2)*数量清单梁脚手架 m2—— (梁长-支座)*(层高-室外地坪或地下室室内地坪标高)梁脚手架 m2 ——(梁长-支座)*(层高-室外地坪或地下室室内地坪标高)圈梁清单梁砼体积 m3 ——梁长*高*宽*道数梁砼体积 m3 ——梁长*高*宽*道数清单梁模板 m2 ——梁长*高*2*道数梁模板 m2 ——梁长*高*2*道数清单梁支撑超高 m2——梁模板*ROUNDUP(层高-梁高-3.6-室外地坪或地下室室内地坪标高,0)梁支撑超高 m2 ——梁模板*ROUNDUP(层高-梁高-3.6-室外地坪或地下室室内地坪标高,0)地梁清单挖基础土方 m3 ——(宽+2*垫层单边突出宽)*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*挖土高度*数量挖基础土方 m3 ——(宽+2*(垫层单边突出宽+工作面宽))*(基础轴线长-挖土扣减轴线宽)*挖土高度*数量余土外运 m3——宽*挖土高度+垫层单边突出宽*垫层厚度*2 挖土高度 m——垫层厚度+自然地面标高-梁底面标高清单地梁砼体积 m3 ——宽*高*(基础轴线长-地梁扣减轴线宽)*数量地梁砼体积 m3——宽*高*(基础轴线长-地梁扣减轴线宽)*数量垫层砼 m3 ——(宽+2*垫层单边突出宽)*垫层厚度*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*数量清单模板 m2——垫层厚度*2*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*数量-T形接头宽*T形接头个数垫层模板 m2——垫层厚度*2*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*数量-T形接头宽*T形接头个数清单回填土 m3 ——清单挖基础土方-垫层砼-地梁砼体积回填土 m3 ——挖基础土方-垫层砼-地梁砼体积原土夯实 m2—— (宽+2*(垫层单边突出宽+工作面宽))*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*数量清单地梁模板(06定额) m2 ——(基础轴线长-地梁扣减轴线宽)*高*2*数量地梁模板(06定额) m2—— (基础轴线长-地梁扣减轴线宽)*高*2*数量预置过梁部位/构件 GL12241数量 1净跨度 1.2梁长 1.7梁高 .12梁宽 .24运输分类 2类①根数 2。
LD10-16.5单梁设计计算书
LD型电动单梁起重机设计计算书LD10t-16.5mA3-9m合肥市神雕起重机械有限公司2014.04.06一、起重机的总体要求与已知参数额定起重量: Q=G=10000kgn葫芦自重：G=1098kg葫跨度: L=16.5m起升速度: m in7.0mV=7/~起升小车运行速度: m inV=0.2m/~20小大车运行速度: min/0.2mV=~20大起重机工作级别： A3二、主梁设计计算1、主梁断面几何特性LD10-16.5m的断面如右图所示：计算得主梁断面惯性矩为：Ix=2.963x1094mmIy=4.578x1094mm主梁断面形心位置为：X=226mm，Y=508mm2、主梁强度计算根据此种梁的结构特点,主梁强度计算按第Ⅱ类载荷进行组合。
如下图所示:1) 垂直载荷在下翼缘引起的弯曲正应力⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=8242111qL l G PL I y x z ϕϕσ司司 式中 P ——电动葫芦在额定起重量下的总轮压，N 葫G Q P 12ϕϕ+=Q ——起重量 N ， Q =10t=100000N ； 葫G ——电动葫芦自重，N ， 葫G =10760N ；2ϕ——动力系数，按第二类载荷组合取2ϕ=1.2； 1ϕ——冲击系数， 取1ϕ=1.1；z σ——主梁整体弯曲应力，2/mm N ；1y ——主梁下表面距截面形心轴x x -的距离，1y =592mm ； x I ——梁跨中截面对x x -轴的惯性距，4mm ； 司G ——司机室重量，N ，本车无司机室，司G =0；司l ——司机室重心至支承的距离，mm ；L ——梁的跨度，mm ； L=16500mmq ——主梁单位长度重量，mm N /。
q=185kg/m=1.85 N/mm故：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++=824211121qL l G L G Q I y x z ϕϕϕϕσ司司葫 ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯++⨯⨯+⨯=81650085.11.10416500107601.11000002.12.963x1095922 MPa MPa MPa mm N 22.12356.192][5.122/5.1222==<==δ满足设计要求。
LD10t单梁设计计算书
`LD型电动单梁起重机设计计算书LD10t-13.52m-10m股份有限公司2012.6.16一、起重机的总体要求与已知参数额定起重量: Q=n G =10000kg 葫芦自重： 葫G =1098kg 跨度: L=13.52m 起升速度: m in /7~7.0m V =起升 小车运行速度: m in /20~0.2m V =小 大车运行速度: min /20~0.2m V =大 起重机工作级别： A4二、大车运行机构设计计算1、大车运行机构电机选择（1） 大车运行机构静阻力：kN g G G W zd n jd 279.1009.08.9)51.410()(=⨯⨯+=••+=ω jd W 大车运行机构静阻力n G 起重量，取10t zd G 大车自重，取4.51tω 静阻力系数，查表取0.009（2） 大车惯性阻力kN a G G k W zd n ad 967.3228.0)5.410(2.1)(=⨯+⨯=•+•=ad W 大车起动时的惯性阻力k 考虑旋转件的惯性阻力系数， k 取1.2 a 起动平均加速度大车起动加速度 228.0035.0==k V ak V 额定运行速度,min /20m V V k ==大（3） 风阻力N W fd 0=室内用风阻力不计（4） 大车运行机构电动机功率kW Z P p P K K p m cpfdad jd t h d 58.0212056.150.012.111=⨯++⨯⨯=•++••=λ d P 大车电机功率jd P 按静阻力计算的静功率kW V W P k jd jd 50.085.06020279.160=⨯⨯=•=ηad P 按惯性阻力计算的功率kW V W P k ad ad 56.185.06020967.360=⨯⨯=•=η 2、 大车运行机构减速机选择：52.5820138027.0=⨯⨯=••=ππKV nR iR 车轮直径：270mmn 电动机转速 i 机构传动比按减速机、电机样本选取 LDA ，58.95 ZDY （D ）22-4/1.5kW三、主梁设计计算1、主梁断面几何特性LD10-13.52m 的断面如右图所示： 计算得主梁断面惯性矩为：Ix= 2224147663.1084mm Iy=419499208.1274mm 2、主梁强度计算根据此种梁的结构特点,主梁强度计算按第Ⅱ类载荷进行组合。
混凝土计算总结
基
础
箱形基础
设备基础
桩承台基础
1、带形基础
工程量计算规则： 按设计图示尺寸以体积计算。不扣 除构件内钢筋、预埋铁件和深入承台的桩头所占体积。
1）、带形基础工程量T的型计搭算接公式：
V=S×L+VT
V——带形基础体积 S——带形基础断面面积 L——带形基础长度 VT——T型接头的搭接部分体积
b
B
T型接头搭接部分体积
4、设备基础
•工程量计算：设备基础按 图示尺寸以“m3”计算，不 扣除螺栓套孔洞所占的体积。
5、桩承台基础
工程量计算：按图示桩承台尺寸以“m3 ”算至基础扩 大顶面。 采用桩基础时需要在桩顶浇筑承台作为桩基础的一个 组成部分。
6、基础混凝土垫层
• 基础垫层工程量，按设计图示尺寸以体积计算。 • V=基础垫层长度×垫层断面积 • 或： V=基础垫层面积×垫层厚度 • 垫层长度：外墙按外墙中心线(注意偏轴线时，应把轴
7、楼梯
整体楼梯计算：
当C≤300mm时， S＝B×L 当C＞300mm 时， S=BL－CX
整体楼梯与现浇楼层板无楼梯梁连接时，一楼层不 得最后一个踏步边缘加300mm为界。
台阶计算：
S=台阶水平投影面积
8、预制混凝土
1） 各类预制钢筋混凝土构件 看定额说明，归纳： V=构件实体体积×（1+1.5%）
2、无梁板
无梁板是指板无梁（圈梁除外）、直接用柱头支撑， 包括板和柱帽。其工程量按板和柱帽的体积之和计 算
3、平板
平板是指既无柱支承，又非现浇梁板结构，而周边 直接由墙来支承的现浇钢砼板。通常这种板多用于 较小跨度的文章，如建筑中的浴室、卫生间、走廊 等跨度在3m以内，板厚60-80mm的板。 平板按实体积计算
20T-25.5m单梁计算
电动单梁起重机LD20t-25.5m设计计算书编制：日期：审核：日期：批准：日期：目录1、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要外形尺寸 (3)2、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要参数 (3)3、主梁计算 (4)3.1 主梁截面计算 (4)3.2 主梁刚度计算 (6)3.3 主梁强度计算 (6)3.4 主梁稳定性计算 (7)4、端梁计算 (7)4.1 端梁截面计算 (7)4.2端梁强度计算 (8)4.3端梁刚度计算 (8)5、主梁与端梁连接计算 (8)5.1主梁与端梁的螺栓连接布置 (8)5.2 起重机歪斜侧向力 (8)5.3 起重机的支撑反力引起的力矩 (9)5.4 螺栓所受总拉力 (9)6、大车运行机构计算 (9)6.1 起重机稳态运行阻力 (9)6.2 起重机稳态运行功率 (9)6.3 起重机运行电机功率 (9)6.4 起重机大车运行的加速度及启动时间 (9)6.5 大车运行打滑验算 (10)7、参考资料 (10)1、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要外形尺寸2、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要参数3、主梁计算3.1 主梁截面计算3.1.1 主梁采用工字钢轨道，工字钢型号为30T ，查钢材生产厂家提供资料，其截面的主要参数如下：3.1.2 主梁的截面尺寸如下：侧板与水平线的夹角为：︒==8.42421286sinarc α3.1.3 主梁截面面积：F=14×750+6×1000+6×1000+6×30+6×30+6×421+6×421+6×30+6×30+8187.7+14×108 =10500+6000+6000+180+180+2526+2526+180+180+8187.7+1512 =37971.7 (mm 2)3.1.4 主梁截面重心位置（相对截面最低线）：y=Fy F ii ∙∑ =7.379713824216540306540306104510006104510006155275014⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+7.379717108141647.81872423062423063824216⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=7.3797196493297200972006270000627000016296000++++++7.379711058413427834356043560964932++++=7.379718.32400750=853.3 (mm)3.1.5 主梁截面惯性矩（相对截面重心水平线）：Jx=Jxi+Fa 2=23)3.853-1552(147501214750⨯⨯+⨯+23)3.853-1045(610001210006⨯⨯+⨯ +23)3.853-1045(610001210006⨯⨯+⨯+23)3.853-540(63012306⨯⨯+⨯ +23)3.853-540(63012306⨯⨯+⨯+23)3.853-382(8.42sin 6286sin42.8122866⨯︒⨯+︒⨯⨯ +23)3.853-382(8.42sin 6286sin42.8122866⨯︒⨯+︒⨯⨯+23)3.853-242(63012630⨯⨯+⨯ +23)3.853-242(63012630⨯⨯+⨯+118138305.7+2)3.853-164(8187.7⨯ +23)3.853-7(141081214108⨯⨯+⨯ =171500+5126101266+500000000+220523681.1+500000000+220523681.1+13500 +17666752.67+13500+17666752.67+17223451.3+561053038.2+17223451.3+561053038.2 +540+67260881.75+540+67260881.75+118138305.7+3890109793+24696+1082896466=12984925716 (mm 4)3.2 主梁刚度计算根据GB/T3811规定，主梁许用静挠度为：[])mm (3475025500750f ===L 本起重机主梁计算静挠度为：())m m (6.2761298492571206000482550081.9180020000x 48f 33=⨯⨯⨯⨯+==EJ PL 由f<[f]可知，主梁的刚度满足要求。
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电动单梁桥式起重机主梁验算说明书
一、主要技术参数
额定起重量：
m=5000Kg
Q
跨度：L=16.5m
大车运行速度：v=30m/min
起升速度：6.2m/min
电动葫芦运行速度：20m/min
电动葫芦自重：500Kg
电动葫芦型号：MD型工作级别：A3
地面操作
二、主梁结构验算
1、主梁抗弯模量W y计算
通过现场测量，主梁结构尺寸如图1所示，工字钢为30b 主梁截面高度880 mm 宽度400 mm U型截面厚度取5mm。
工字钢尺寸H=300mm b=128 mm d=11mm t=14.4mm
主梁截面示意图如下：
由于图形有一个对称轴c
z
，故形心必然在c z 轴上，即c
y
=0；选
取图形参考系，图形分成3部分：ABCD ，DCE 和FGHL 。
⑴形心计算
400*475390*470ABCD
S =-=67002mm
1
711c mm z =
200*195195*190DCE
S
=-=19502mm
2
340c m m z
≈
工字钢面积：2
6725.4FGLH
mm
S =
3
150c m m z
=
形心 6700*711
1950*3406725.4*150
670019506725.4
c
z
++=
+
+418m m ≈
⑵惯性矩及截面抗弯模量计算
ABCD 部分惯性矩 321400*475(642.5418)*400*475y I =+-
=131484433334mm
3
2
2
390*470(635
418)*390*47012
y I
=+-=120056612004
mm
1
2
y
y y I
I
I
=
-=11427821334
mm DCE 部分惯性矩：
3
21
400*195
(418340)*200*19512y I =+-=4844385004
mm
3
22
390*190(418
341)*195*19012
y I
=+-=4425869504
mm
1
2
y
y y I
I
I
=
-=418515504
mm FGHL 部分惯性矩：
2
94000000(418150)*6725y
I
=+-=5770164004mm
主梁惯性矩 41761650083y mm I =总
主梁抗弯模量 3
c
/z =4214473y y mm w I =
2、主梁强度计算：
⑴ 确定系数
10.9 1.1ϕ≤≤ 所以1ϕ=1.0
21.7o v ϕ=+=1+0.7*0.1=1.07 1.1≈
41.10.0ϕ=+
1.13≈
⑵移动集中载荷
12()x Q p m m g ϕϕ=+∑
=60000N
⑶主梁承受均布自重载荷q
F
查表工字钢的自重截面载荷为57.294kg/m ，经计算模压截面自重载荷为20.28kg/m ，所以整个截面自重载荷为73.07kg/m ⑷跨中弯矩：
2
48
4
q y
F l
pl M
ϕ∑=
+
2
1.13*73.03*16.5*10
60000*16.5
84
=
+275350.
N m ≈ ⑸主梁下翼缘外表面的整体弯曲应力为：
02753500004214473
y
y
M
W σ=
=
≈65.3MPa
3、整体刚度计算
()3
48Q
x y
m
m gL y EI +=
14.14m m ≈700
L <
4、工字钢下翼缘局部应力计算 葫芦小车最大轮压：
4()x Q K P m m g n
ϕ=
+=1.5
4
*1.1*（500+5000）*10
≈27687N
k --------------------轮压不均匀系数； n --------------------葫芦小车车轮数；
,,p
p
b
x z z
k k k 与比值0.5()
c b
d ε
=
-有关的计算系数，通过现场勘测，有下图
可知，c=38.5mm,0.66ε
≈,由查表可知： p
x
k =0.59，p z
k =1.68，b z
k =1.44
主梁下翼缘在轮压作用下的局部弯曲应力为： 轮压作用点：
横向应力为：2
78.8p
px
x P k M P a t σ=≈ 纵向应力为：2
224.3p
pz
z
P
k M P a t
σ
=≈
翼缘外边缘纵向应力：
2
192.3b
b z z P
k M P a t
σ=≈
t 查工字钢表可知为14.4mm; 主梁下翼缘复合应力为： 轮压作用点：
px
σ=
259M P a ≈
翼缘外边缘： 0bz σ
σσ=+
257.6M
P a ≈ 因为： []2351571.5
s
M P a
n
σ
σ==
≈
[]σσ>
所以 局部应力过大，超过许用应力。
5、根据现场电动葫芦车轮磨损痕迹，测量车轮实际受力点位置的工字钢下翼缘局部应力计算 c=48.5mm,
0.83ε=,由查表可知：0.21p x k =， 2.3p z k =， 2.28b z k =
主梁下翼缘在轮压作用下的局部弯曲应力为：
轮压作用点：
横向应力为：2
28p
px
x P k M P a
t σ=≈ 纵向应力为：2
307.1p
pz z
P k M Pa
t
σ
=≈
翼缘外边缘纵向应力：
2
304b
bz z
P k M P a
t
σ=≈
主梁下翼缘复合应力为： 轮压作用点：
px
σ=
359M P a
≈
翼缘外边缘： 0bz σ
σσ=+
369.3M P a ≈
[]σσ>。