24m钢结构课程设计计算书
钢结构设计-24米钢屋架计算书
目录一、设计资料 (3)二、荷载与内力计算 (3)1、荷载组合 (3)2、内力计算 (3)三、杆件截面设计 (5)1．上弦杆 (5)2．下弦杆 (6)3．竖杆 (6)4．斜腹杆 (8)屋架杆件截面选用表 (9)四．节点设计 (10)1.“下弦节点b” (10)2.“上弦节点B” (12)3.屋脊节点“E” (13)4．支座节点“a” (15)一、设计资料柱距6m ，跨度L=24m ；荷载标准值：活荷载=0.6KN m ⁄2，恒荷载=1.0KN m ⁄2，，屋架布置如下图所示。
二、荷载与内力计算1、荷载组合F d =(1.3×1.0+1.5×0.6)×3×6=42.3KN故节点荷载取为42.3KN ，支座反力为R d =4F d =169.2KN2、内力计算本设计采用数解法计算出全跨荷载作用下屋架杆件的内力。
其内力设计值见图，内力计算结果如表所示。
三、杆件截面设计腹杆最大内力N =-209.39kN ，查表，中间节点板厚度选用t=8mm，支座节点板厚度选用10mm。
1．上弦杆整个上弦不改变截面，按最大内力计算：N max=215.73KN在屋架平面内，计算长度系数为1.0，计算长度：l ox=l=305.8cm在屋架平面外，计算长度系数偏安全地取为2.0，计算长度：l oy=2l=2×305.8=611.6cm假定λx=λx=80,A=Nϕf =215.73×1030.687×215=14.6m2i x=l ox=305.8=3.82cm i y=l oyλy=611.680=7.65cm根据平面内外的计算长度，上弦截面选用2L160×16。
肢背间距a=8mm，所提供的A=98.14cm2,i x=4.89cm,i y=6.89cmλx=l oxx=305.8=62.54<[λ]=150λy=l oyi y =611.66.89=88.81<[λ]=150，满足()0.736byϕ=类双角钢T型截面绕对称轴（y）轴应按弯扭屈曲计算长细比λyzb t =160.8=20<0.58×l oyb1=0.58×611.616=38.24λyz=λy(1+0.475b4l oy2t2)=88.81×(1+0.475×164611.62×0.82)=100.36>λy故由λmax=λyz=100，按b类查附表4.2得：φ=0.555σ=NϕA=215.73×1030.555×98.14×102=39.61N/mm2<f=215N/mm22．下弦杆下弦也不改变截面，按最大内力计算：N max=226.73 kN下弦杆为受拉构件，可只需计算面内的长细比，计算长度系数为1.0，计算长度：l ox=l=300.0cm选用2L160×10，提供：A=63.00cm2,i x=4.97cm(1).刚度验算λx=l oxi x =3004.97=60.36<[λ]=350，满足(2).强度验算N A =226.73×10363×102=35.99N/mm2<f=215N/mm2，满足3．竖杆面内和面外的计算长度系数分别为0.8和1.0，计算长度(1).A-a杆：N=−21.15kN,l ox=0.8l=192cm,l oy=l=240cm 取2L63*6, A=11.44cm2,i x=2.43cm，i y=3.06cmλx=l oxi x=1922.43=79.01<[λ]=150λy=l oyi y =2403.06=78.43<[λ]=150，满足。
24m梯形钢屋架课程设计计算书
钢结构设计原理与施工课程设计――钢结构厂房屋架指导教师：班级：学生姓名：学号：设计时间：2011年6月7号浙江理工大学科技与艺术学院建筑系梯形钢屋架课程设计计算书一.设计资料：1、车间柱网布置：长度60m ；柱距6m ；跨度24m2、屋面坡度：1：103、屋面材料：预应力大型屋面板4、荷载1）静载：屋架及支撑自重0.384KN/m²；檩条0.2KN/m²；屋面防水层 0.1KN/m²；保温层0.4vKN/m²；大型屋面板自重（包括灌缝）0.85KN/m²；悬挂管道0.05 KN/m²。
2）活载：屋面雪荷载0.35KN/m²；施工活荷载标准值为0.7 KN/m²；积灰荷载1.2 KN/m²。
5、材质Q235B钢，焊条E43系列，手工焊。
二 .结构形式与选型1.屋架形式及几何尺寸如图所示:拱5根据厂房长度为60m、跨度及荷载情况，设置上弦横向水平支撑3道，下弦由于跨度为24m故不设下弦支撑。
2.梯形钢屋架支撑布置如图所示：3.荷载计算屋面活荷载0.7KN/m²进行计算。
荷载计算表荷载组合方法：1、全跨永久荷载1F＋全跨可变荷载2F2、全跨永久荷载1F＋半跨可变荷载2F3、全跨屋架（包括支撑）自重3F＋半跨屋面板自重4F＋半跨屋面活荷载2F4．内力计算计算简图如下屋架构件内力组合表4．内力计算 1.上弦杆整个上弦采用等截面，按FG 杆件的最大设计内力设计，即N=－895.731KN 上弦杆计算长度：在屋架平面内：0x 0l l 1.508m ==，0y l 2 1.508 3.016m ==×上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。
腹杆最大内力N=－520.651KN ，中间节点板厚度选用6mm ，支座节点板厚度选用8mm设λ＝60，φ＝0.807，截面积为32N 895.73110A 4955.1mm f 0.807215=××＝＝φ 需要回转半径：0x x 0y y l 1.508i m 25.1mm 60l 3.016i m 50.3mm60==＝＝λ＝＝λ查表选用2┐ ┌ 160×100×10上弦截面××验算:0x x x 0yy y l 1508m 59.2mmi 28.5l 3016m 39.9mmi 75.6==λ＝＝λ＝＝满足长细比要求，x y >λλ查表30.813N 895.73110a a A 0.8135063.0××φ＝＝＝208.86MP <215MP φ 满足要求其余计算结果见下表屋架杆件截面选择表2.节点设计下弦节点用E43型焊条角焊缝的抗拉和抗压、抗剪强度设计值wff＝160MPa。
24米屋架钢结构课程设计
目录设计资料 (2)结构形式与布置 (3)荷载计算 (5)内力计算 (6)杆件设计 (8)节点设计 (12)附件pf程序数据 (18)钢结构课程设计——24m跨钢屋架设计计算书一、设计资料：1.某单层单跨工业厂房，跨度24m，长度102m。
2.厂房柱距6m，钢筋混凝土柱，混凝土强度C20，上柱截面尺寸400x400mm，钢屋架支承在柱顶。
3.吊车一台50T，一台20T，中级工作制桥式吊车（软钩），吊车平台标高12.000m。
4.荷载标准值（1）永久荷载三毡四油（上铺绿豆沙）防水层 0.4KN/m2水泥砂浆找平层 0.3 KN/m2保温层 0.6 KN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m2屋架（包括支撑）自重 0.12+0.011L=0.384 KN/m2（2）可变荷载屋面活载标准值 0.7 KN/m2雪荷载标准值 0.35 KN/m2积灰荷载标准值 0.3 KN/m25.屋架结构形式、计算跨度及几何尺寸见图1(屋面坡度为1:10)。
图1 梯形屋架示意图（单位: mm）6.钢材选用Q235钢，角钢，钢板各种规格齐全，有各种类型的焊条和C级螺栓可供选用。
7.钢屋架的制造、运输和安装条件：在金属结构厂制造，运往工地安装，最大运输长度16m，运输高度3.85m，工地有足够的起重安装设备。
二、结构形式与布置（1）屋架形式及几何尺寸如图2所示。
图2 屋架形式及几何尺寸（单位mm）（2）屋架支撑的种类有横向支撑、纵向支撑、垂直支撑和系杆。
横向支撑：根据其位于屋架上弦平面或者下弦平面，又可分为上弦横向支撑和下弦横向支撑，上弦平面横向支撑对保证上弦杆的侧向稳定性有着重要作用。
设计人无数种屋架跨度为24m，室内有悬挂吊车，因此上弦与下弦都需在第一个柱间设置横向支撑，又因为长度为102m，所以应该在跨中增设一道横向支撑，保证横向支撑之间小于60m。
纵向支撑：设于屋架的上弦与下弦平面，布置在沿柱列的各屋架端部节间部位，它可以与横向支撑一起形成水平刚性盘，增加房屋的整体刚度，减轻受荷较大的框架所受水平荷载和产生的水平变形对于梯形屋架，纵向支撑设在屋架的下弦的平面。
钢结构课程设计计算书跨度24米
钢结构课程设计计算书跨度24米以下是一个可能的钢结构课程设计计算书跨度 24 米的参考指南，具体内容需要根据具体工程情况进行具体分析和计算。
1. 概述本设计旨在建造一个跨度为 24 米的钢结构屋架，坡度为 1:16。
该屋架将用于容纳教学设施和学生生活设施。
设计要求包括保证屋架在承受正常荷载和风暴荷载时的安全可靠性，同时具有足够的美观性和实用性。
2. 材料屋架主要由热轧型钢制成，包括主桁架、次桁架和檩条等。
钢材选用 Q345B 钢材，其机械性能符合 GB/T1591-2008 标准的要求。
3. 设计计算屋架的设计计算主要包括主桁架和次桁架的计算、檩条的计算以及屋盖系统的设计。
(1) 主桁架和次桁架的计算根据屋架的几何形状和荷载情况，采用有限元分析 (FEA) 软件进行计算。
在计算中，考虑到屋架的坡度和钢材的非线性特性，采用了非线性有限元分析法 (NLFEA) 进行计算。
(2) 檩条的计算檩条的计算主要是根据檩条的几何形状和荷载情况，采用有限元分析 (FEA) 软件进行计算。
在计算中，考虑到檩条的弯曲和扭曲特性，采用了非线性有限元分析法 (NLFEA) 进行计算。
(3) 屋盖系统的设计屋盖系统的设计主要包括屋盖系统的刚度和稳定性计算、屋盖系统的排水设计等。
在计算中，考虑到屋盖系统的几何形状和荷载情况，采用了非线性有限元分析法 (NLFEA) 进行计算。
4. 构造设计屋架的构造设计主要包括主桁架、次桁架、檩条等构件的设计和连接设计。
在构造设计中，需要考虑到钢材的加工和安装以及屋架的整体造型等因素。
5. 施工设计屋架的施工设计主要包括屋架的组装和安装、屋架的防腐和防火等设计。
在施工设计中，需要考虑到钢材的加工和安装以及屋架的整体造型等因素。
以上是一个可能的钢结构课程设计计算书跨度 24 米的参考指南，具体内容需要根据具体工程情况进行具体分析和计算。
土木工程24米跨度钢结构课程设计计算书(常用版)
土木工程24米跨度钢结构课程设计计算书（常用版）(可以直接使用，可编辑完整版资料，欢迎下载）井冈山大学工学院建筑系钢结构课程设计姓名：李文中班级：07级土木工程本（1）班学号：70615002指导老师：王玉娥一、设计资料1.屋架铰支于钢筋混凝土柱顶，柱的混凝土强度等级为C25，柱顶截面尺寸为400mm×400mm。
2.厂房总长度120m，柱距和屋架跨度见任务分组表。
3.屋面采用预应力钢筋混凝土大型屋面板或压型钢板，屋面板不考虑作为侧向支撑。
4.上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆。
5.屋面坡度见任务分组表。
6.荷载永久荷载：可变荷载：屋面活荷载（d）0.70kN/m27.梯形钢屋架的形式、尺寸及内力系数见图1所示。
8.钢材采用Q235B 钢，焊条为E43XX 系列，手工焊。
图1 钢屋架形式2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种荷载组合：(1)组合一：久荷载+全跨可变荷载1.2D+1.4L=4.62 KN/m21.2D+1.4×0.7L=4.78/m2所以上弦节点荷载为P=q×1.5×6=43.02 KN(2)组合二：全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载：q=1.35D=1.35×3.03=4.0905 KN/m2P1=q1×A=4.091×1.5×6=36.81 KN/m2半跨可变荷载q2=1.4×0.7L=0.686KN/m2P2=q2 ×A=0.686×1.5×6=6.17 KN(3)组合三：全跨屋架及支撑自重+半跨屋面板重+半跨屋面活荷载全跨屋架及支撑自重：q3=1.0×0.384 KN/m2=0.384 KN/m2P3=q3×A=0.384×1.5×6=3.46 KN/m2半跨屋面板重+半跨屋面活荷载：q4=1.2×1.4+1.4×0.7=2.66KN/m2P4=q4×A=2.52×1.5×6=23.94KN3.内力计算本设计采用数值法计算杆件在单位节点力作用下各杆的内力系数（单位节点力分别作用于全跨、左半跨和右半跨），内力计算见表1所示。
24米钢屋架计算书绝对实用共11页word资料
钢屋架设计—计算书一、设计资料厂房总长度120m,檐口高度15m。
厂房为单跨结构,内设两台中级工作制桥式吊车。
拟设计钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土等级为C30。
柱顶截面尺寸为400mm x 400mm。
钢屋架设计不考虑抗震设防。
二、选题厂房柱距选择：6m屋架形式：D，如图2.1，跨度=24m。
图2.1荷载取值：永久荷载防水层（三毡四油上小石子） 0.4 kN/m2找平层（2cm厚水泥砂浆） 0.4 kN/m2保温层（8cm厚泡沫混凝土） 0.5 kN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.4 kN/m2钢屋架及支撑重（0.12+0.011×24）=0.384 kN/m2悬挂管道： 0.15KN/m2小计∑3.284 kN/m2可变荷载雪荷载（第三组） 0.35 kN/m2屋面活荷载 0.7kN/m2积灰荷载 0.9kN/m2三、钢材选择及焊接方法和焊条型号钢材选择：Q235焊条选择：E43型，手工焊四、屋盖支撑系统布置图本屋盖为无檩盖房，i=10，为平坡梯形屋架。
屋架计算长度为L。
=L-300mm=23700mm，端部高度，中部高度和屋盖杆件几何尺寸见施工图（跨中起拱按L/500考虑）。
上、下弦横向水平支撑、垂直支撑和系杆布置见图4.1。
因连接孔和连接零件上有区别，图中分别给出了W1，W2和W3三种编号。
五、荷载计算在荷载计算中，因屋面坡度较小，风荷载对屋面为吸力，对重屋盖可不考虑。
各荷载均按水平投影面积计算。
永久荷载设计值：3.2844x1.35=4.43 kN/m2可变荷载设计值,取活载和雪荷载中的较大值：（0.7+0.9）x1.4=2.24kN/m2荷载组合考虑以下三种荷载组合：（1）组合一：全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载：F=（4.43+2.24）×1.5×6=60.03kN（2）组合二：全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载：F1=4.43×1.5×6=39.87kN半跨可变活荷载：F2=1.6×1.5×6=14.4kN（3）组合三：全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载：F3=0.5184×1.5×6=4.67kN半跨屋面板及活载产生的节点荷载：F4=（1.68+2.24）×1.5×6=43.3kN以上1），2）为使用阶段荷载组合;3）为施工阶段荷载组合。
24米钢结构课程设计计算书
设计某厂房钢屋架一、设计资料梯形屋架跨度24m，物价间距6m，厂房长度120m。
屋架支撑于钢筋混凝土柱子上，节点采用焊接方式连接，，其混凝土强度C25，柱顶截面尺寸400mm×400mm。
屋面用预应力钢筋混凝土大型屋面板。
上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆。
屋面坡度i=1/10。
刚材采用Q235B钢，焊条E43××系列，手工焊。
二、屋架形式和几何尺寸=L-300=24000-300=21000mm，端部高度取屋架的计算跨度l=2000mm，跨中高度H=3200mmH三、屋盖支撑布置（见图1）四、荷载计算⒈永久荷载：预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1.40KN／m2防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35 KN／m2找平层（20mm厚水泥砂浆） 0.02×20=0.40 KN／m2保温层（泡沫混凝土）厚40mm 0.25KN／m2钢屋架及支撑重 0.12+0.011×24=0.384KN／m2合计 2.784KN／m2⒉可变荷载：屋面荷载 0.5KN／m2雪荷载 0.6KN／m2由于可变荷载和雪荷载不能同时达到最大，因此去他们中的较大值。
取0.6 KN／m2五、屋架杆件内力计算与组合永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4.⒈荷载组合：⑴全跨恒载＋全跨活载⑵全跨恒载＋半跨活载⑶全跨屋架，支撑自重＋半跨屋面板重＋半跨活载⒉节点荷载：=1.2×2.784×1.5×6=30.07KN永久荷载 F1可变荷载 F2=1.4×0.6×1.5×6=7.56KN⒊屋架杆件内力计算表一屋架构件内力组合表（单位：KN）见表1六、屋架杆件设计支座斜杆的最大内力设计值为-333.40 KN，查表9.1，中间节点板厚度选用10mm，支座节点板厚度选用12mm。
⒈上弦杆上弦采用等截面，按N=-572.28KN， FG杆件的最大设计内力设计。
24米跨梯形屋架钢结构计算书
目录1.设计依据 (3)2.结构形式与布置 (3)3.荷载计算 (4)3.1.全跨永久荷载+ 全跨可变荷载 (4)3.2.全跨永久荷载+ 半跨可变荷载 (5)3.3. 全跨屋架+半跨屋面板+半跨屋面活荷载 (5)4.内力计算 (7)5.杆件设计 (9)5.1上弦杆： (9)5.2下弦杆： (10)5.3斜腹杆 (11)5.4竖杆： (16)6.节点设计 (19)6.1下弦设计： (19)6.2上弦设计 (25)6.3屋脊节点 (35)6.4支座节点 (36)一设计依据1、《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2001）2、《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）3、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）4、《钢结构设计规范》》(GBJl7-88)5、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205—2001)6、《建筑钢结构焊接规程》(JGJ81—91)7、《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》(GB8923)二支撑布置根据车间长度（90m>60m）、跨度及荷载情况，设置三道上、下弦横向水平支撑。
柱网采用封闭结合，车间两端的横向水平支撑设在第一开间，该水平支撑的规格与中间柱间支撑的规格有所不同。
在所有柱间的上弦平面设置了刚性与柔性细杆，以保证安装时上弦杆的稳定；在各柱间下弦平面的跨中和两端各设一道垂直支撑。
梯形钢屋架支撑布置如图所示。
三荷载计算和组合荷载名称标准值（kN/m2）预应力混凝土大型屋面板 1.50三毡四油防水层0.40100厚泡沫混凝土保温层0.6020厚水泥砂浆找平层0.40悬挂管道0.10屋架及支撑0.38永久荷载总和 3.38屋面活荷载0.70屋面积灰荷载0.60注：1由于屋面倾角小于α＜30卸载作用的风吸力，且单层厂房高度较小，故风荷载和地震荷载不予考虑。
2雪荷载计算由公式Sk=μr⨯So 根据规范取用μr=1.0，则Sk=1.0⨯0.30=0.30 kN/m2由于雪荷载和屋面活荷载相比较小，则取屋面活荷载和积灰荷载进行组合。
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设计某厂房钢屋架一、设计资料梯形屋架跨度24m，物价间距6m，厂房长度120m。
屋架支撑于钢筋混凝土柱子上，节点采用焊接方式连接，，其混凝土强度C25，柱顶截面尺寸400mm×400mm。
屋面用预应力钢筋混凝土大型屋面板。
上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆。
屋面坡度i=1/10。
刚材采用Q235B钢，焊条E43××系列，手工焊。
二、屋架形式和几何尺寸屋架的计算跨度l0=L-300=24000-300=21000mm，端部高度取H0=2000mm，跨中高度H=3200mm三、屋盖支撑布置（见图1）四、荷载计算⒈永久荷载：预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1.40KN／m2防水层（三毡四油上铺小石子）0.35 KN／m2找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN／m2保温层（泡沫混凝土）厚40mm 0.25KN／m2钢屋架及支撑重0.12+0.011×24=0.384KN／m2合计 2.784KN／m2⒉可变荷载：屋面荷载0.5KN／m2雪荷载0.6KN／m2由于可变荷载和雪荷载不能同时达到最大，因此去他们中的较大值。
取0.6 KN／m2五、屋架杆件内力计算与组合永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4.⒈荷载组合：⑴全跨恒载＋全跨活载⑵全跨恒载＋半跨活载⑶全跨屋架，支撑自重＋半跨屋面板重＋半跨活载⒉节点荷载：永久荷载F1=1.2×2.784×1.5×6=30.07KN可变荷载F2=1.4×0.6×1.5×6=7.56KN⒊屋架杆件内力计算表一屋架构件内力组合表（单位：KN）见表1六、屋架杆件设计支座斜杆的最大内力设计值为-333.40 KN，查表9.1，中间节点板厚度选用10mm，支座节点板厚度选用12mm。
⒈上弦杆上弦采用等截面，按N=-572.28KN，FG杆件的最大设计内力设计。
上弦杆计算长度：平面内：l ox=l o=1507mm；在屋架平面外，根据支撑和内力变化情况，取l oy =2×l0=3014mm。
假设λx=λy=120，查表得φ=0.437。
取强度设计值f=215 N／mm2，则需要的截面面积：A=N∕φf=572280∕0.751×215=3544mm2=35.44 cm2需要回转半径：i x=l ox∕λ=1507∕70=21.5mm i y= l oy∕λ=1507×2∕70=43mm根据需要的A、i x，查角钢型钢表，选用2∟125×80×10，A=39.4cm2，i x=2.26，i y=6.11,a=10mm。
按所选角钢进行验算：λx=l ox∕i x =1507∕(2.26×10)=66.7 ＜[λ]=150λy= l oy∕i y=3014∕(6.11×10)=49.3 ＜[λ]=150满足长细比要求。
σ=N/A=572280∕(39.4×102)=145.2 N／mm2﹤f=215 N／mm2 ，满足截面要求。
⒉下弦杆：下弦采用等截面，按de杆件的最大设计内力值，N=568.97KN；下弦杆计算长度：平面内：l ox=l o=3000mm；在屋架平面外，根据支撑和内力变化情况，l oy =l0=6000mm，根据屋架平面外上弦杆的计算长度，需要的截面：A=N/f=568.97×103/215=26.46cm2，选用2∟125×80×7，A=28.2cm2，i x=2.30cm，i y=6.04cm。
λx=l ox∕i x =300∕2.3=130.4﹤[λ]=350λy= l oy∕i y=600∕6.04=99.3 ﹤[λ]=350满足长细比要求。
σ=N/Aφ=201.8 N／mm2﹤f=215 N／mm2满足截面要求。
⒊端斜杆：因屋架对称结构以下只设计了左半跨的杆件，右半跨的杆件与左半跨的相同。
⑴Ba杆杆件轴力N=-333.40KN, l ox=253.9cm，l oy=l=253.9cm需要的截面积：A=N/f=35.49cm2查角钢型钢表，选用2∟100×10：A=38.6cm2 ＞35.49 cm2，i x =3.05cm，i y=4.52cm。
按所选角钢进行验算：λx=l ox∕i x =83.2 ＜[λ]=350λy= l oy∕i y=56.2 ＜[λ]-350σ=N/Aφx=19.8N／mm2﹤f=215 N／mm2满足截面要求。
⑵He杆杆件轴力N=-115.65 KN，l ox=271.92KN，l oy=339.9KN。
查角钢型钢表，选用2∟63×6：A=12.28cm2 ，i x=1.94cm，i y=2.97cm。
按所选角钢进行验算：λx=l ox∕i x = 118.5﹤[λ]=150λy= l oy∕i y= 96.7 ﹤[λ]=150 满足长细比要求。
σ=N/Aφx=20.13 N／mm2 ﹤f=215 N／mm2满足截面要求。
⒋再分式腹无。
屋架杆件截面选用表七、填板设计填板厚度等于节点板厚度等于10mm,用填板连接的双角钢构件，可按实腹式构件进行计算，但填板间的距离不应超过受拉杆件80i受压杆件40iT形截面i为单个角钢对与填板平行的形心轴的回转半径，十字形截面i为单个角钢的回转半径i v。
填板尺寸：厚度=10mm（节点板厚度），宽度b=50~80mm，保证b≥8h f＋2h f（最小焊缝长度），h f可按构造要求选用。
高度T形截面，h=角钢连接边宽度＋2（10~15）mm，即填板伸出角钢连接边10~15mm，受压构件除了满足l1≤40i，在构建两个侧向支撑点间的填板数不应小于2个。
⒈上弦杆AB （零杆）设置两块填板BC （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板CD （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板DE （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板EF （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板FG （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板GH （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板HI （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板⒉下弦杆ab（拉杆）l a=285cm∕2=142.5＜80i=186.3设置两块填板bc（拉杆）l a=285cm∕2=142.5＜80i=186.3设置两块填板cd（拉杆）l a=285cm∕2=142.5＜80i=186.3设置两块填板de（拉杆）l a=285cm∕2=142.5＜80i=186.3设置两块填板⒊斜腹杆Ba l a=253.9cm∕3=84.6<40i=122设置两块填板Bb l a=262.2cm∕3=87.4<80i=155.2设置两块填板Db l a=287.3cm∕3=95.7<40i=122设置两块填板Dc l a= 287.3cm∕3=95.7<80i=155.2设置两块填板Fc l a= 313.2cm∕3=104.4<40i=122设置两块填板Fd l a=313.2 cm∕3=104.4<80i=155.2设置两块填板Hd l a= 339.9cm∕3=113.<80i=155.2设置两块填板He l a= 339.9cm∕3=113.3<40i=122设置两块填板八、屋架节点设计刚材采用Q235B钢，焊条E43，f w f=160,手工焊。
t1角钢厚度，t2节点板厚度。
对上弦杆和竖杆，厚度为12mm，节点板厚度为10mm，则肢背焊缝h f1≥1.5√t2=1.5√10=4.74mmh f1≤t1－（1~2）=12－（1~2）=11~10mm 取8mmh f2≥1.5√t2=1.5√10=4.74mm肢尖焊缝h f2≤1.2t1=1.2×12=14.4mm 取6mm 对其他杆件，厚度为12mm，节点板厚度为10mm，则肢背焊缝h f1≥1.5√t2=1.5√10=4.74mmh f1≤1.2t1 =1.2×12=14.4mm 取6mmh f2≥1.5√t2=1.5√10=4.74mm肢尖焊缝h f2≤t1=12mm 取6mm⒈下弦节点1）设ab杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6mm，内力分配系数0.7,0.3，则所需焊缝长度为肢背：l w1= l w +2 h f=0.75N／2×0.7 h f1 f w f +2h f=0.75×177240／（2×0.7×8×160）+2×8=90.17mm取95mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.25N／2×0.7 h f1 f w f +2h f =0.25×177240／（2×0.7×6×160）+2×6=45mm取50mm2）设bc杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6mm，内力分配系数0.7,0.3，则所需焊缝长度为肢背：l w1= l w +2 h f=0.75N／2×0.7 h f1 f w f +2h f=0.7×431.99／（2×0.7×8×160）+2×8=196.8mm取200mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.25N／2×0.7 h f1 f w f +2h f =0.3×431.99／（2×0.7×6×160）+2×6=92.35mm取95mm3）Cb 杆件的内力较小，肢背和肢尖焊缝均按构造要求取值h f=6mm 。
4）设Bb 杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6mm，内力分配系数0.7,0.3，则所需焊缝长度为肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／2×0.7 h f1 f w f +2h f=0.7×258.52／（2×0.7×8×160）+2×8=117mm 取120mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／2×0.7 h f1 f w f +2h f =0.3×258.52／（2×0.7×6×160）+2×6=69.7mm 取70mm5）设Db 杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6mm，内力分配系数0.7,0.3，则所需焊缝长度为肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／2×0.7 h f1 f w f +2h f=0.7×204.41／（2×0.7×8×160）+2×8=95.8mm 取120mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／2×0.7 h f1 f w f +2h f =0.3×204.41／（2×0.7×6×160）+2×6=57.6mm 取60mm验算下弦杆与节点板的连接焊缝，内力差，ΔN=N bc－N ab=254.75KN量的实际节点板长为370，肢背及肢尖焊脚尺寸均取为6mm，则计算长度为l w=37－1.2=35.8肢背焊缝应力为τ=（0.75×254.75）／（2×0.7×6×358）=63.5＜f w f=160 ⒉上弦节点⒉上弦节点上弦节点B节点如图，①腹板Bb、Ba的杆端焊缝，肢背和肢尖焊缝均取值h f=6m，内力分配系数0.7,0.3 1）杆件：Ba肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f=0.7×333400／（2×0.7×6×160）+2×6=185.6mm 取190mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f =0.3×333400／（2×0.7×6×160）+2×6=86.4mm 取90mm2）杆件Bb肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f=0.7×333400／（2×0.7×6×160）+2×6=185.6mm 取190mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f =0.3×333400／（2×0.7×6×160）+2×6=86.4mm 取90mm②上弦杆AB,BC 杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6m，内力分配系数0.75,0.25 1）AB杆N=0肢背：l w1= l w +2 h f=2h f=2×8=16mm 取16mm肢尖：l w2= l w +2 h f=2h f =2×6=12mm 取12mm2）BC杆肢背：l w1= l w +2 h f=0.75N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f=0.75×292530,317080／（2×0.7×8×160）+2×8=171mm 取175mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.25N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f =0.25×292530,317080／（2×0.7×6×160）+2×6=81mm 取85mm验算：偏心距e=125－28.3mm=96.7ΔN=N BC－N BA =317.08kn偏心力矩M=eΔN=96.7×317.08=306620N·m采用h f2=10mm，l w2=41.5－2=39.5cmΔNτf= 317.08／（2×0.7×10×395）=57.4Mσf=6×317.08／（2×0.7×10×3952）=0.87√（σf／1.22）2+τf2=57.4＜f w f=160⒊拼接节点e肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f=0.7×115650／（2×0.7×8×160）+2×8=61.2 mm 取65mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f =0.3×115650／（2×0.7×6×160）+2×6=37.86mm 取40mm下弦拼接角钢的连接焊缝，设肢背和肢尖焊缝h f= 6mm，按下式计算L’ w=A n f/（4×0.7 h f1 f w f）+2×h f=2840×215/（4×0.7×6×160）+12=239.2，取240,拼接角钢选用2∟125×80×10，切成，长度为2 L’ w+10mm=490 mm。