转换层工程荷载计算
转换层荷载计算
一、受力分析：
由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层结构梁位置不对称，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上，考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要板、梁满足最大承载力要求即可。
1．63—68/W—Y1轴板为研究对象计算，受力如下图所示：
2．取37—45/W轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：
二、承载力计算：
1．板的计算；
1.1 板设计受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m）
考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。
已知：b×h=1000×130 砼C35,fy取340N/mm2( 25)fcm=19 N/mm2 As=402mm2（ 8＠125）
ζ=Asfy/bh0fcm=402×340/1000×100×19=0.072KN·M
查表得as=0.072
Mu=as×b×h02×fcm=0.072×1000×1002×19=12.73 KN·M
1.2 转换层荷载计算：
已知：b×h=700×2600 L=7.2m
大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。
钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.7m×1.3m×7.2m)=204.4KN
模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.7m×1.3m×7.2m)=6.0KN
施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.7m×7.2m)=7.056KN
振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.7m×7.2m)=14.112KN
则荷载总重：N=204.4+6+7.056+14.112=231.568KN
q=231.568/7.2=32.16 KN/M
M=qL2/24=32.16×7.22/24=69.47 KN·M
则上部荷载M﹥2Mu=2×12.73=25.46 KN·M，即施工时四、五层楼板同时承载也不能满足要求。
1.3建议
通过计算建议第四、五层楼板钢筋作调整，改为 12＠100双层双向。
验算如下：
已知：b×h=1000×130 砼C35,fy取340N/mm2( 25)fcm=19 N/mm2 As=1131mm2（ 12＠100双层双向）
ζ=Asfy/bh0fcm=1131×340/1000×100×19=0.202KN·M
查表得as=0.184
Mu=as×b×h02×fcm=0.184×1000×1002×19=35 KN·M
则上部荷载M=69.47 KN·M﹤2Mu=2×35=70 KN·M，即施工时能满足要求。
2．梁的计算：
2.1 梁实际受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m）
考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。
已知：b×h=350×800 砼C35,fy取340N/mm2( 25)fcm=19 N/mm2 As1=1964mm2 As2=3928mm2
ζ=Asfy/bh0fcm=5892×340/350×750×19=0.402KN·M
查表得as=0.323
Mu=as×b×h02×fcm=0.323×350×7502×19=1208 KN·M
2.2 转换层荷载计算：
2.2.1已知：b×h=800×2800 砼C45,fy取340N/mm2( 25)fcm=2
3.5 N/mm2 L=7.2m
大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。
钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.8m×1.3m×9.9m)=321.2KN
模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.8m×1.3m×9.9m)=9.45KN
施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.8m×9.9m)=11.1KN
振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.8m×9.9m)=22.18KN
则荷载总重：N=321.2+9.45+11.1+22.18=363.93KN
q=363.93/9.9=36.76 KN/M
2.2.2已知：b×h=700×2600 砼C45,fy取340N/mm2( 25)fcm=2
3.5 N/mm2 L=7.2m
大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。
钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.7m×1.3m×7.2m)= 204.4KN
模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.7m×1.3m×7.2m)= 6.0KN 施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.7m×7.2m)= 7.056KN
振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.7m×7.2m)= 14.112KN
则荷载总重：N=204.4+6.0+7.056+14.112=231.568KN
q=231.568/7.2=32.16 KN/M
p=32.16×7.2/2=115.776 KN
2.2.3已知：b×h=600×2300 砼C45,fy取340N/mm2( 25)fcm=2
3.5 N/mm2 L=7.2m
大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。
钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.6m×1.3m×7.2m)= 175.22KN
模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.6m×1.3m×7.2m)= 5.16KN 施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.6m×7.2m)= 6.05KN
振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.6m×7.2m)= 12.1KN
则荷载总重：N=175.22+6.05+6.05+12.1=193.37KN
q=193.37/7.2=26.86 KN/M
p=26.86×7.2/2=96.7 KN
M总=M1+M2+M3。
计算书
天津西站钢结构转换层计算书一、计算参数吊杆+龙骨+吊顶材料自重=25kg/m ，角钢自重3.77kg/m二、吊杆承载力验算1、 强度验算(1)顶面为水平面纵向间距a=1m ，横向间距b=1.2m ，每根吊杆承担拉力25 1.0 1.29.8p N =⨯⨯⨯=294N(2)顶面为斜面坡度为1/2.6，吊杆间距不变，每根承担拉力25 1.0 1.29.8/cos p N θ=⨯⨯⨯=316.1N 4/316.1/0.5*10p N A σ-===6.3MPa<[σ]满足要求2、 刚度验算56.32.110E σε==⨯可以忽略 3、 稳定性受拉构件满足稳定性要求三、竖向角钢承载力计算强度验算纵向间距a=1m ，横向间距b=2.5m ，角钢受力由吊杆+龙骨+吊顶材料自重、横向角钢、竖向角钢、竖向角钢本身自重引起，取计算面积如图9.8[(1.0 2.5) 3.7725 1.0 2.5 1.55 3.77]p N =⨯+⨯+⨯⨯+⨯=799N/p N A σ==799/4.803*10-4=1.66Mp<[σ]满足要求四、纵向角钢承载力（与竖向龙骨相连结）强度验算每个节点受竖向角钢上拉与吊杆下拉，节点自然平衡，只需验算验算最不利位置，即跨中受拉情况，跨长1.0m ，跨中所受每根吊杆拉力294N ，跨中截面62940.50.517.910p M W σ-⨯⨯==⨯⨯=11.2Mp<[σ] 五、横向角钢承载力（与吊杆连结）最不利荷载位置同样在跨中6294 1.25 1.252.57.910p M W σ-⨯⨯==⨯⨯=23.2Mp<[σ] 六、屋顶混凝土楼板承载力验算自重25KN/m ³，楼板厚取70cm ，计算跨度l =10m ，活载取1KN/m ²，楼板承受恒载（包括自重）、活载和跨中作用力，所以按受弯构件计算正截面承载力（仅计算纵向即可，纵向满足，横向既能满足）恒载系数取1.2，恒载系数取1.4每延米均布荷载q1=25*0.7*1=17.5KN/m （自重），每隔一米还受由角钢传递的吊顶集中荷载 P=316N/1.2=263.4N恒载引起的跨中弯矩M1=2(54321)28l ql F p ⨯-+++++=221.4kN ·m 活载引起的弯矩M2=2218q l =12.5KN ·m荷载组合后弯矩M=1.2M1+1.4M2=283.18 截面最大内力2283.186350010.7p M Pa W σ⨯===⨯七、连接件计算1、 焊缝2、 螺栓。
结构转换层施工方案
一、工程概况万顺花园二期工程１#、2#栋为双塔楼建筑，地下二层、地上裙楼三层、裙楼上双塔楼各为１9层,总建筑面积为30６21㎡.部分框支剪力墙结构在裙楼和塔楼之间设结构转换层。
结构转换层建筑面积1９69㎡，结构层板厚３00㎜,层高5.9m。
结构转换层共设梁103根，其中h≥１000的梁有49根。
b×h＝1６0０×1600的梁1根、ｈ＝23０0的2根、h=2200的梁4根、ｈ=２０００的梁6根、h＝1800的梁8根、10００≤h≤1６０0的梁28根。
梁截面积S≥2㎡的梁3根、1．5㎡≤S＜2㎡的梁有8根、1㎡≤Ｓ<1.５㎡的梁有9根,其他的梁的截面积均＜1㎡,在结构换层中最大的梁b×ｈ＝１600×1600,其次b×h=９00×2３０0。
结构转换层砼为C40，钢筋为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级。
二、施工方案1、施工顺序定位放线、标高投测-—结构转换层下剪力墙、柱钢筋绑扎、支模、搭设支模脚手架-—支梁底模、加固支模架下两楼层的支模架——绑梁钢筋－—第一次浇墙、柱砼到梁底,第二次浇砼到结构转换层板下3０㎝——支板模、绑板筋、固定剪力墙纵向筋-—浇梁板砼——养护。
2、模板工程2。
１模板采用10㎜厚竹胶合板、60㎜×80㎜木枋，梁底模下木枋沿梁纵向设置,中-中12０㎜,梁侧模外木枋沿梁高设置，中-中125㎜,沿梁宽方向设φ1２的对拉螺栓双向间距5０0,用φ48×3。
５钢管、蝴蝶扣、螺帽紧固。
当b×ｈ＝160０×16０0时,新浇砼的侧压力为25×(１。
６-0。
6）=25ＫN/㎡每根螺杆承受的最大拉力为2５×0．5×0。
５＝６.25KN拉力产生的螺杆拉应力６2５0 /（1/4×3.１4１6×12²）＝５5．２6Ｎ/㎜²<２1０N/㎜²(满足要求）当b×h=９00×2３0０时，新浇砼的侧压力为２5×(2．３-0。
某工程转换层支撑架荷载传递验算与施工
２２１ 扣 件 抗 滑 验 算 －． 纵 横 向水 平 杆 件 的抗 剪 承 载 力 为 『 １Ａ ／ ｌ２ ． ｋ ， 平 ｖ＝ ｆＫ＝ ９３ Ｎ 水 ７ 杆件抗 剪 强度 不起 控制 作 用 。通过 计算 ，扣 件最 大 受力 为 ：
１ ． Ｎ ３ ８ ０８ ＝ ０４ Ｎ， ＝ ｋ ， 个扣件共 同作 用取 折减系 ９７ ＜ ｘ ｘ ． ２ ．ｋ ８ Ｎ 三 ｋ ５
换层垂 直施 工荷载通过 支撑 架体传 递纠下 一 层或 多层 支撑楼
层 ， 由支 撑楼 层将 荷 载 传 递 到 框 架 柱 。 再
２ 转换层支撑架承载能力 的验算
转换层 的支撑承载力验算重点包括两个方面 ：①模板脚手
架 支撑 系统 的承 载 力 验 算 ；⑦ 支 撑 楼 层 结 构 在 承 受 转 换 层 施 Ｔ 垂 直荷 载 时 的承 载 力 验 算 。
２２ 荷 载组 合计 算 ．
转 换 层 垂 直施 工 荷 载 包 括 转 换 层 混 凝 土 及 钢 筋 自重 、支 撑 模 板 自重 、 施 工 人 员 及 设 备 荷 载 和 振 捣 混 凝 土 产 生 荷 载 等 。 以 Ｋ ａ ４ ２ 梁 的梁 长 方 向 ５ ０ ｍ 为 一 个 计 算 单 元 。通 过计 算 ， Ｌ一 （） ０ｍ 每 个 单 元 转 换 层 垂 直 施 工 荷 载 组 合 设计 值 为 ４ ． ｋ 每 个 单 元 转 ９ ０ Ｎ， ５
作， 并要 求 严 格 按 施 工 方 案 进 行 施 工 ， 在 程 应 用 中取 得 良好 效 果 。 关 键 词 ： 层 建 筑 ： 换 层 结 构 ： ＿ 传 递 ； 算 高 转 荷钱 骀
刖
舌
方 向立杆纵距 ５０ ０ ｍｍ， 沿梁 宽方 向立杆 横距 ５ ０ ｍ， ０ ｍ 布置 ４根
吊顶转换层节点计算书模板
吊顶转换层节点计算书本计算书以“1200mm*4000mm”为一个代表计算单元, 1200mm*4000mm代表单元内, 吊顶转换层由三个M8*80金属膨胀螺栓与结构连接。
本工程结构楼板使用的是C30混凝土, 经试验, M80*8金属膨胀螺栓锚固在150#（C15混凝土）混凝土上的拉力允许值为540kg, 若M8*80金属膨胀螺栓锚固在C30混凝土上, 则拉力允许值将远远大于540kg, 本计算书以150#混凝土的540kg允许拉力为例：三个M8*80金属膨胀螺栓的拉力允许值为: 3×540kg=1620kg由于吊顶转换层与结构的力学关系为单一的重力与拉力故F拉=F总重=GgF拉=Gg=1620kg×9.8N/kg=15876N=15.876KN涉及公式: F=Gg（g=9.8N/kg）代表单元内吊顶转换层总重力分析:1、L40×4 镀锌方矩管 4.68kg/m 代表单元内有6根1.7m长的镀锌方矩管, 故有G L40×4镀锌方矩管=4.68kg/m×1.7m×6=47.736kg F1= G L40×4镀锌方矩管g= 467.8128N≈0.4678KN2.L50×5 镀锌角钢3.77kg/m 代表单元内有2根4m长镀锌角钢, 故有G L50×5镀锌角钢=3.77kg/m×4m×2=30.16kg F2= G L50×5镀锌角钢g= 295.568N≈0.2956KN3.1200mm*2440mm 细木工板30kg/块代表单元内, 细木工板加工的灯槽面积为0.6m×1.2m=0.72m2 代表单元内有两条灯槽, 故有M灯072m2×2=1.44m2单块细木工板面积为1.2m×2.44m=2.928m2G细木工板=30kg 则细木工板每平米重量为30kg÷2.928m2≈10.246kg/m2则G3=10.246kg/m2×1.44m2=14.754kg F3= G3g= 144.5892N≈0.1446KN4.1200mm*3000mm 石膏板34.2kg/块代表单元内, 石膏板面积为1.2m×3m=3.6m2 单块石膏板重量为34.2kg 故石膏板每平米重量为G石膏板=34.2kg÷3.6m2=9.5kg/m2且两条灯槽内也封石膏板, 故加灯槽内两侧石膏板面积则代表单元内石膏板面积为1.2m×4m+（0.4m×1.2m×2）=5.76m2故有G4=5.7m2×9.5kg/m2=46.56kg F4=G4g= 456.288N≈0.4563KN5.C60*27*0.6 龙骨0.5756kg/m 代表单元内共计1.2m龙骨17根则有G5=1.2m×0.5756kg/m×17=11.742kg F5=G5g= 115.0716N≈0.1151KN6.经统计, 吊顶转换层各卡扣配件及刷料等总重量约为3.4kg 则有G6=3.4kg F6=G6g=33.32N≈0.0333KN经过上述计算, 总向下拉力为F总= F1+F2+F3+F4+F5+F6=1.5127KN且F总=1.5127KN远远小于F拉=15.876KN 向下荷载小于总拉力允许值的一半以上故吊顶转换层承重符合安全要求。
荷载传递计算
（一）转换层梁、板混凝土约560m3，下部支撑体系承受的荷载是相当大的，现对在转换层以下各楼层的支撑体系作如下调整，用以卸荷：转换层的支撑体系中，立杆底部在梁板间位置须垫上木枋和模板，将大梁的荷载传递至下层的梁再由梁传递至柱。
1、转换层现浇结构施工时三层、四层的楼板必须进行支撑加固，加固钢管立杆，加固钢管上下层必须在同一支撑点上，这才能使它更好的传递荷载。
板卸荷简图如下：2、转换层梁转换层梁主要承受荷载体。
2．1、在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽大于或等于600mm在梁底加两根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在二层、三层、四层梁底进行加固，采用钢管支撑架加固；加固简图如图所示：在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽小于600mm在梁底加一根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在三层、四层梁底进行加固；采用钢管加固；加固简图如图所示：2.2、在转换层和加固层相同轴线位置加固层没有梁的，在相应位置板底进行加固，从二层加固至四层；采用钢管加固，加固搭设方式同转换层梁。
加固简图如图所示：梁板加固立杆应在同一垂直线上。
加固如图所示：（二）转换层下各层楼板分担荷载计算一）、板荷载传递计算如下：楼板厚度180，每层楼面荷载设计值为3.5 KN/m2。
1、模板及支撑系统自重0.35KN/m22、现浇混凝土自重25KN/m3×0.18=4.5KN/m23、钢筋自重 1.1×0.18=0.198KN/m24、施工人员及设备荷载标准值q=2.5 KN/m25、振捣混凝土时产生的荷载P=2.0 KN/m2F4= F砼+F模+F钢筋+ F人+ F捣=4.5+0.35+0.198+2.5+2.0=9.55KN/m2F3= F4-3.5+ F模=9.55-3.5+0.35=6.4 KN/m2>3.5 KN/m2不安全，故：四层单层加固不安全，需再在下层卸荷：F2= F3-3.5+ F模=6.4-3.5+0.35=3.25KN<3.5KN/m2安全，故：三层、四层两层加固能满足板的卸荷要求。
吊顶转换层节点计算书模板
吊顶转换层节点计算书本计算书以“1200mm*4000mm”为一个代表计算单元，1200mm*4000mm代表单元内，吊顶转换层由三个M8*80金属膨胀螺栓与结构连接。
本工程结构楼板使用的是C30混凝土，经试验，M80*8金属膨胀螺栓锚固在150#（C15混凝土）混凝土上的拉力允许值为540kg，若M8*80金属膨胀螺栓锚固在C30混凝土上，则拉力允许值将远远大于540kg，本计算书以150#混凝土的540kg允许拉力为例：三个M8*80金属膨胀螺栓的拉力允许值为：3×540kg=1620kg由于吊顶转换层与结构的力学关系为单一的重力与拉力故F拉=F总重=GgF拉=Gg=1620kg×9.8N/kg=15876N=15.876KN涉及公式：F=Gg（g=9.8N/kg）代表单元内吊顶转换层总重力分析：1、L40×4 镀锌方矩管 4.68kg/m 代表单元内有6根1.7m长的镀锌方矩管，故有G L40×4镀锌方矩管=4.68kg/m×1.7m×6=47.736kg F1= G L40×4镀锌方矩管g= 467.8128N≈0.4678KN2、L50×5 镀锌角钢 3.77kg/m 代表单元内有2根4m长镀锌角钢，故有G L50×5镀锌角钢=3.77kg/m×4m×2=30.16kg F2= G L50×5镀锌角钢g= 295.568N≈0.2956KN3、1200mm*2440mm 细木工板30kg/块代表单元内，细木工板加工的灯槽面积为0.6m×1.2m=0.72m2代表单元内有两条灯槽，故有M灯072m2×2=1.44m2单块细木工板面积为1.2m×2.44m=2.928m2G细木工板=30kg 则细木工板每平米重量为30kg÷2.928m2≈10.246kg/m2则G3=10.246kg/m2×1.44m2=14.754kg F3= G3g= 144.5892N≈0.1446KN4、1200mm*3000mm 石膏板34.2kg/块代表单元内，石膏板面积为1.2m×3m=3.6m2单块石膏板重量为34.2kg 故石膏板每平米重量为G石膏板=34.2kg÷3.6m2=9.5kg/m2且两条灯槽内也封石膏板，故加灯槽内两侧石膏板面积则代表单元内石膏板面积为1.2m×4m+（0.4m×1.2m×2）=5.76m2故有G4=5.7m2×9.5kg/m2=46.56kg F4=G4g= 456.288N≈0.4563KN5、C60*27*0.6 龙骨0.5756kg/m 代表单元内共计1.2m龙骨17根则有G5=1.2m×0.5756kg/m×17=11.742kg F5=G5g= 115.0716N≈0.1151KN6、经统计，吊顶转换层各卡扣配件及刷料等总重量约为3.4kg 则有G6=3.4kg F6=G6g=33.32N≈0.0333KN经过上述计算，总向下拉力为F总= F1+F2+F3+F4+F5+F6=1.5127KN且F总=1.5127KN远远小于F拉=15.876KN 向下荷载小于总拉力允许值的一半以上故吊顶转换层承重符合安全要求。
梁式结构转换层施工要点及质量控制 论文
梁式结构转换层的施工要点及质量控制摘要:本文笔者结合自己多年的工作经验,对高层建筑梁式结构转换层的模板及支撑系统的施工、钢筋工程的施工、浇筑混凝土的施工要点进行了分析,并提出了相应的质量控制措施。
关键词:高层建筑结构转换层大梁施工要点质量控制0 引言高层建筑由于裙楼与塔楼的使用功能不同,两者的结构形式也不同。
如现在有些高层建筑,地下室及裙楼要求为框架结构,适宜作商业或办公等用途,塔楼则要求做成剪力墙结构,以适合作住宅使用。
这就需要将某楼层做成结构转换楼层,能支承上部剪力墙的荷载,把荷载传给柱子。
梁式结构转换层是其中的一种结构形式。
在梁式结构转换层的施工中,施工工艺流程一般为:大梁底模板及支撑系统安装、大梁钢筋绑扎安装、大梁侧模板、次梁及楼板模板安装、次梁、楼板钢筋绑扎安装、大梁混凝土浇筑、楼板混凝土浇筑。
或者是:大梁底模板及支撑系统安装、大梁钢筋绑扎安装完成后,安装大梁高1/2的侧模板的,即浇筑大梁高1/2的混凝土,再安装大梁上部1/2高侧模板、次梁及楼板模板、绑扎安装次梁、楼板钢筋,浇筑大梁上部1/2高混凝土及楼板混凝土。
先浇筑梁高1/2的混凝土,目的是减轻结构转换层大梁传给下层的荷载,待第二次浇筑梁上部1/2高混凝土时,时间己超过6-8d,己浇筑的梁能够支承上部浇筑的1/2高混凝土荷载,还能减少结构转换层大梁混凝土的水化热,防止大梁混凝土出现温差裂缝。
1 梁式结构转换层施工特点分析1.1 往往为满足结构设计要求,转换层结构的梁截面尺寸不可避免地高而大。
所以合理选用转换层结构施工模板支撑方案,确定模板支撑的配置形式,考虑支撑的布置对转换层结构下部楼板或梁的承载力的影响,是转换层施工需要重点解决的问题。
1.2 梁式转换层由于其上部要承担多层的梁上柱或梁上剪力墙结构,其配筋多而且密集,并且根据图集03g101规定,柱和框支梁主筋锚固要求比较多,故应选择合理的钢筋安装顺序,以保证框支梁的施工质量;其次,转换层施工时,上部短肢剪力墙的所有竖向受力筋均须预埋,钢筋定位的准确与否是质量控制的要点。
主楼转换层模板施工方案
主楼转换层模板施工方案一、模板方案1、主楼转换层模板方案概述本工程主楼转换层模板采用15mm厚光面多层胶合板和12mm厚竹胶板，钢管扣件加固支撑。
50×100㎜木方间距≤180mm做竖肋，Φ48×3.5钢管作横向龙骨和立柱，Φ14螺栓对拉加固，并与满堂脚手架或外围双排架拉接牢固。
模板拼缝加海绵条。
剪力墙模板高度配置到板底。
2、主楼转换层框支柱模板设计（1）框支柱模板设计框架柱均采用15㎜厚光面多层胶合板作面板，外侧用50×100㎜木方加肋，并用铁钉与板钉牢。
木肋间距≤180㎜，柱箍采用Φ48×3.5钢管，间距400㎜，2米以上间距500㎜，用Φ14对拉螺栓拉接。
（2）支撑体系采用Φ48×3.5钢管四周斜撑加固，再用花篮螺杆拉接平衡，确保其垂直度。
（3）框架柱模板设计简图①柱模剖面②柱模平、立面③ 根部节点④柱模与梁模头3、主楼框支梁、现浇板板模板设计（1）框支梁、现浇板模板设计概述框支梁、现浇板、楼梯模板采用12mm厚覆塑竹胶合板做面板，15mm厚光面多层胶合板做梁底模、侧模；模板拼缝、模板与剪力墙接触处用3mm海绵胶条，施工时拼接板加适当压力，压缩海绵条，确保不漏浆。
（2）支撑体系框支梁: 次龙骨为50×100 mm木方，间距为100mm，Φ48×3.5双根钢管做主龙骨，立档间距和梁下小横杆间距均为300 mm，立柱为Φ48×3.5钢管和可调节支座，间距为500 mm，各立杆布置双向水平拉杆，紧贴地设双向水平扫地杆，水平杆最大步距不得超过1500mm。
现浇板: 次龙骨为50×100mm木方，间距为300mm，Φ48×3.5双根钢管做主龙骨，其跨距为800mm，间距≤1500mm，立柱为Φ48×3.5钢管，排距为800mm、间距为1500mm，并配600长高度调节丝杠早拆头，各立杆布置双向水平拉杆，紧贴地设双向水平扫地杆，水平杆最大步距不得超过1500mm，为确保架体的刚度应设置垂直和水平剪力撑。
吊顶转换层吊顶计算
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吊顶承载力计算：
沿吊顶纵向取每延米进行计算
吊顶荷载：N=1.35×0.4×1.2×1.0=0.65KN ，其中，吊顶自重取0.4KN/m 2。
1、Φ10吊筋受拉承载力：
270×78.5/1000=21.2KN
> N=0.65KN ，
故，吊筋强度满足要求。
2、5#角钢〔型号为50×50×4〕下端角焊缝强度计算：
该处为正面角焊缝，根据钢结构规范：
[]23/8.22)4250()47.0(/1065.0/mm N l h N w e f =⨯⨯-⨯⨯⨯==σ
2/2.19516022.1mm N f w
t f =⨯=<β，
故，角钢下端焊缝强度满足要求。
3、5#角钢〔型号为50x50x4〕上端与预埋件间焊缝强度计算：
该处为侧面角焊缝，根据钢结构规范： []23/8.22)4250()47.0(/1065.0/mm N l h N w e f =⨯⨯-⨯⨯⨯==τ
2/160mm N f w t =<，
故，角钢上端与预埋件间焊缝强度亦满足要求。
结论，由以上计算得知，该转换层施工方案框架能够满足吊顶荷载承载力要求。
计算说明：
1、转换层钢架选用5#角钢，上述取型号50×50×4进行计算。
2、角焊缝焊脚尺寸值，计算依据相关规范，并较保守取值为4mm 。
3、预埋件具体形状及尺寸，计算取为5#型钢〔型号为50x50x4）。
转换层荷载计算(最终版)
附件二、转换层荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层部分结构梁位置不对齐，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上（对于上下层结构梁位置不对齐的部位，采用搭设斜撑架把大梁荷载传递到下层梁上），考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要梁满足最大承载力要求即可。
1．取37—45/Y1轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：二、承载力计算：1．梁的计算：1.1 梁实际受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m）考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。
已知：b×h=350×800 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As1=1964mm2 As2=3928mm2ζ=Asfy/bh0fcm=5892×340/350×750×19=0.402查表得as=0.323Mu=as×b×h02×fcm=0.323×350×7502×19=1208 KN·M1.2 转换层荷载计算：1.2.1已知：b×h=800×2800 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m 钢筋砼自重：26 KN/m3 ,模板及其支架自重：0.85 KN/m3,施工荷载：1 KN/m3，振捣砼荷载：2 KN/m3；大梁砼浇筑高度为1.8m。
钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.8m×1.8m×9.9m)=444.7KN模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.8m×1.8m×9.9m)=13.09KN 施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.8m×9.9m)=11.1KN振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.8m×9.9m)=22.18KN则荷载总重：N=444.7+13.09+11.1+22.18=491.1KNq=491.1/9.9=49.6 KN/M1.2.2已知：b×h=700×2600 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼浇筑高度为1.6m。