丙烯储罐毕业设计
丙烯球罐设计方案
ｊ、〔日〕WES3003“低温结构用钢板评定标准”
k、〔日〕JISZ3700－80
3、工程简介
3.1结构简图
球罐板及焊缝代号
上极板为F;Fl-F7
赤道带板为A;Al-A20
下极板为G;Gl-G7
相邻板间焊缝采用对应板号前后组合,如：A2A3；F1F2等
3．2焊缝坡口形式
球罐组装时，利用工卡具调整球壳板对口间隙、错边量及角变形，不得采用机械方法进行强力组装。
c 外脚手架的搭设（见下图）
赤道带最大截面处平面图
上温带带最大截面处平面图
外架子立面图
当赤道带组对成环后，开始着手搭设防雨防风大棚及外脚手架子，成环后开始立片封盖。
1）外脚手架的绑扎应按有关规定进行，这不仅关系到操作人员的人身安全，而且还直接影响焊接质量。
所达到的质量目标计划：
ａ、单位工程交验合格率100%；
ｂ、分部、分项工程交验优良率90%；
ｃ、封闭设备抽检合格率100%；
ｄ、无任何大小质量事故；
2、编制依据
ａ、《压力容器安全技术监察规程》国家技术质量监督局
ｂ、GB150-98《钢制压力容器》
ｃ、GB12337-98《钢制球形贮罐》及附录A“低温球形储罐”
5、施工前准备
5.1 根据建设单位要求及现场实施情况，绘制总平面图并搞好暂设工程，详见用电、用水计划。
5.2 球罐的零部件检验及焊材复验
球罐零部件的检查验收是控制质量的重要环节，是一项极其细致而复杂的工作，每一项的检查都要有记录，并应如实地记录所测数据，经确认合格后，才能进行球罐的组装工作。
5.2.1 球罐的球壳板、人孔、接管、法兰、补强件、支柱及拉杆等出厂证明包括：
毕业设计(论文)-年产6万吨丙烯分离工段设计
沈阳化工大学本科毕业论文题目：6万吨/年丙烯分离工段设计院系：化学工程学院专业：化学工程与工艺班级：学生姓名：指导教师：论文提交日期：2011年6月24日论文答辩日期：2011年6月28日毕业设计（论文）任务书化学工程学院院（系）化学工程与工艺专业2007—08班学生：XXX内容摘要丙烯是石油化工的基本原料之一，在原油加工中具有重要作用。
由裂解气净化与分离工段的丙烯精馏塔分离出的丙烯除了用于生产聚丙烯外，还大量地作为生产丙烯腈，丁醇，辛醇，环氧丙烷，异丙醇等产品的主要原料。
为了更好的提高生产能力，本着投资少，能耗低，效益高的想法，本文对年产6万吨丙烯精馏塔进行了设计。
本设计首先采用简捷法初步算出了理论塔板数，利用恩特伍德公式确定最小回流比，然后以简捷法的计算结果作为初值，应用Aspen Plus软件对丙烯精馏塔操作进行了稳态模拟，并以经济指标为目标函数，对操作条件进行了优化，得出了塔顶丙烯收率为99.6%的最佳塔板数、回流比以及进料位置（murphree板效率为60%）。
接着进行全塔模拟，依然以塔顶丙烯收率为99.6%为标准，确定了各塔（乙烯塔、乙烷塔、丙烯塔、丙烷塔、甲烷塔）的塔板数、回流比及进料位置（murphree板效率为60%）等设计参数。
之后改变整体模拟过程的进料组成（裂解气来源与模拟过程不同），即对进料组成进行微调后，可以测算整体装置弹性区间。
用Aspen Plus软件进行模拟，结果发现本组整体装置模型结果的模拟结果与上一种进料组成相差不大。
经软件模拟，当丙烯含量处于14-14.8%之间，乙烯含量处于28.3-28.7%之间的时候（油质介于轻柴油和抽余油之间）丙烯收率仍可以达到99.5%的水平，此为整体装置的操作弹性区间。
由于对丙烯纯度要求极高，本文设计的精馏塔塔板数较多，丙烯塔较高，因此设计为两个塔。
最后以优化后的精馏塔结果为基础，确定了该塔的设备参数，塔径，浮阀塔盘，塔高，热负荷，从而设计了塔底再沸器，塔顶冷凝器以及塔体主要设备。
丙烯罐区安全设计论文 毕业设计
丙烯罐区安全设计论文毕业设计目录前言 (1)第1章概述 (2)第1.1节丙烯的性质 (2)第1.2节丙烯的危害 (2)第1.3节事故的预防与控制 (3)第1.4节法规信息 (4)第2章总平面布置设计 (5)第2.1节丙烯球罐区的方位布置 (5)第2.2节厂内道路及罐区的布置 (7)第2.3节管线的布置 (9)第2.4节防火堤的设计原则 (10)第3章球罐的设计 (12)第3.1节球罐的设计条件 (12)第3.2节罐体的设计 (12)第3.3节球罐的附件 (13)第4章罐区的消防安全设计 (18)第4.1节球罐区消防安全的注意事项 (18)第4.2节水喷雾消防冷却系统的介绍 (20)第4.3节球罐区水喷雾消防冷却系统的设计 (22)第4.4节球罐区消防系统的监督与维护 (24)第5章重大事故后果分析 (26)第5.1节引起重大事故的原因 (26)第5.2节重大事故后果分析计算 (27)第6章安全管理措施及制度 (29)第6.1节防雷电 (29)第6.2节防静电 (29)第6.3节开停车制度 (30)第6.4节防泄漏 (31)参考文献 (34)致谢 (35)前言由于工业过程特别是化工工业、石油化学工业为代表的高能化、自动化大型生产装置在世界范围内的迅速发展，灾害性爆炸事故、火灾事故、大范围人群中毒事故不断出现，这些灾害所造成的后果和社会问题远远超过事故本身。
随着经济规模越来越宏大、高科技越来越密集，避免化学工业灾害性事故成为工业装置平稳安全运行的核心问题。
本次论文通过对丙烯球罐区球罐的设计、强度设计、附件设计及其防火防爆安全技术设计，以技术上先进性、可行性，经济上合理性为前提，综合分析丙烯的物理、化学性质，通过其危险性的分析来设计储罐区的布置。
同时对重大事故分析、安全管理制度和措施的研究来制定一系列的预防措施，从而保证过程正常运行、安全生产，为创造一个良好的工作环境提供了保障。
第1章概述第1.1节丙烯的性质1.1.1丙烯的理化性质丙烯（propene,CH2=CHCH3）常温下为无色、无臭、稍带有甜味的气体。
1500m3丙烯球罐设计
1500m3丙烯球罐设计摘要本文首先对球形储罐的特点、发展概况和结构形式进行了简单的介绍，然后对目前国内外对球形储罐的研究水平进行了研究，发现目前国内的研究水平和国外相比还是有一定的差距。
对球形储罐设计的意义在于：通常球罐作为大容量、有压存储容器，在各工业部门中作为液化石油气（LPG）、液化天然气（LNG）、液氨、液氧、液氢、液氮及其他中间介质的贮存,也作为压缩空气、压缩气体（氧气、氮气、城市煤气……）的贮存；在原子能工业中球罐还作为安全壳（分割辐射和无辐射去的大型球壳）使用，总之随着工业的发展，球罐的使用范围也越来越广泛。
但是目前限制球罐向大型化发展的主要因素有：设计制造规范、球罐用钢、球罐现场组装和焊接问题、球罐现场热处理、球壳板尺寸精度，因此对球罐的结构和材料的选用提出了新的要求。
本文主要针对球罐的上支柱连接结构进行了相应的改进，把U形柱结构型式支柱改为长圆形结构型式支柱，在球罐施焊过程中和球罐受力方面到得了优化。
关键词：球形储罐应用范围大型化支柱结构Design of 1500m3 Propylene Spherical TankAbstractFirst, the characteristics, development of the survey and structural of the Spherical Tank are introduced in this paper.Then the Level of research for Spherical tank at home and abroad were studied. Study found that the level of development, or has a gap compared domestic to foreign. The significance of the spherical tank design are as follows: Usually as a large spherical tank capacity, pressure storage containers, In the industrial sector as liquefied petroleum gas (LPG), liquefied natural gas (LNG), liquid ammonia, liquid oxygen, liquid hydrogen, liquid nitrogen, and other storage media center, also as compressed air, compressed gases (oxygen, nitrogen, city gas ... ...) of the storage; In the atomic energy industry, also serves as the containment sphere (division of radiation and no radiation to the large spherical shell), In short With industrial development, the use of spherical tanks are increasingly being used. But the current restrictions on development to large spherical main factors: design and manufacturing specifications, spherical steel, spherical field assembly and welding problems, spherical tanks on-site heat treatment, dimensional accuracy of shell plates. Therefore, the structure of spherical tank and material selection were proposed new requirements. This paper corresponding improves on the pillar of the main connection for the spherical structure, changing the U-shaped column structure type pillar into pillar oblong structure type, has optimization in the spherical tank welding process and the terms of the spherical tank force.Key Words: Spherical tank; Scope of application; Large to turn; Support structure目录摘要 (Ⅰ)ABSTRACT (Ⅱ)第一章绪论 (4)1.1概述 (4)1.2球罐的设计参数 (5)1.3国内外发展情况 (5)第二章基本尺寸确定 (7)2.1外形尺寸的确定 (7)2.2材料选择 (7)2.3球壳设计 (9)第三章球罐受力分析 (10)3.1球罐质量计算 (10)3.2地震载荷计算 (12)3.3风载荷计算 (12)3.4弯矩计算 (13)第四章强度及稳定性校核 (14)4.1支柱计算 (14)4.2地脚螺栓计算 (16)4.3支柱底板计算 (17)4.4拉杆计算 (18)4.5支柱与拉杆最低点A点应力计算 (20)4.6支柱与球壳连接焊缝强度 (21)4.7开孔补强校核 (21)第五章球壳分瓣计算 (23)5.1赤道带和上温带合板（如图5-1） (23)5.2赤道带（如图5-2） (24)5.3极板（如图5-3） (25)第六章工厂制造及现场组装 (28)6.1工厂制造 (28)6.2现场组装 (29)6.3组装方案 (30)第七章检验 (34)7.1原材料检验 (35)7.2车间制造检验 (36)7.3安装焊接检验 (40)7.4竣工检查 (45)7.5使用安全检查 (47)第八章技术经济分析 (51)第九章结论 (52)参考文献 (54)致谢 (57)第一章绪论1.1概述近十几年来球形容器在国外发展的很快，我国球形容器引进建设在七十年代才得到了飞速的发展。
丙烯储罐毕业设计
1、绪论1.1 任务说明设计一个容积为50m³的丙烯储罐，采用常规设计方法，综合考虑环境条件、液体性质等因素并参考相关标准，按工艺设计、设备结构设计、设备强度计算的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、鞍座、人孔、接管进行设计，然后采用SW6-1998对其进行强度校核，最后形成合理的设计方案。
1.2 丙烯的性质常温为气体，不易溶于水，易溶于非极性或弱性有机溶剂苯、乙醚。
2、设计参数的确定表1 设计参数表2.1 筒体材料的选择根据丙烯的特性，查GB150-1998选择Q345R。
Q345R是压力容器专用钢，适用范围：用于介质具有一定腐蚀性,壁厚较大（16mm≥）的压力容器。
钢板标准GB6645和“关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见”。
根据GB713-2008中规定，厚度允许偏差按GB/T709的B类偏差取0.3mm。
2.2 钢管材料的选择根据JB/T4731,钢管的材料选用20号钢，根据GB8163，其许用应力Mpat1.σ[=150]3、压力容器结构设计3.1筒体公称直径计算筒体的公称直径i D 有标准选择，而它的长度L 可以根据容积要求来决定。
根据公式 23i 50m 4D L π= 取 L/D=4将L/D=4代入得：i 2520D mm = 圆整后，i 2600mm D =3.2 封头结构设计查GB/T 25198-2010《压力容器封头》得：封头型号采用EHA 型，即标准椭圆封头，并以内径为标准。
表2 封头参数查JB/T 4746-2002《钢制压力容器用封头》，由表B 、2 EHA 椭圆形封头质量得：m=1064.2kg 。
3.3筒体长度计算根据 g 2?/0.9V V V +=筒封 得：9.4m L=筒圆整后取9.5mi9500 3.62600LD=≈ 在3-6之间 故计算容积为54.98m ³3.4 计算压力cp查《压力容器介质手册》可得丙烯在50℃下的密度为457.63g m则：液柱静压力: 1P =457.69.81 2.60.0116596M gh Pa ρ=⨯⨯=1/0.015696/2.160.73%5%P P ==<,故液柱静压力可以忽略，设计压力可取计算压力 即：c P P 2.16MPa ==3.5 筒体壁厚计算该容器需100%探伤，所以取其焊接系数为 1.0φ=。
年产8万吨丙烯的生产工艺设计(精馏工段)毕业设计
长江大学工程技术学院毕业设计(论文)年产8万吨丙烯的生产工艺设计题目名称（精馏工段）题目类型毕业设计系部专业班级学生姓名指导教师辅导教师时间毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。
尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。
对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。
作者签名：日期：指导教师签名：日期：使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。
作者签名：日期：目录毕业论文(设计)任务书 (Ⅰ)开题报告 (Ⅱ)指导教师审查意见 (Ⅲ)评阅教师评语 (Ⅳ)答辩会议记录 (Ⅴ)中文摘要 (Ⅵ)英文摘要 (Ⅶ)1 前言 (1)2 选题背景 (2)2.1 课题的来源、目的和意义 (2)2.2 国内外现状、发展趋势及存在的主要问题 (2)2.3 研究的指导思想与技术路线 (6)3 方案论证 (8)3.1 低压热泵工艺流程 (8)3.2 高压丙烯精馏流程 (8)4 过程论述 (10)4.1 基本原理 (10)4.2 丙烯的性质 (10)4.3 工艺流程 (12)4.4 精馏工段工艺计算 (12)5 结果分析 (45)6 结论或总结 (46)参考文献 ............................................................................................... 46買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。
丙烯精制工艺工段毕业设计
丙烯精制工艺工段毕业设计一、引言丙烯精制工艺是石油化工领域中一项重要的技术，它涉及到丙烯的提纯、净化、分离等过程。
本文以丙烯精制工艺工段毕业设计为例，详细阐述了丙烯精制工艺的设计理念、工艺流程、设备选型、安全与环保措施等内容，旨在为相关领域的研究和实践提供参考。
二、设计理念丙烯精制工艺的设计理念是以提高产品质量、降低成本、安全环保为核心。
通过优化工艺流程，提高设备的自动化程度，降低人工干预，提高生产效率。
同时，注重环境保护，采用先进的环保技术和设备，确保生产过程对环境的影响最小化。
三、工艺流程丙烯精制工艺流程主要包括预处理、脱硫、脱水、除尘等步骤。
首先，对丙烯原料进行预处理，去除其中的杂质和水分。
然后，通过脱硫剂脱除丙烯中的硫化物。
接下来，采用高效脱水装置去除丙烯中的水分。
最后，使用高效过滤器去除丙烯中的颗粒物和粉尘。
在整个过程中，需要密切关注工艺参数的变化，确保产品质量和安全。
四、设备选型为了实现丙烯精制工艺的自动化和高效化，需要选择合适的设备和仪器。
根据工艺流程和参数要求，选择了适宜的泵、压缩机、阀门、加热器、冷凝器、过滤器等设备。
同时，为了确保生产安全和环保，选择了防爆、环保型的设备，如防爆电机、环保型过滤器等。
在设备选型过程中，注重设备的性能、可靠性、耐用性等方面，以确保生产过程的稳定性和安全性。
五、安全与环保措施丙烯精制工艺涉及到易燃、易爆、有毒物质的处理，因此需要采取相应的安全措施。
首先，加强设备维护和管理，确保设备正常运行，避免因设备故障引发事故。
其次，加强员工安全培训，提高员工的安全意识和操作技能。
同时，在生产过程中严格遵守安全操作规程，确保生产安全。
在环保方面，丙烯精制工艺会产生废气、废水和固体废弃物。
为了减少对环境的影响，采取了以下措施：一是加强废气处理，采用高效除尘器和脱硫剂等设备，确保废气达标排放；二是废水处理，采用絮凝剂沉淀法等处理方法，确保废水达标排放；三是固体废弃物分类处理，将可回收利用的废弃物进行回收利用，无法回收利用的废弃物则进行安全填埋处理。
化工厂配套丙烯原料罐区的储运设计
度５ Ｏ ℃， 设计 压 力 ２ ． １ ６ ＭＰ ａ Ｇ。
收稿 日期 ： ２ ０ １ ３—０ ８—１ ９ 作者简介 ： 周
月（ １ ９ ７ ９ 一） ，女 ， 辽 宁铁 岭 ， 高级工程师 ， 硕士 ， 从 事石油化工储运专业设计 。
・
１ ９８ ・
山 东 化 工 Ｓ Ｈ Ａ Ｎ Ｄ Ｏ Ｎ Ｇ Ｃ Ｈ Ｅ Ｍ Ｉ Ｃ Ａ Ｌ Ｉ Ｎ Ｄ Ｕ Ｓ ｎｔ Ｙ
丙烯是一种化工厂 常用原料 ， 属 甲 Ａ类液化烃
物料。 丙烯 … ， Ｃ ３ Ｈ ６ ， Ｃ Ｈ３ Ｃ Ｈ ＝Ｃ Ｈ ２ ， 分子量 ４ ２ ． Ｏ ８ ， 相 对 密度 １ ． ４ ６（ Ｏ ℃， 气体 ） ， 闪点 一１ ０ ８ ℃ 。常温 常 压 下， 是一 种无 色气体 ， 略带甜 味 ， 溶 于 乙醇 和乙醚 ， 微 溶 于水 ， 低 毒类 ， 与空 气 形 成 爆 炸 性 混 合 物 ， 爆 炸 极 限２ ． ９ ％ ～１ １ ． １ ％（ 体积 ） 。设 计 中常 用液 体 性 质 ＿ ２ Ｊ
时工 艺开 口尽 量集 中 ， 在 球 罐 顶 部 设 置 １个 气相 接 口， 底 部设 置 １个液 相接 口 ， 排污 口设 置在底部 人孔 上 。罐顶 气相 接 口引 出气 相 分 配 管 ， 分别 接 出 两条 安全 阀排 放线 、 手动 放空 线 、 气相平 衡线 及高空 排放
线。
２ ０ １ ３年第 ４ ２卷
擦 阻力大于 这种势 能 ， 泵 人 口液体 就将 汽化 ， 泵产 生
汽蚀 。为 防止泵 的汽 蚀 ， 球 罐 到 机 泵 入 口管 道 要 求 “ 步 步低 ” 并保温 ， 减 少 摩 擦 阻 力 和环 境 热 量 的 影 响， 同时建 议选用 筒袋泵 ， 这 种泵 必需 汽蚀余 量要 求
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1、绪论1.1 任务说明设计一个容积为50m³的丙烯储罐，采用常规设计方法，综合考虑环境条件、液体性质等因素并参考相关标准，按工艺设计、设备结构设计、设备强度计算的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、鞍座、人孔、接管进行设计，然后采用SW6-1998对其进行强度校核，最后形成合理的设计方案。
1.2 丙烯的性质常温为气体，不易溶于水，易溶于非极性或弱性有机溶剂苯、乙醚。
2、设计参数的确定表1 设计参数表2.1 筒体材料的选择根据丙烯的特性，查GB150-1998选择Q345R。
Q345R是压力容器专用钢，适用范围：用于介质具有一定腐蚀性,壁厚较大（16mm）的压力容器。
钢板标准GB6645和“关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见”。
根据GB713-2008中规定，厚度允许偏差按GB/T709的B 类偏差取0.3mm 。
2.2 钢管材料的选择根据JB/T4731,钢管的材料选用20号钢，根据GB8163，其许用应力Mpa t 1.150][=σ3、压力容器结构设计3.1筒体公称直径计算筒体的公称直径i D 有标准选择，而它的长度L 可以根据容积要求来决定。
根据公式 23i 50m 4D L π= 取 L/D=4将L/D=4代入得：i 2520D mm = 圆整后，i 2600mm D =3.2 封头结构设计查GB/T 25198-2010《压力容器封头》得：封头型号采用EHA 型，即标准椭圆封头，并以内径为标准。
表2 封头参数查JB/T 4746-2002《钢制压力容器用封头》，由表B 、2 EHA 椭圆形封头质量得：m=1064.2kg 。
3.3筒体长度计算根据 g 2?/0.9V V V +=筒封2i 2.512100/0.94D L +⨯=π得：9.4m L=筒圆整后取9.5mi9500 3.62600LD=≈ 在3-6之间 2349.96m 4gV D L π=≈筒筒 3254.98m V V +≈筒封故计算容积为54.98m ³3.4 计算压力cp查《压力容器介质手册》可得丙烯在50℃下的密度为457.63gm则：液柱静压力: 1P =457.69.81 2.60.0116596M gh Pa ρ=⨯⨯=1/0.015696/2.160.73%5%P P ==<, 故液柱静压力可以忽略，设计压力可取计算压力 即：c P P 2.16MPa ==3.5 筒体壁厚计算该容器需100%探伤，所以取其焊接系数为 1.0φ=。
腐蚀余量21C mm =，钢板厚度负偏差10.3C =。
假设圆筒厚度在6-16mm 之间，查GB150-1998中表4-1，可得 50°C 下Q345R 的许用应力为189MP 。
由中径公式2[]c it cp D p δσφ=-可得筒体的计算厚度为：=14.942528mm 2[]c it cp D p δσφ=-筒体的设计厚度为：d 2=15.94mm C δδ=+ 筒体的名义厚度为：12+16.24n C C mm δδ=+=。
由于工程上一般用厚度为偶数的板材， 所以圆整后取名义厚度 ：n 18mm δ= 筒体的有效厚度为：e 1216.7n C C mm δδ=--=。
设计温度下允许最大工作压力：[][]()te w i e 2 2.17+P MPa D δσφδ=≈ 3.6 封头壁厚计算由于采用的标准椭圆封头，所以4i i D H =即，封头形状系数212162i i D K h ⎡⎤⎛⎫⎢⎥=+= ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦， 由椭圆厚度计算公式可得：封头的计算厚度为：14.92[]0.5c itcKP D mm P δδφ=≈- 封头的设计厚度为：d 215.9mm C δδ=+≈封头的名义厚度为：12+16.2n C C mm δδ=+≈圆整后取名义厚度n 18mm δ=封头的有效厚度为：e 1216.7n C C mm δδ=--=设计温度下允许最大工作压力：[][]te w 2 2.38570.5i iP MPa KD δσφδ=≈+3.7 人孔选择查HG/T 21518-2005《水平盖带劲对焊法兰人孔》，表3-3，选择公称压力为2.5MPa 的MFM 型人孔，其尺寸如下：3.8 安全附件选择储罐上配有压力表、温度计、安全阀、液面计，参考公司设计图纸可知，其配置选择如下：3.9 管口的设计3.9.1储罐要开设排污口、出液口、温度计口、压力表口、液位计口、人孔、安全阀口、排空口、进液口、气相口，其分布如下图：3.9.2查HG/T 20592-2009 《钢制管法兰》, 可选择其相对应的法兰如下：表5 管口表3.9.3根据各接口的大小查HG/T 20592-2009 《钢制管法兰》和HG/T20610-2009 《钢制管法兰用缠绕式垫片》，可选择其相对应的垫片及法兰尺寸。
表6 接管法兰数据表3.9.4跟据管口公称直径选择相应的法兰，2.5MPa时选用带颈对焊法兰，主要参数如下：表7 法兰数据表3.9.5查HG/T 20613-2009 《钢制管法兰用紧固件》，2.5MPa 时，螺柱的主要参数如下：表8 螺柱数据表3.10 鞍座选型和结构设计该卧式容器采用双鞍式支座，材料选用Q235-B 。
估算鞍座的负荷： 储罐总质量12342m m m m m =+++1m ——筒体质量：31× 3.140.016 2.69.47.85109639m DL kgπδρ==⨯⨯⨯⨯⨯=2m ——单个封头的质量：查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表B.2 EHA 椭圆形封头质量， 可知，21064.2m kg =3m ——充液质量：ρρ>水丙烯，故3100054.9854980k m V g ρ=•=⨯=水4m ——附件质量：人孔质量为245kg ，其他接管质量总和估300kg ，即4545kg m =综上所述，1234266228.2kg m m m m m =+++= 每个鞍座承受的重量为 q=mg/2=331.141KN, 由此查JB4712.1-2007容器支座中表1，选取 DN 2100mm-4000mm 、120°包角轻型带垫板鞍座。
查JB4712.1-2007得鞍座结构尺寸如下：表9 DN2600mm轻型带垫板包角120°的鞍座尺寸单位：mm鞍座的安装位置：通常取尺寸A 不超过0.2L 值，中国现行标准JB 4731《钢制卧式容器》规定A ≤0.2L=0.2（L+2h ），A 最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。
由标准椭圆封头2,402()4i iD D mm H h ==-有h=H-。
故0.2(2)0.2(9400240)1896A L h mm ≤+=+⨯=由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度，故封头对于圆筒的抗弯钢度具有局部的加强作用。
若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。
因此，JB 4731还规定当满足A ≤0.2L 时，最好使A ≤0.5R m （2R i n m R δ+=）,即260018130922m R mm =+=0.50.51309654.5m A R mm ≤=⨯= ，取A=654.5mm综上有：A=654.5mm 。
4、 开孔补强设计根据GB150，当设计压力小于或等于2.5MPa ，腐蚀余量为1时，在壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距大于两孔直径之和的2.5倍，且接管公称外径不大于89mm 时，接管厚度满足要求，不另行补强。
故储罐中所有接管开孔处只有人孔和安全阀口需要补强计算。
4.1 人孔开孔补强设计根据HG/T 21518-2005，选用水平吊盖带颈对焊法兰人孔 4.1.1 补强设计方法判别开孔直径22452i d d C mm =+=i D 32001600mm 22d <== 采用等面积法进行开孔补强计算4.1.2 所需补强面积接管材料选用20号钢，其许用应力[]t150.1MPa σ= 根据GB150-1998，A=d 2(1)et r f δδδ+- 其中：壳体开孔处的计算厚度14.94mm δ= 接管的有效厚度et nt 12C C 1210.310.7mm δδ=--=--=强度削弱系数[]150.10.81135[]185t n r r f σσ=== 所以开孔所需补强面积为：2A=d 2(1)4514.9426752.88r et f mm δδδ+-=⨯=4.1.3 有效补强范围 有效宽度B 的确定按GB150中式8-7，得：122452904B d mm ==⨯=222452222212520n nt B d mm δδ=++=+⨯+⨯=12max(,)904B B B mm ==有效高度的确定1）外侧有效高度1h 的确定 根据GB150，得：1'73.65h mm ==11''H 220h mm ===接管实际外伸高度（人孔外伸长度为220mm ） 111min(','')73.65h h h mm ==2）内侧有效高度2h 的确定 根据GB150-1998，得：2'73.65h mm ==2''3202202278mm h =--= 222min(','')73.65mm h h h ==4.1.4 有效补强面积： 根据GB150，分别计算如下：123e A A A A =++筒体多余面积1A1n n 2()()2()(1)(904452)(16.714.94)795.52et r A B d f mmδδδδδ=-----=-⨯-=接管的多余面积 接管厚度：2.164582.6822[]0.5218510.5 2.16t tPcDi mm Pc δσϕ⨯===-⨯⨯-⨯ ()21n 2222()2()273.65(12 2.682)0.81135273.6510.710.811352272t t r et rA h f h C f mmδδδ=-+-=⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯=焊缝金属截面积（焊脚为6mm ）：2320.56636A mm =⨯⨯⨯=4.1.5 补强圈的厚度：21233103.52e A A A A mm =++=因为26752.88e A A mm <=，所以开孔需另行补强，所需另行补强面积：246752.883103.523649.36e A A A mm =-=-= 补强圈设计：查标准JB/T 4736根据DN450取补强圈外径D’=760mm，补强圈内径d’=485mm 。