消防水池底板池壁计算书
水池设计计算书
水池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002) 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：底板示意图顶板示意图三、基本资料1.几何参数:底板外伸长度 C=300mm2.荷载信息:荷载示意图底板荷载示意图顶板荷载示意图恒载分项系数: 自重1.27,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.90地面活荷载: 10.00kN/m2水池顶板活荷载: 10.00kN/m2壁面温差或湿度当量温差:10.00度3.材料信息:钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)4.水池埋深：-4.500m,地下水埋置深度dw：-2.500m5.计算信息:浮托力折减系数:1.00抗浮安全系数：Kf=1.05kPa修正后的地基承载力特征值: fa=140.00kPa裂缝宽度限值: 0.200mm6.设计信息:工况说明：1正常使用状态(有水有土) 2检修状态(无水有土)3试水状态(有水无土) 4施工状态(无水无土)四、抗浮验算：1.顶板自重 Gt = ΣVt*γc = 0.000*25.000=0.000kN2.池壁自重 Gc = ΣVc*γc = 226.160*25.000=5654.000kN3.底板自重 Gb = ΣVb*γc = 859.410*25.000=21485.250kN4.水池自重 G = Gt + Gc + Gb = 0.000+5654.000+21485.250=27139.250kN5.水池基础底面以上覆土总重 Gs = 0.000+0.000=0.000kN6.抗浮总重 Gsk = G + Gs + Gdw = 27139.250+0.000+0.000=27139.250kN五、地基承载力验算：1.池内水重 GW = ΣVw*γw = 0.000*10.000=0.000kN2.水池活载作用 Q = Qd = 10*387.09=3870.9kN3.基底面积 A = 387.09m24.基底压强 Pk=(G+Gs+Gw+Gdw+Q)/A = (27139.2+0+0+0+10)/387.09=70.1368kPa < fa = 140kPa地基承载力满足要求六、水池构件计算：池壁1计算1.几何信息(按单向板计算)计算跨度: Lx=18300.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm池壁1外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)池壁1内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)池壁2计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=11800.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm21.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm21.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=5400.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm池壁4外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)池壁4内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)池壁5计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=5400.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm池壁5外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm2池壁6内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm2池壁7内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)池壁8计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm2池壁9计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=11800.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm2池壁10计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm池壁10外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)底板1计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=18300.000mm, Ly=11800.000mm板厚:hb=900.000mm荷载计算基底净反力：Pk = 70.137kN/m2底板1上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)底板1下侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)底板2计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=8100.000mm板厚:hb=900.000mm荷载计算基底净反力：Pk = 70.137kN/m2底板2上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)结构构件计算书底板2下侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)底板3计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5400.000mm板厚:hb=900.000mm荷载计算基底净反力：Pk = 70.137kN/m2底板3上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)2第11页，共11页。
水池侧壁及底板配筋计算程序
1380 0.00
1840 0.00
4100
2300 0.00
二、一个集中力P
P(KN)
0
距悬臂端距离a(mm)
固定端支座反力RB=P (KN)
0
距悬臂端距离 x (mm) 0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
500
920 0.00
距固定端距离b(mm)
1380 0.00
1840 0.00
4100
4600 0.00
4600 0.00
4600 0.00
4600 0.00
Mx (KN·m)
180.00 160.00 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00
0.00
叠加弯距Mx
162.23
118.26
83.06 55.64 35.04 20.28 4.38 0.00 0.16 1.30
4600 1533
2760 0.00
2760 0.00
2760 0.00
2760 0.00
3220 0.00
3220 0.00
3220 0.00
3220 0.00
3680 0.00
3680 0.00
3680 0.00
3680 0.00
4140 0.00
4140 0.00
4140 0.00
4140 0.00
1840 0.00
400 4300
2300 0.00
三、一段均部荷载q
q (KN/m)
0
距悬臂端距离d(mm)
均部中点距悬臂端距离a(mm)
300
固定端支座反力RB=qc (KN)
消防水池侧壁SQ2计算书
六、人防组合荷载 三角形荷载Qa(kN/m2) 均布荷载Qb(kN/m2)
20.00 45.00
八、配筋计算
支座 截面抵抗矩系数αS
γs=(1+(1-2αS)1/2)/2
钢筋面积As(mm2)
0.11 M/α1fcbh02 0.94 (1+(1-2αS)1/2)/2 1105.26 M/γsfyh0
45.00
1.50 1.20
七、弯矩设计值 M
支座弯矩 均布荷载(kN*m/m)
跨中弯矩
三角形荷载(kN*m/m) 合计(kN*m/m)
均布荷载(kN*m/m) 三角形荷载(kN*m/m)
合计(kN*m/m)
72.90 Qb*H2/8
17.28 Qa*H2/15 90.18 41.01 Qb*H2*9/128
主筋保护层厚度(mm) 迎土面t1 背土面t2
40.0 20.0
三、内力计算
1、土压力标准值（恒载） 上端 Q1ak(kN/m2) 下端 Q1k (kN/m2)
2、水压力标准值（恒载） 上端 Q2ak(kN/m2) 下端 Q2k (kN/m2)
3、地面超载压力标准值（活载） Q3k(kN/m2)
4、荷载设计值（恒载控制） 三角形荷载Qa(kN/m2) 均布荷载Qb(kN/m2)
(H1*γ+(H0-H1)*γ')*K or *(K(H+H0-H1)*γ'+H1*γ)*K
HO*γ
0.00 (H0-H1)*γw or 0 20.00 (HO+H-H1)*γw
实际配筋 支座钢筋
钢筋直径(mm) 钢筋间距(mm) 钢筋实际面积(mm2) 配筋率ρ（%）
经典水池计算书
汤斜佳园水池结构计算书一、设计依据：1.《给水排水工程构筑物结构设计规范》GBS0069-20022.《钢筋混凝土结构设计规范》GB50010-20023.《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS 138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为3.5m，采用筏板基础,基础板厚300mm。
由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用C25，抗渗等级采用S6。
2、池内水位H=3.5M；侧壁外4.5米厚覆土，考虑地面堆载按1米土柱取W10kN/m2考虑,基础持力层为卵石层。
3、主受力钢筋采用HRB335级,强度设计值取f y=300MPa4、土的内摩擦角Ψ=30°5、抗浮水位绝对高程：9.500。
三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重G1：5.5x2x0.25x3.5x25+14.6x2x0.25x3.5x25+5x0.2x3.5x3x25+2.5x3.5x0.18x25=1181.3KN顶板重G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重G3：6.1x15.7x0.3x25=718.3KN覆土自重G4：5.5x15.1x1.8x18+0.3x15.7x4.5x18x2+0.3x5.5x4.5x18x2=3721.2KN水自重G5：5x14.6x3.5x10==2555KN池壁外侧土水侧压力qs：10x4.5xtan2(45°-30°/2) +10x4.5=60kN/m2池内水压力qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积A:6.1x15.7=95.77m2池体活载Q:2.0 kN/m2总重量∑G:G1+G2+G3+G4+G5 =1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KNP=∑G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.7<fak=100KPa地基承载力满足要求池体净自重Gn=8591.1-718.3-2555=5322.8KN基底净反力Pn=5322.8/95.77=55.58KN/m2(作为底板计算荷载)2.池体抗浮验算:水浮力:5.5x15.1x4.5x10=3737.3KN抗浮力：8591.1-3737.3=4853.8KN抗浮系数：抗浮力/水浮力=4853.8/3737.3=1.299>1.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1) 1-1池壁计算1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 31kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{39.37, 39.37} ＝ 39.37kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 5750mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 200mm （h ＝ L y / 18）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0078+0.2*0.02038)*31*3.652＝ 4.90kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.02038+0.2*0.0078)*31*3.652＝ 9.06kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.03585*31*3.652＝ -14.81kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.05518*31*3.652＝ -22.79kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.90kN·m，M xq＝ 4.90kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{6.23, 6.23} ＝ 6.23kN·mA sx＝ 142mm，a s＝ 52mm，ξ ＝ 0.024，ρ ＝ 0.10%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.051mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 9.06kN·m，M yq＝ 9.06kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{11.51, 11.51} ＝ 11.51kN·mA sy＝ 248mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.039，ρ＝ 0.16%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.084mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -14.81kN·m，M x'q＝ -14.81kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-18.8, -18.8} ＝ -18.80kN·mA sx' ＝ 410mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.065，ρ ＝ 0.26%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.138mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -22.79kN·m，M y'q＝ -22.79kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-28.94, -28.94} ＝ -28.94kN·mA sy' ＝ 560mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.102，ρ ＝ 0.41%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.199mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00168（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 9.06kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 9.06kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 9060088/(0.87*158*565) ＝ 117N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*200 ＝ 100000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/100000 ＝ 0.00565 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*117) ＝ 0.108当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*158) ＝ 0.003581.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*1582/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0)] ＝ 4833.71kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 4833.71*9.06/[9.06*(2-1)+9.06] ＝ 2416.85kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00168*31*3.654/2416.85*1000 ＝ 3.8mmf / L y＝ 3.8/3650 ＝ 1/953(2) 2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 35kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{44.45, 44.45} ＝ 44.45kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*35*3.652＝ 4.46kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*35*3.652＝ 12.22kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*35*3.652＝ -17.11kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*35*3.652＝ -29.00kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.46kN·m，M xq＝ 4.46kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{5.66, 5.66} ＝ 5.66kN·mA sx＝ 97mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.012，ρ ＝ 0.05%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.042mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 12.22kN·m，M yq＝ 12.22kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{15.52, 15.52} ＝ 15.52kN·mA sy＝ 252mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.030，ρ＝ 0.12%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.104mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -17.11kN·m，M x'q＝ -17.11kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-21.73, -21.73} ＝ -21.73kN·mA sx' ＝ 356mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.043，ρ ＝ 0.17%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.146mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -29.00kN·m，M y'q＝ -29.00kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-36.83, -36.83} ＝ -36.83kN·mA sy' ＝ 613mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.074，ρ ＝ 0.29%；实配纵筋：Φ12@175 （A s＝ 646）；ωmax＝ 0.193mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00206（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 12.22kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 12.22kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 12216733/(0.87*208*565) ＝ 119N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*250 ＝ 125000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/125000 ＝ 0.00452 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*119) ＝ 0.131当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*208) ＝ 0.002721.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*2082/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0)] ＝ 8944.32kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 8944.32*12.22/[12.22*(2-1)+12.22]＝ 4472.16kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00206*35*3.654/4472.16*1000 ＝ 2.9mmf / L y＝ 2.9/3650 ＝ 1/1,276工况二：池外有土，池内无水1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 63.33kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{80.43, 80.43} ＝ 80.43kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*63.33*3.652＝ 8.07kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*63.33*3.652＝ 22.11kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*63.33*3.652＝ -30.96kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*63.33*3.652＝ -52.48kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 8.07kN·m，M xq＝ 8.07kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{10.24, 10.24} ＝ 10.24kN·mA sx＝ 176mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.023，ρ ＝ 0.09%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.077mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 22.11kN·m，M yq＝ 22.11kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{28.07, 28.07} ＝ 28.07kN·mA sy＝ 463mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.056，ρ＝ 0.22%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.188mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -30.96kN·m，M x'q＝ -30.96kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-39.32, -39.32} ＝ -39.32kN·mA sx' ＝ 656mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.079，ρ ＝ 0.32%；实配纵筋：Φ12@150 （A s＝ 754）；ωmax＝ 0.156mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -52.48kN·m，M y'q＝ -52.48kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-66.65, -66.65} ＝ -66.65kN·mA sy' ＝ 1148mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.139，ρ ＝ 0.55%；实配纵筋：Φ14@120 （A s＝ 1283）；ωmax＝ 0.174mm1.4斜截面受剪承载力计算V ＝ Q·(2L x - L y)·L y / 4L x＝ 80.43*(2*7.3-3.65)*3.65/(4*7.3) ＝ 110.1kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1271*1*0.208 ＝ 185.0kN ≥ V ＝ 110.1kN，满足要求。
消防水池底板计算
消防水池底板计算6.3x5.3 m跨底板（底板标高-3米）：1.底板内力计算：水位标高取-1.2m 底板标高-3m底板厚度0.35m，附加抹灰恒载取1.5kN/㎡恒载：gk=0.35x25+1.5 =10.25kN/㎡取活荷：qk= 20kN/㎡地下水头：3-1.2+0.35=2.15 m地下水浮力：qk=2.15x10=21.5 kN/㎡当按正常荷载控制计算时，面荷载为:qk=10.25+20=30.25kN/㎡q1=1.35x10.25+0.7x1.4x20=33.4375kN/㎡q2=1.2x10.25+1.4x20=40.3kN/㎡所以q=max（q1,q2）= 40.30 kN/㎡当按水浮力控制计算时，面荷载为：qk=21.5-10.25=11.25 kN/㎡q=1.4x21.5-10.25=19.85 kN/㎡按无梁楼盖计算，计算跨度为: 6.3x5.3m 承台等效成正方形柱帽c= 1m （一）水浮力控制配筋计算按无梁楼盖，采用经验系数法计算得：取大跨度x方向计算设计值M0x=1/8x{19.85x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=417.327778472222kN.m标准值M0xk=1/8x{11.25x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=236.52078125kN.m（1）中跨弯矩分配如下柱上板带支座负弯矩设计值Mx1‘=0.5x417.327778472222= 208.66 kN.m标准值Mx1k‘=0.5x236.52078125= 118.26 kN.m（2）边跨弯矩分配如下柱上板带跨中正弯矩设计值Mx2‘=0.22x417.327778472222= 91.81 kN.m标准值Mx2k‘=0.22x236.52078125= 52.03 kN.m2、配筋计算及裂缝验算（1）柱上板带支座强度计算：柱上板带支座弯矩设计值Mx1= 208.66 kN.m1 受弯构件：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 208.66kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 2650*350mm ho ＝ h - as ＝ 350-60 ＝ 290mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.5181．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 290-[290^2-2*208660000/(1*14.33*2650)]^0.5 ＝ 20mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 20/290 ＝ 0.068 ≤ξb ＝ 0.5181．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*2650*20/360＝ 2069mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 2069/(2650*290) ＝ 0.27%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.15%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.15%, 0.18%} ＝ 0.18%配筋d14@150 As= 2718 mm裂缝验算：柱上板带支座弯矩标准值Mx1k= 118.26 kN.m1 裂缝宽度验算：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 2650×350mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：17Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 14mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2617mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝57mm ho ＝ 293mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 118.26kN·m1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*2650*350 ＝ 463750mmρte ＝ As / Ate ＝ 2617/463750 ＝ 0.00564在最大裂缝宽度计算中，当ρte ＜ 0.01 时，取ρte ＝ 0.011．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 118260002/(0.87*293*2617) ＝ 177N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*177) ＝ 0.3641．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk *(1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.364*177*(1.9*50+0.08*14/0.01)/200000 ＝ 0.140mm（2）x向其余位置的计算强度计算：板带弯矩设计值Mx2= 91.81 kN.m裂缝验算：板带弯矩标准值Mx2k= 52.03 kN.mx向其余位置的配筋按柱上板带配筋即可满足强度计算及裂缝验算(二)竖向荷载控制配筋计算按无梁楼盖，采用经验系数法计算得：取大跨度x方向计算设计值M0x=1/8x{40.3x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=847.269998611111kN.m标准值M0xk=1/8x{30.25x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=635.978100694444kN.m（1）中跨弯矩分配如下柱上板带支座负弯矩设计值Mx1‘=0.5x847.269998611111= 423.63 kN.m标准值Mx1k‘=0.5x635.978100694444= 317.99 kN.m（2）边跨弯矩分配如下柱上板带跨中正弯矩设计值Mx2‘=0.22x847.269998611111= 186.3993997 kN.m标准值Mx2k‘=0.22x635.978100694444= 139.9151822 kN.m2、配筋计算及裂缝验算（1）柱上板带支座强度计算：柱上板带支座弯矩设计值Mx1= 423.63 kN.m 1 受弯构件：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 423.63kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 2650*350mm ho ＝ h - as ＝ 350-60 ＝ 290mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.5181．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 290-[290^2-2*423630000/(1*14.33*2650)]^0.5 ＝ 41mm 1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 41/290 ＝ 0.143 ≤ξb ＝ 0.5181．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*2650*41/360＝ 4370mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 4370/(2650*290) ＝ 0.57% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.15%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.15%, 0.18%} ＝ 0.18% 配筋d14@150+d18@150 As= 7211 m m裂缝验算：柱上板带支座弯矩标准值Mx1k= 317.99 kN.m1 裂缝宽度验算：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 2650×350mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：17Φ14 第 2 种：17Φ18受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 16.3mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 6943mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝40mm ho ＝ 310mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 317.99kN·m1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*2650*350 ＝ 463750mmρte ＝ As / Ate ＝ 6943/463750 ＝ 0.014971．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 317989990/(0.87*310*6943) ＝ 170N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01497*170) ＝ 0.587 1．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.587*170*(1.9*50+0.08*16.3/0.015)/200000 ＝ 0.190mm（2）x向其余位置的计算强度计算：板带弯矩设计值Mx2= 186.40 kN.m1 受弯构件：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 186.4kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 2650*350mm ho ＝ h - as ＝ 350-60 ＝ 290mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.5181．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 290-[290^2-2*186400000/(1*14.33*2650)]^0.5 ＝ 17mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 17/290 ＝ 0.06 ≤ξb ＝ 0.5181．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*2650*17/360＝ 1841mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 1841/(2650*290) ＝ 0.24%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.15%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.15%, 0.18%} ＝ 0.18%配筋d14@150 As= 2718 mm裂缝验算：板带弯矩标准值Mx2k= 139.92 kN.m1 裂缝宽度验算：L-11．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 2650×350mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：17Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 14mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2617mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝40mm ho ＝ 310mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 139.92kN·m1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*2650*350 ＝ 463750mmρte ＝ As / Ate ＝ 2617/463750 ＝ 0.00564在最大裂缝宽度计算中，当ρte ＜ 0.01 时，取ρte ＝ 0.011．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 139919998/(0.87*310*2617) ＝ 198N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte *σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*198) ＝ 0.4421．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.442*198*(1.9*50+0.08*14/0.01)/200000 ＝ 0.191mm。
水池结构计算书
水池计算一. 底板计算上部结构及侧壁：3100kN覆土：1200 kN挑土：0.5*（18+46）*4.2*18=2420KN底板：0.5*9.6*23.6*25=2830KNGk＝9550 kN基地平均反力 P=9550/23.6*9.6=42KPaLy=6,lx=8，按双向板计算，四边简支。
M yK＝0.062×42×6²＝94KN-MM xK＝0.0317×42×6²＝48KN-M底板厚500mm计算As＝1100mm²实配X向Φ18@180（1414mm2）计算As＝1500mm²实配Y向Φ18@150（1696mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .19 mm 小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
二. 侧壁计算1. 荷载取值以池内无水，池外有土计算地面堆积荷载 f1= 20×1/3=6.7KN/㎡（均布荷载）土压力 f2= 1/3×8×4.2=11.2KN/㎡（三角形荷载）地下水压力 f3=10×3.7=37KN/㎡（三角形荷载）2. 荷载计算（以池内无水，池外有土计算）①荷载设计值 0 ~ 58KN/㎡（三角形荷载）9.4KN/㎡（均布荷载）②荷载标准值 0 ~ 48.2KN/㎡（三角形荷载）6.7KN/㎡（均布荷载）3．池壁1（以池内无水，池外有土计算）Ly=3.7,lx=8，按单向板计算,一端固定一端铰接。
1）三角形荷载My＝0.0298×58×3.7²＝24KN-M M YK＝0.0298×48.2×3.7²＝20KN-MM0Y＝-1/15×58×3.7²＝-53KN-M M0YK＝-1/15×48.2×3.7²＝-44KN-M2）均布荷载My＝0.07×9.4×3.7²＝9KN-M M YK＝0.0298×6.7×3.7²＝7KN-MM0Y＝-1/8×9.4×3.7²＝-16KN-M M0YK＝-1/15×6.7×3.7²＝-11KN-M 荷载总计：My＝33KN-M M YK＝27KN-MM0Y＝-69KN-M M0YK＝-55KN-M侧壁厚300mm计算As＝660mm²实配X向Φ14@200（770mm2）计算As＝920mm²实配Y向Φ14@150（1026mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .18 mm小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
40-水池侧壁及底板配筋计算程序
板厚h (mm) 板长l (mm)
混凝土强度等级
500 7000 C30
受力钢筋强度设计值fy (N/mm2) 钢筋弹性模量ES (N/mm2) 构件受力特征系数αcr
纵向受拉钢筋表面特征系数ν
300 2.0E+05
2.1 0.7
二、常规数据
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 系数α1
最大裂缝宽度限值ωlim (mm)
0.20
验算ωmax ≤ ωlim
0.0084 0.0100 28.6 0.200
20 0.05 满足
四、挠度验算
αEρ=ESAS/ECbh0
短期刚度BS=ESASh02/(1.15ψ+0.2+6αEρ) (N·mm2)
长期刚度Bl=BS*MS/(MS+Ml) (N·mm2)
σψsk==M1最.1S/-外η0.6层h50Af受tkS/拉ρ(N钢te/σm筋msk外2) 边缘至受-804拉..47底412边距受应离拉变c区不(2纵均0≤筋匀c等系≤ψ效数6≤5直ψ) 1(径m实.0m)d际e)q=取d值/ν(0(.m2≤m)
最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte) (mm)
挠度f=5MSl02/48Bl (mm)
3.77
挠度限值 l0/200
验算f ≤ l0/200
0.030 1.45E+14 9.61E+13
35.0 满足
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99.00 0.0327 0.9834 729.5
钢筋直径d (mm)
消防水池计算书
m m m m m3 m3
340 6 4 14.16666667
单位 h L/s m3
h Ls mm m3 m3 m3 消防水池长宽高 水池长度a 12.00 水池宽度b 6.20 水池高度h 4.00 水池有效高度h1 3.80 消防水池实际容积 297.60 消防水池有效容积 282.72 加墙体 不加墙体 22.92 22.52 4.00 3.60 4.50 4.50 4.30 4.30 412.56 364.82 394.22 348.61 墙厚 0.20 0.20
2 40 288
h L/s m3
1 22 79.2
h L/s m3
2 1.5 100 84.82 367.20 282.38
h m/s mm m3 m3 m3
22.52 3.60 3.50 3.30 283.75 267.54
m m m m m3 m3
160 10.66667 轻危 160 16 中危 160 21.33333 中危 260 52 严重危险 260 69.33333 严重危险
室外消火栓 供水时间T： 室外消火栓用水量 室外消防水量V1 室内消火栓 供水时间T： 室内消火栓用水量 室内消防水量V2 喷淋： 供水时间T： 喷淋用水量 喷淋用水量V3 自来水补给： 供水时间T： 假设水速v 加设进水管径D 自来水补给水量V4 消防水池V(未计补水) 消防水池V(计补水) 消防水池长宽高 水池长度a 水池宽度b 水池高度h 水池有效高度h1 消防水池实际容积 消防水池有效容积 喷淋
4 6 8 12 16
0 40 0
单位 h L/s m3
室外消火栓 供水时间T： 0 室外消火栓用水量 40 室外消防水量V1 0 室内消火栓 供水时间T： 2 室内消火栓用水量 40 室内消防水量V2 288 喷淋： 供水时间T： 1 喷淋用水量 22 喷淋用水量V3 79.2 自来水补给： 供水时间T： 2 假设水速v 1 加设进水管径D 100 自来水补给水量V 56.55 4 消防水池V(未计补水) 367.20 消防水池V(计补水) 310.65 加墙体 不加墙体 22.92 22.52 4.00 3.60 4.50 4.50 4.30 4.30 412.56 364.82 394.22 348.61 墙厚 0.20 0.20
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五江消防水池底板池壁设计执行规:《混凝土结构设计规》(GB 50010-2010)（2015版）, 本文简称《混凝土规》《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规》《给水排水工程构筑物结构设计规》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》-----------------------------------------------------------------------1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=26.600m, 宽度B=16.600m, 高度H=4.700m, 底板底标高=-2.100m池底厚h3=400mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=300mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=400.00kPa地下水位标高-3.000m,池水深4.150m, 池水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板2.00kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度26.00kN/m3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(35,外35), 底板(上35,下50)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.002 计算容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=1722.08 kN池壁自重G2=2757.92kN底板自重G3=4865.54kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=9345.54 kN(2)池水重Gw计算池水重Gw=17264.00 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 44.68 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 44.68 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 883.12 kN地面活荷载作用力Gh2= 262.80 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=1145.92 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=27.200×17.200 = 467.84 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(9345.54+17264.00+44.68+0.00+1145.92)/467.840= 59.42 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=59.42 < fa=400.00 kPa, 地基承载力满足要求。
3.2 抗浮验算由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算3.3 荷载计算3.3.1 顶板荷载计算:池顶板自重荷载标准值: P1=26.00×0.150= 3.90 kN/m2池顶活荷载标准值: Ph= 2.00 kN/m2池顶均布荷载基本组合:Qt = 1.20×P1 + 1.27×Ph= 7.22 kN/m2池顶均布荷载准永久组合:Qte = P1 + 0.40×Ph= 4.70 kN/m23.3.2 池壁荷载计算:(1)池外荷载:主动土压力系数Ka= 0.33侧向土压力荷载组合(kN/m2):(2)池底部水压力: 标准值= 41.50 kN/m, 基本组合设计值= 52.71 kN/m3.3.3 底板荷载计算(池无水，池外填土):水池结构自重标准值Gc= 9345.54kN基础底面以上土重标准值Gt= 44.68kN基础底面以上水重标准值Gs= 0.00kN基础底面以上活载标准值Gh= 1145.92kN水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb = (9345.54×1.20+44.68×1.27+0.00×1.27+1145.92×1.27)/467.840= 27.20kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe = (9345.54+44.68+0.00×1.00+2.00×441.560×0.40+10.00×26.280×0.40)/467.840= 21.05kN/m2板底均布净反力基本组合:Q = 27.20-0.400×26.00×1.20= 14.72 kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe = 21.05-0.400×26.00= 10.65 kN/m23.3.4 底板荷载计算(池有水，池外无土):水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb = [26.600×16.600×2.00×1.27+9345.54×1.20+(26.000×16.000×4.150)×10.00×1.27]/467.840 = 73.23kN/m2板底均布净反力基本组合:Q = 73.23-(0.400×26.00×1.20+4.150×10.00×1.27) = 8.05kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe = [26.600×16.600×2.00×0.40+9345.54+(26.000×16.000×4.150)×10.00]/467.840 = 57.63kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe = 57.63-(0.400×26.00+4.150×10.00) = 5.73kN/m23.4 力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则:顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负池壁:侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池无水，池外填土)2.池水压力作用(池有水，池外无土)3.池壁温湿度作用(池外温差=池温度-池外温度)(1)顶板力:计算跨度: Lx= 26.150 m, Ly= 16.150 m , 四边简支按双向板计算.荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)计算跨度: Lx= 26.300 m, Ly= 4.150 m , 三边固定,顶边简支池壁类型: 浅池壁,按竖向单向板计算池外土压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:-10.36, 准永久组合:-6.95池水压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:31.77, 准永久组合:25.02基本组合作用弯矩表(kN.m/m)计算跨度: Lx= 16.300 m, Ly= 4.150 m , 三边固定,顶边简支池壁类型: 浅池壁,按竖向单向板计算池外土压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:-10.36, 准永久组合:-6.95 池水压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:31.77, 准永久组合:25.02基本组合作用弯矩表(kN.m/m)(6)底板力:计算跨度:Lx= 26.300m, Ly= 16.300m , 四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算.1.池外填土,池无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表准永久组合作用弯矩表2.池有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)准永久组合作用弯矩表(7)配筋及裂缝:配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:①顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm)②L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm/m, 裂缝:mm)④底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm/m, 裂缝:mm)3.5 混凝土工程量计算:(1)顶板: L×B×h1 = 26.600×16.600×0.150 = 66.23 m3(2)池壁: [(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2= [(26.600-0.300)+(16.600-0.300)]×2×0.300×4.150 = 106.07 m3 (3)底板: (L+2×t2)×(B+2×t2)×h3= (26.600+2×0.300)×(16.600+2×0.300)×0.400 = 187.14 m3(4)水池混凝土总方量 = 66.23+106.07+187.14 = 359.44 m3-----------------------------------------------------------------------【理正结构工具箱2017】计算日期: 2018-09-24 15:48:21-----------------------------------------------------------------------。