消力池计算
消力池计算
挖深式消力池计算流程图1. 假设某一池深d ，计算从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋d ＋v o 2/（2×g ）计算示意图 12. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。
3. 计算池内跃后水深hc ″hc ″＝25.021321812−+b b ghc qhc α 其中：b 1――消力池首端宽度；b 2――消力池末端宽度。
4. 计算出池落差Δz :Δz ＝22)'(2hs g q ××ϕα－22)"(2hc g q ×α 其中：hs ′――出池河床水深（下游水深）。
5. 计算水跃淹没系数σσ＝（d ＋ hs ′＋Δz ）/hc ″当1.05≤σ≤1.10时假设正确，否则重新假设池深d 进行计算。
※ 本程序中各值采用国际单位制，不再说明。
参考文献：1.《水闸设计规范》（SL265－2001）2.《水力计算手册》第一版·武汉水利电力学院水力学教研室编·水利电力出版社3.《水力学》（上、下册）第二版·成都科技大学水力学教研室编·高等教育出版社4.《取水输水建筑物丛书· 水闸》第一版·陈德亮主编·中国水利水电出版社程序流程图如下：本文档及程序由龚艳光编制，由于本人水平有限，错误在所难免，欢迎大家试用，提出宝贵意见。
E-mail : **********************.cn坎式消力池计算流程图一、池内计算：1. 从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋v o 2/（2×g ）计算示意图22. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q ………………① 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。
消力池设计计算范文
消力池设计计算范文消力池（Energy Pool）是一种用于管理和计算能量（或消耗点）的系统。
它通常应用于游戏、体育比赛、技能训练和能量管理等领域。
以下将详细介绍消力池的设计和计算方法。
设计思路：消力池的设计基本原则是为参与者提供一个有限的能量储备，使其可以在一定时间范围内使用。
设计一个好的消力池需要考虑以下几个方面：1. 初始值：消力池的初始值应该根据参与者的需求和能力来设定。
不同的游戏或活动可能有不同的消耗点（Energy Points）和恢复速度，因此初始值需要针对特定的情境进行调整。
2.恢复速度：参与者的消力池应该有一个合理的恢复速度。
这可以根据活动的难度、时长和消耗点来确定。
一般来说，复杂和耗能大的活动应该有一个相对较快的恢复速度，以使参与者能够持续参与。
3.可用范围：消力池必须能够适应参与者的需求和技能水平。
它应该既不过小以致无法完成一项任务，也不过大以致无法控制消耗。
这需要根据实际情况来进行调整。
4.持续时间：一个消力池的持续时间取决于活动的时长和参与者的需求。
对于长时间的活动，消力池需要相应地延长；而对于短时间的活动，消力池可以相应缩短。
计算方法：消力池的计算通常包括以下几个方面：1.初始值：根据活动的特点和参与者的需求设定一个初始值，例如100点能量。
2.恢复速度：根据活动的难度和耗能量设定一个恢复速度，例如每10分钟恢复10点能量。
3.消耗点：根据活动的要求和参与者的操作确定消耗点的数值，例如每次操作消耗5点能量。
4.使用限制：根据参与者的能力和目标设定一个使用限制，例如不能少于20点能量。
根据以上设定和计算，参与者可以根据需要进行消耗和恢复能量。
当能量不足时，参与者需要等待恢复；当能量达到使用限制时，参与者需要在有效使用和等待恢复之间做出权衡。
总结：消力池的设计和计算需要根据具体情况进行调整。
一个好的消力池设计能够平衡参与者的需求和实际情况，提供一个能量管理的工具，使参与者能够在活动中持续参与并取得满意的结果。
消力池计算(201003修改版)
跃前流速Vc=10.28闸宽b0=15流量Q=245.2淹没系数（1.1-1.05）= 1.05消力池初始宽度b1=15消力池末宽度b2=15上游河床高程=954.5堰顶高程=958坝前水位=961下游河床高程=953.6下游河道以上作用水头H0=7.4下游水位=955.59上下游水位差H'= 5.41池后正常水深hs'= 1.99过渡段水平长Ls=0水跃长度改正数B(0.7-0.8)=0.75消力池底板计算系数k1=（0.15-0.2）0.17消力池底板安全系数k2=（1.1-1.3） 1.2消力池底板的饱和重度（KN/M3）=23海曼长度计算系数=（中砂12-11）11下游引河的水面宽度Bm=24.85二、深度β=b2/b11过闸单款流量q=16.35过池单款流量q=16.35跃前断面弗努德数Fr=V/SQRT(ghc) 2.60消力池深度d=0.23跃后水深h''= 5.11出池落差z(以过池流量计算)= 3.15试算d=0.23误差=0.00措施后淹没系数=（1.05-1.1） 1.05三、长度水跃长度Lj=24.29消力池长度Lsj=18.21取34四、消力池前端底板厚1、抗冲厚度t= 1.052、抗浮池底板下游水深H2= 1.99消力池底板扬压力U=(KPa)29.10消力池首端顶板上水重W=(KPa)15.91消力池末端顶板上水重W=(KPa)51.11消力池顶板重W=(KPa)跃前收缩断面流速水头=11.13消力池前半段底板上脉动压力Pm=+(KPa)0.56消力池前后段底板上脉动压力Pm=-(KPa)-0.56消力池前端底板厚度t=0.72消力池末端底板厚度t=-1.18消力池前端底板厚度t= 1.05试算t=0.92五、消力池末端底板厚t=0.50六、海漫长度消力池末端宽度b2=15消力池末端单宽流量qs=16.35 sqrt(qs*sqrt(H'))=(1-9) 6.17海漫长度Lp=67.83七、翼墙扩散角θ(12度左右为宜)下游尾水在消力池变色镜以上的水深h2= 1.99消能设备的高度P=0.23消能设备处水深H1= 5.11上下游水位差= 5.41tanθ=-0.23试算θ=10.00试算tanθ=0.18误差=0.41翼墙长度L=0.00下游引河的水面宽度Bm=24.85闸内的水面宽度Bn =15ΔB=Bm-Bn= 9.85翼墙长度系数（2.5-3）=3翼墙长度L=14.775tanθ=0.00试算θ=14.00试算tanθ=0.00误差=0.00翼墙长度宜取0~15八、翼墙扩散曲线y/b0=0.5*(x/(b0*Fr0))^1.5+0.5扩散段上游渠道宽b0=15扩散段下游渠道宽b=15均匀来流Fr0= 2.32九、挡土墙高程计算最大跃后水深+安全超高渠道通过加大流量时的水深hb= 5.11渠道岸顶超高Fb=0.25*hb+0.2 1.48挡土墙高度H= 6.59挡土墙底部厚度一般可取（0.6~0.8）*H注意：1、判断是否需要建消力池前，请将表格中的消力池试2、红字部分需要人为添加的数据。
溢洪道消力池计算
溢洪道消力池计算
溢洪道消力池的计算主要包括以下步骤：
1、确定消力池的长度和深度：消力池的长度通常根据溢洪道的流量和下游水位来确定，而深度则根据溢洪道的最大流量和下游河道的冲刷能力来确定。
2、计算消力池的消能率：消能率是指溢洪道下泄水流在消力池中消除能量的程度。
根据不同的溢洪道形式和下游河道的条件，可以采用不同的消能率计算公式进行计算。
3、计算消力池的底宽和边坡：消力池的底宽和边坡应根据下游河道的冲刷能力和溢洪道的流量等因素来确定。
在计算时，需要考虑河床的抗冲刷能力和溢洪道下泄水流的冲刷能力。
4、计算消力池的流速和压力：消力池中的流速和压力应根据溢洪道的流量和下游水位等因素来确定。
在计算时，需要考虑消力池的长度、深度、底宽和边坡等因素的影响。
5、校核消力池的稳定性：消力池的稳定性是指其在溢洪道下泄水流作用下的稳定程度。
在校核时，需要考虑溢洪道下泄水流的冲击力和消力池的抗冲击能力等因素的影响。
总之，溢洪道消力池的计算需要综合考虑多种因素，包括溢洪道的流量、下游水位、河床的抗冲刷能力等，以便确保消力池能够有效地消除溢洪道下泄水流的能量，并保持稳定性和安全性。
11 消力坎式消力池水力计算
=IF(B14>D4,"远趋式水跃
",IF(B14=D4,"临界式水跃
","淹没式水跃"))
hc
''
与h
的大小关系判断
t
/
工作簿 01
水力分析与计算子项目
首次计算按照自由溢流， 取值为1
=($B$9/(A16*$A$6*SQRT (2*9.8)))^(2/3)
水力计算Excel展示厅
之十一 消力坎式消力池水力计算
/ 水利水电建筑工程
水力分析与计算子项目
一 工程任务
如图所示为一5孔溢流堰，每孔净宽b=7m，闸墩厚度d=2m，上游河道 宽度与下游收缩断面处河道宽度相同，即B0=Bc=nb+（n-1）d，上下游水 位的高程如图中所注，当每孔闸门全开时，通过的泄流量Q=1400m3/s，试 求：判别底流衔接形式，如为远趋式水跃，试设计一消力坎式消力池。
水力分析与计算子项目
使用编制好的excel表格
情形一：
计算结果：
水头H: 5m；
消力坎高度C：6.15m；
上游堰高P1:55m； 流量Q：900m3/s；
池长LB：51.15m。 不需修建第二道消力坎
下游水深ht=10m。
情形二：
计算结果：
水头H: 5m； 上游堰高P1:55m； 流量Q：900m3/s； 下游水深ht=6m。
工作簿 01
水力分析与计算子项目
1 0.015 p
H
/
工作簿 01
水力分析与计算子项目
=C4/A9 qQ
b
=$C$6*$D$6+($C$6 -1)*$E$6
B0 nb (n 1)d
11 消力坎式消力池水力计算
试算消力坎高度C′堰上总水头H10′(m)实用堰出流淹没高度h s（m）淹没系数σs′6.0 5.340.00 3.8206.1 5.24(0.10) 4.1146.2 5.14(0.20) 4.4406.3 5.04(0.30) 4.8026.4 4.94(0.40) 5.2046.5 4.84(0.50) 5.6526.6 4.74(0.60) 6.1516.7 4.64(0.70) 6.7076.8 4.54(0.80)7.3296.9 4.44(0.90)8.025如图所示为一5孔溢流堰，每孔净宽b=7m，闸墩厚度d=2m，上游河道宽度B0=Bc=nb+（n-1）d，上下游水位的高程如图中所注，当每孔闸门全开时，通过的泄流量Q=1400m3/s，试判别底流衔接形式，如为远趋式水跃，试设计一挖深式消力池。
注2：若D13单元格中显示“否建消力池”，则无需进行消力池的水力计算。
注1：表格使用方法：1.橙色区域对应的参数为基本参数值，需人工输入具体数值；绿色区域所对应的数据为程序自动运算的结果，切勿人工输入数值。
单宽流量q′（m3/(sm)）是否为所求高度C(精度2%)87.552否91.653否96.097否100.910否106.121否111.764否117.873否124.488否131.652否139.414否注3：①“试算消力坎高度C”在折线实用堰淹没溢流的条件下，对消力坎的高度重新计算，当在橙色区域输入第一个试算高度后，可得到其后一差值为0.1的等差数列；②判断试算结束的精度默认为2%，若改变精度，需调整单元格F22:F31的程序。
③E8“消力高度C取值”为符合试算精度要求的多个假设坎高的平均值。
道宽度与下游收缩断面处河道宽度相同，即门全开时，通过的泄流量Q=1400m 3/s，试求：。
示“否，不需修无需进行消力池的水力1.橙色区域对应数值，需人工输入具体所对应的数据为程序自切勿人工输入数值。
消力池计算
**********************************************************************计算项目：消能工水力计算1********************************************************************** ----------------------------------------------------------------------[ 消力池断面简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 计算条件]----------------------------------------------------------------------[基本参数]消能工类型:下挖式消力池计算目标:设计尺寸上游底部高程:1.000(m)下游底部高程:0.000(m)消力池首端宽度:6.000(m)消力池末端宽度:6.000(m)水流的动能校正系数:1.000泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950消力池出流流速系数:0.950水跃淹没系数:1.050是否计算消力池前段长度:交互消力池前段长度:0.000(m)自由水跃跃长计算系数:6.900水跃长度校正系数:0.750是否计算消力池底板的厚度:计算消力池底板计算系数K1:0.200消力池底板安全系数K2:1.300消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3)脉动压强系数:0.050海漫长度计算系数Ks:10.000河床土质允许不冲流速:1.000(m/s)水位流量的组数:1序号单宽流量上游水位下游水位扬压力(m3/s*m) (m) (m) (kPa)1 6.500 3.020 2.020 1.000----------------------------------------------------------------------[ 计算过程]----------------------------------------------------------------------1、判断是否需要建消能工。
消能池的水力计算
消能池的水力计算[日期：12/31/2005来源：作者：[字体：大中小] 02:48:00]从以上分析可知，为了改变不利的衔接形式，可采取人工措施，通过增加下游水深，使之形成稍有淹没的淹没水跃，从而达到缩短护坦的长度，在较短距离内消除余能的目的。
这种消能措施称为消能池（或消力池）。
形成消能池的工程措施，根据泄水建筑物下游地基情况，可以有两种基本方式：①挖深式消能池：降低护坦高程形成消能池，使池内水深大于，产生淹没水跃；②坎式消能池：在护坦末端加筑消能坎形成消能池，使坎前水深大于，产生淹没水跃。
当然也可以采用既较低护坦高程又修建消能坎的综合消能池。
如图9－5所示。
下面讨论它们的水力计算方法。
图9－5（一）挖深式消能池的水力计算1、池深的计算如图9-5－1所示，下游河道水深为，在开挖前，与收缩断面水深相对应的上游总水头，开挖后，护坦高程降低值为。
图9－5－1此时与收缩断面水深相对应的上游总水头（9-5）为使池内发生稍有淹没的水跃，消能池末端水深为（9-6）式中水跃的淹没安全系数，为降低护坦高程后收缩断面水深所对应的共轭水深。
由图9-5－1可知（9-7）式中为水流由消能池进入下游河道时，由于过水断面减小而引起的水面跌落，其水流特性与宽顶堰相同。
对消能池出口断面1-1与下游断面2-2列能量方程，有令，将，及代入上式并化简，得（9-8）式中为下游河道水深，为消力池的流速系数，取决于消力池出口处的顶部形式，一般取为0.95。
由式（9-5）、式（9-6）、式（9-7）和式（9-8）四个方程联立求解消能池深度。
需要注意的是，收缩断面的共轭水深是随消力池深度的变化而变化的。
因此，与之间是一复杂的隐函数关系。
故求解消力池深度时，一般需用试算法。
对于中小型工程，池深的估算公式是（9-9）式中是以原河床为基准面按总水头求得的的共轭水深，为下游水深。
2、池长的确定在消能池范围内，底部流速高，紊动强烈，冲刷力强，池底和边墙都要用混凝土或浆砌石保护。
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**********************************************************************计算项目：消能工水力计算1********************************************************************** ----------------------------------------------------------------------[ 消力池断面简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 计算条件]----------------------------------------------------------------------[基本参数]消能工类型:下挖式消力池计算目标:设计尺寸上游底部高程:1.000(m)下游底部高程:0.000(m)消力池首端宽度:6.000(m)消力池末端宽度:6.000(m)水流的动能校正系数:1.000泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950消力池出流流速系数:0.950水跃淹没系数:1.050是否计算消力池前段长度:交互消力池前段长度:0.000(m)自由水跃跃长计算系数:6.900水跃长度校正系数:0.750是否计算消力池底板的厚度:计算消力池底板计算系数K1:0.200消力池底板安全系数K2:1.300消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3)脉动压强系数:0.050海漫长度计算系数Ks:10.000河床土质允许不冲流速:1.000(m/s)水位流量的组数:1序号单宽流量上游水位下游水位扬压力(m3/s*m) (m) (m) (kPa)1 6.500 3.020 2.020 1.000----------------------------------------------------------------------[ 计算过程]----------------------------------------------------------------------1、判断是否需要建消能工。
流速水头公式：α*V^2/(2*g)，V=q/T其中：q单宽流量(m^2/s)，T上游水头(m)，α水流动能校正系数。
计算收缩断面水深公式：hc^3-T0*hc^2+α*q^2/(2*g*φ^2)=0其中：hc收缩断面水深(m)，T0消力池底部以上的总水头(m)，φ流速系数。
计算跃后水深公式(矩形断面扩散渠槽自由水跃)：hc'=hc/2*(sqrt(1+(8*α*q^2)/(g*hc^3))-1)*(b1/b2)^0.25其中：hc'跃后水深(m)，b1消力池首端宽度(m)，b2消力池末端宽度(m)。
判断水跃型式的条件：hc'＞ht，远离式水跃hc'= ht，临界水跃hc'＜ht，淹没式水跃其中：ht下游水深(m)。
若发生远离式水跃，则需要修建消能工，否则不需要。
序号单宽流量流速水头上游总水头收缩断面水深跃后水深下游水深水跃型式(m^3/s*m) (m) (m) (m) (m) (m)1 6.500 0.528 3.548 0.961 2.554 2.020 远离水跃2、计算消力池池深。
计算消力池出口水面落差ΔZ公式：ΔZ=(α*(q^2))/(2*g*(φ^2)*(ht^2))-(α*(q^2))/(2*g*(σ0^2)*(hc'^2))计算消力池深度d公式：d=σ0*hc'-ht-ΔZ其中：σ0水跃淹没系数(又称为安全系数)。
序号单宽流量总水头收缩断面水深跃后水深出口断面落差消力池池深(m^3/s*m) (m) (m) (m) (m) (m)1 6.500 4.109 0.857 2.772 0.331 0.560消力池深度为：0.560(m)。
3、计算池长。
自由水跃跃长Lj计算公式：Lj=6.9*(hc'-hc)系数6.9可以根据需要更改。
消力池池长计算公式：L=Ls+β*Lj其中：β水跃长度校正系数。
序号自由水跃跃长水跃前消能工长度消能工总长度(m) (m) (m)1 13.212 0.000 9.909计算得消能工长度为：9.909(m)。
4、计算消力池底板厚度。
采用池深为0.560m，池长为9.909m计算底板厚度。
满足抗冲要求的底板厚度t：t=k1*sqrt(q*sqrt(ΔH))其中：k1底板计算系数，ΔH上下游水位差(m)。
满足抗浮要求的底板厚度t：t=k2*(U-W±Pm)/γb其中：k2 底板安全系数；U 作用在底板面的扬压力(kPa)；W 作用在底板上的水重(kPa)；Pm 作用在底板上的脉动压力(kPa)，计算底板前半部时取"+"号，计算底板后半部时取"-"号；γb底板的饱和重度(kN/m^3)。
序号扬压力水重脉动压力抗冲厚度首端抗浮厚度(kPa) (kPa) (kPa) (m) (m)1 1.000 17.801 3.321 0.510 0.000经计算得所需消力池底板首端最大厚度为：0.510(m)、末端厚度一般取首端厚度的一半为：0.255(m)。
注意：根据规范，消力池底板厚度不宜小于0.5m的构造厚度。
5、海漫计算。
计算海漫长度和海漫末端的河床冲刷深度。
海漫长度L计算公式：L=Ks*sqrt(qs*sqrt(ΔH))其中：Ks海漫长度计算系数，qs消力池末端单宽流量(m^2/s)，ΔH上下游水位差(m)。
公式的适用条件是：sqrt(qs*sqrt(ΔH)=1~9。
海漫末端的河床冲刷深度dm计算公式：dm=1.1*qm/v0-ht其中：qm海漫末端单宽流量(m^2/s)，v0河床土质允许不冲流速(m/s)。
序号上下游水位差海漫长度海漫末端河床冲刷深度(m) (m) (m)1 1.000 25.495 5.130计算得海漫长度为：25.495(m)。
海漫末端河床形成的最大冲刷深度为：5.130(m)。
重力式挡土墙验算[执行标准：水利]计算项目：重力式挡土墙1计算时间：2011-07-14 18:44:09 星期四------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.150(m)墙顶宽: 1.000(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:0.400采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.400(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙踵台阶b3: 0.500(m)墙踵台阶h3: 0.500(m)墙底倾斜坡率: 0.000:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)地基浮力系数: 0.700土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.300 1.900 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 30.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙内侧常年水位标高: -2.700(m)挡墙外侧常年水位标高: -3.050(m)浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是=====================================================================第1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为4.150(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角：28.560(度)Ea=111.965 Ex=86.641 Ey=70.918(kN) 作用点高度Zy=1.491(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=16.765(度) 第1破裂角=32.200(度)Ea=114.297 Ex=70.737 Ey=89.778(kN) 作用点高度Zy=1.592(m)墙身截面积= 7.995(m2) 重量= 183.874 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 6.05 -2.40 -0.20 -3.78墙背坡侧: -10.51 -6.55 2.61 -3.67墙底面: -0.00 29.99 1.36 -4.15墙背与第二破裂面之间土楔重= 17.066(kN) 重心坐标(1.895,-1.101)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.400滑移力= 75.199(kN) 抗滑力= 107.874(kN)滑移验算满足: Kc = 1.435 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.393 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 2.580 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.592 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 148.007(kN-m) 抗倾覆力矩= 526.902(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.560 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力= 269.685(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=378.895(kN-m)基础底面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距e = 0.275(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.405(m)基底压应力: 趾部=119.685 踵部=40.842(kPa)最大应力与最小应力之比= 119.685 / 40.842 = 2.930作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.275 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=119.685 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=40.842 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=80.263 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 6.05 -2.40 -0.20 -3.78墙背坡侧: -10.51 -6.55 2.61 -3.67验算截面以上，墙身截面积= 7.995(m2) 重量= 183.874 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.393 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 2.423 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.592 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力= 299.673(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=431.580(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.440(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距e1 = 0.240(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.240 <= 0.300*3.360 = 1.008(m)截面上压应力: 面坡=127.385 背坡=50.992(kPa)压应力验算满足: 计算值= 127.385 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -14.623 <= 110.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为3.650(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角：29.550(度)Ea=90.864 Ex=70.313 Ey=57.553(kN) 作用点高度Zy=1.288(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=16.251(度) 第1破裂角=32.910(度)Ea=92.348 Ex=57.802 Ey=72.022(kN) 作用点高度Zy=1.383(m)墙身截面积= 6.515(m2) 重量= 149.833 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 1.80 0.00 0.00 -3.45墙背坡侧: -4.51 -2.65 2.46 -3.33墙底面: -0.00 14.97 1.48 -3.65墙背与第二破裂面之间土楔重= 15.113(kN) 重心坐标(1.845,-0.992)(相对于墙面坡上角点) [强度验算]地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 1.80 0.00 0.00 -3.45墙背坡侧: -4.51 -1.81 2.33 -3.33验算截面以上，墙身截面积= 6.315(m2) 重量= 145.234 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 0.916 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.907 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力= 234.173(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=232.296(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0.992(m)截面宽度 B = 2.460 (m) 偏心距e1 = 0.238(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.238 <= 0.300*2.460 = 0.738(m)截面上压应力: 面坡=150.454 背坡=39.931(kPa)压应力验算满足: 计算值= 150.454 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -14.580 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力= 107.874(kN),滑移力= 75.199(kN)。