现浇箱梁碗扣式满堂支架设计及计算
32m现浇箱梁碗扣式支架计算书
附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。
支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。
横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。
箱梁混凝土一次浇筑完成。
2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。
2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。
32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。
箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架计算书
.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
现浇箱梁碗扣支架计算
现浇箱梁碗扣支架计算
一、引言
现浇箱梁碗扣支架是指将箱梁中间的空洞部分扣于立柱或悬臂梁等支座上，使箱梁与立柱或悬臂梁相互固定的一种家具结构。
该支架的计算包括碗扣与立柱之间的受力计算、支架的稳定性计算以及材料的选择等。
本文将详细阐述现浇箱梁碗扣支架的计算方法。
二、碗扣与立柱之间的受力计算
1.碗扣与立柱之间的受力主要有水平力、垂直力和弯矩力。
水平力是由箱梁自重以及外部荷载产生的，可以通过重力计算公式计算得出。
垂直力是碗扣与立柱之间的竖向支持力，可以通过箱梁自重、外部荷载以及碗扣与立柱之间的摩擦力计算得出。
弯矩力是由于水平力和垂直力的作用产生的，可以通过弯矩计算公式计算得出。
三、支架的稳定性计算
1.支架的稳定性计算主要包括支架的整体稳定性和局部稳定性。
整体稳定性是指支架在整体受力下不会发生倾斜或翻倒，可以通过稳定性计算公式计算得出。
局部稳定性是指支架的各个部分在受力下不会发生局部破坏或失效，可以通过局部稳定性计算公式计算得出。
四、材料的选择
1.碗扣与立柱之间的受力计算结果可以作为材料选择的依据。
根据受力计算结果，可以选择适合的材料，并根据材料的强度和刚度要求进行对比分析，选出最合适的材料。
五、结论
本文详细阐述了现浇箱梁碗扣支架的计算方法，包括碗扣与立柱之间
的受力计算、支架的稳定性计算以及材料的选择等。
通过合理计算和确定，可以设计出经济、安全、稳定的现浇箱梁碗扣支架结构。
同时，本文提供
了一个框架，可以为今后类似结构的设计和计算提供参考。
满堂式碗扣支架设计及计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm 厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为: 28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况本项目为某城市快速路现浇箱梁工程，工程位于城市中心区域，全长约1.5公里，包含多联现浇箱梁结构。
现浇箱梁采用满堂支架法进行施工，为确保施工安全和工程质量，特制定本搭设方案及计算书。
二、施工准备工作及主要材料需用量计划（一）、技术准备工作1. 熟悉设计图纸及施工规范，明确现浇箱梁的施工工艺流程、技术要求及质量控制标准。
2. 组织专业技术人员进行方案编制，包括满堂支架搭设方案、施工计算书等。
3. 对施工人员进行技术培训，使其熟练掌握满堂支架搭设方法、操作规程及安全措施。
4. 准备相关施工图纸和技术文件，以便施工现场查阅。
（二）、物资准备工作1. 根据施工图纸和方案，计算所需主要材料数量，编制材料需用量计划。
2. 采购合格的材料，包括钢材、木材、脚手架配件等。
3. 对采购的材料进行验收，确保材料质量符合国家标准和设计要求。
4. 储备足够的施工设备，如塔吊、施工电梯、运输车辆等。
5. 准备施工所需的工具、仪器和设备，如扳手、螺丝、水准仪、经纬仪等。
6. 搭建临时设施，如临时仓库、加工车间、办公区等。
7. 确保施工现场水、电、通讯等设施齐全，以满足施工需求。
8. 配置足够的劳保用品，确保施工人员的人身安全。
三、一般规定1. 施工应严格遵守国家和地方的相关法律法规，以及现行的建筑施工质量、安全、环保等标准。
2. 施工前应进行详细的技术交底，确保所有施工人员了解施工方案、工艺流程、质量控制和安全措施。
3. 施工中应采用先进的施工工艺和设备，提高施工效率和工程质量。
4. 施工现场应设置明显的安全警示标志，确保施工现场的安全和交通畅通。
a. 标志应包括但不限于：施工区域、危险区域、安全通道、消防器材位置等。
b. 夜间施工应保证足够的照明，避免因视线不良造成安全事故。
5. 施工过程中应定期进行安全检查，及时发现并整改安全隐患。
6. 施工材料应分类堆放，标识清楚，严禁使用不合格材料。
现浇箱梁满堂碗扣支架验算
（泉塘特大桥）现浇箱梁支架验算一、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤1、支架设计的理论基础⑴理论力学原理；⑵材料力学原理；⑶结构力学原理。
2、设计步骤拟定支架类型及结构布置荷载分析及荷载组合底模板验算横向木枋验算纵向木枋验算支架立杆验算地基承载力验算。
3、支架设计本桥箱梁底至地面最大高度为14.0m，拟采用满堂式ø48*3.5碗扣支架作为全桥支架的基本构件。
现浇梁主墩两侧4.0m范围内底板、腹板底支架横距为30cm，翼缘板底支架横距为60cm，纵距均为60cm；现浇梁其余部位腹板位置立杆横距为30cm、纵距为60cm, 底板和翼缘板位置立杆横距为60cm、纵距为60cm；所有横杆步距均为1.2m。
满堂支架顶横向木枋采用10*10cm木枋单层布置，横向木枋上铺设纵向木枋，纵向木枋采用5*10cm木枋单层按间距15cm布置，纵向木枋上铺设15mm厚竹胶板。
具体支架设计图附后。
该连续梁与上饶县泉塘村7m宽县道成157°交角，交叉点正线里程为DK356+359.95，县道从第13#、14#墩中间穿过。
为了保证县道正常交通，我们采取改道的方案。
结构计算采用允许应力法，钢管柱基础按独立刚性基础计算。
二、计算参数1、梁体混凝土容重：26.0KN/m32、混凝土超重系数：1.053、施工临时荷载：2.5KN/m24、倾倒混凝土产生荷载：2.0KN/m25、振捣混凝土产生荷载：2.0KN/m26、安全系数取值:满堂脚手钢管应力安全系数取1.4膺架杆件应力安全系数1.3稳定安全系数1.57、材料应力取值：A3钢：[σ轴]= 140MPa、 [σ弯]= 145MPa、[τ]= 85MPa方木：[σ弯]= 13MPa、[τ]= 2.0MPa竹胶板：[σ弯]= 12MPa、[τ]=12MPa8、材料弹性模量取值：钢材弹性模量： 2.1×105 MPa方木（杉木）弹性模量： 9×103 MPa竹胶板弹性模量： 3.1×103 MPa9、杆件允许最大挠度为L/400三、荷载计算1、荷载分析⑴钢筋混凝土自重箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据现浇梁设计图可得箱梁各部分自重荷载为：底板处：q1底板=(3.45*0.475+3.45*0.365)*26*1.05=79.1KN/m腹板处：q1腹板=(3.315*1.63-2.6*0.65÷2-0.5*0.3÷2-1.05*0.35÷2-1.825*0.775)*26*1.05=78.8KN/m翼缘板处：q1翼缘板=(2.65*0.485)*26*1.05=35.7KN/m⑵竹胶板底模（板厚δ=1.5cm，容重γ=7.5KN/m3）q2=1*1*0.015*7.5KN/m3=0.11KN/m2⑶纵向木枋（5*10cm@15cm）q3=（1/0.15）*0.05*0.1*7.5=0.25KN/m2⑷横向木枋（10*10cm）q4=（1/0.6）*0.1*0.1*7.5=0.13KN/m2⑸钢管支架体系自重①单根钢管自重按14m的支架高度计算钢管自重荷载（含配件、剪刀撑及水平拉杆等），ø48*3.5钢管单位重为3.84kg/m，加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:g=14m*3.84kg/m*2*9.8N/1000=1.05KN/根②钢管支架体系自重根据支架设计图，底板及腹板区平均每平方米布置了11.1根钢管，翼缘板处平均每平方米布置了7.4根钢管，则支架体系自重为：底板和腹板处q5底板和腹板=1.05*11.1=11.7KN/m2翼缘板处q5翼缘板=1.05*7.4=7.8KN/m22、荷载组合⑴竹胶板底模承受荷载①底板处（宽3.45m）q竹胶板=q1底板/3.45 +q倾倒砼+q砼振捣=79.1/3.45+2.5+2.0+2.0=29.4KN/m2②腹板底模（单侧宽1.63m）q竹胶板=q1腹板/1.63 +q倾倒砼+q砼振捣=78.8/1.63+2.5+2.0+2.0=54.8 KN/m2③翼缘板底模（单侧宽2.65m）q竹胶板=q1翼缘板/2.65 +q倾倒砼+q砼振捣=35.7/2.65+2.5+2.0+2.0=20KN/m2⑵纵向木枋承受荷载①底板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=29.4+0.11=29.51KN/m2②腹板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=54.8+0.11=54.91KN/m2③翼缘板处q纵向木枋=q竹胶板+ q2=20+0.11=20.11KN/m2⑶横向木枋承受荷载①底板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=29.51+0.25=29.76KN/m2②腹板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=54.91+0.25=55.16KN/m2③翼缘板处q横向木枋= q纵向木枋+ q3=20.11+0.25=20.36KN/m2⑷立杆承受荷载①底板处q立杆= q横向木枋+ q4=29.76+0.13=29.89KN/m2②腹板处q立杆= q横向木枋+ q4=55.16+0.13=55.29KN/m2③翼缘板处q立杆= q横向木枋+ q4=20.36+0.13=20.49KN/m2⑸立杆对地基产生的荷载①底板处q地基= q立杆+ q5=29.89+11.7=41.59KN/m2②腹板处q地基= q立杆+ q5=55.29+11.7=66.99KN/m2③翼缘板处q地基= q立杆+ q5=20.49+7.8=28.29KN/m2四、满堂脚手架结构验算1、竹胶板底模验算竹胶板钉在纵向木枋（5*10cm@15cm）上，直接承受上部荷载,取承受最大荷载的腹板处进行验算,截取1m宽的竹胶板按简支梁偏于安全验算。
现浇箱梁碗扣支架计算设计
同时注意：现浇箱梁已施工的系梁、承台基坑用粒径较小山皮石分层对称回填并夯 实，每层控制在30cm左右。
通过现场轻型触探仪检测最薄弱地方地基承载力，地呈承载力根据讣算确定（跨中 地基承载力不小于254Kpa,端横梁地基承载力不小于145Kpa,详见支架讣算书）。如局 部地方地基承载力不能满足上述要求，则采用换填山皮石，疗度视现场情况而定，一般 为100cm,分层整平并用压路机碾压压实。在石方填筑层顶面浇筑10cm片的C20素混凝 土，混凝土顶面横桥向由内向外设置不大于瑰横坡，引至外侧排水沟。
脚手架设垂直度与水平度允许偏差
「项目
允许倫卷（mm）
垂 宜 度
每步架
h/100(1及 土2.0
脚手架整体
水 平度
一跨距内水平架两扁岛差
士法5及±3.°
脚手架整体
土烧5及± 50
4、支架预压
由于支架在安装过程中，杆件与杆件之间，杆件与方木以及方木与模板之间有一定 的间隙，在荷载作用下，除弹性变形外还将产生部分非弹性变形，所以需对支架（包括 箱梁的自重120%.模板、横向木林、纵向工字钢、支架、施工活载、栓施工振捣及倾倒 冲击荷载）进行等效预压来消除非弹性变形，同时测出弹性变形。支架安装结束后，铺 设预压模板进行支架预压施匸。预压根据现场实际施工条件，采用砂袋模拟支架的实际 受力情况按设计荷载对其进行加载预压。预压采用分节段整体预压，砂袋规格为lmHmH.Om,荷载量吨。砂子釆用人工装砂，吊车吊送。吊送前对每批吊送的砂袋进行 过磅称量，确定单个砂袋装砂的重量。
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目录1工程概况…………………………………………………３1.1 总概况………………………………………………３1.2 主线k135+525桥左幅第7联 (3)2支架初步设计 (3)2.1 立杆及横杆的初步设计 (3)2.2 底模、纵横梁的初步设计 (4)2.3 碗扣式满堂支架搭设布置图 (4)3支架检算 (5)3.1 荷载计算 (5)3.2 底模检算 (7)3.3 横梁检算 (8)3.4 纵梁检算 (10)3.5 立杆检算 (12)3.6 地基承载力检算 (14)3.7 结论 (16)4结束语 (16)1 工程概况1.1 总概况xx高速象鼻互通立交位于xx，为连接己通车内宜高速公路和拟建的xx高速公路而设，互通区起点里程为xx，终点里程为xx，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个象鼻互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+525桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
下部为1.6×1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。
2 支架初步设计2.1 立杆及横杆的初步设计根据经验及初略计算，来选定立杆间距。
腹板箱梁重Q1=26×1.4=36.4kn/ m2，空心段箱梁重Q2=26×0.5=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力估算保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。
空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52.所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。
腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.9=0.54m 2＜1/1.43=0.70 m 2，满足要求。
由于箱梁高仅为1.4m ，立杆间距一般取1.2m 。
2.2 底模、纵横梁的初步设计底模采用竹胶板。
根据经验，由于箱梁高度仅为1.4m ，一般选用1.5cm 厚的高强度竹胶板。
纵横梁均采用方木，宽度均为0.1m ，方木允许受弯强度为[σ]=12Mpa ，纵梁高为h1，横梁高为h2。
据经验及初略计算，来选定纵梁的高度、横梁的高度及横梁间距。
横梁间距一般选择0.3m 。
根据公式[σ]=M/W 、M=QL 2/8及W=bh 2/6，得出h=][432 b QL 。
纵梁高h1的确定:取Q=36.4×0.9=32.76kn/m ，L=0.9m ，b=0.1m ，[σ]=12Mpa ，得出h1=0.13m ，故取0.15m ；横梁高h2的确定:取Q=36.4×0.3=10.92kn/m ，L=0.9m ，b=0.1m ，[σ]=12Mpa ，得出h1=0.074m ，故取0.1m 。
2.3 碗扣式满堂支架搭设布置图3 支架检算碗扣式脚手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋混凝土和内模系统的自重及施工临时荷(活载)通过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋混凝土基础、地基。
下面以这种力的传递方式依次对支架的底模、横梁、纵梁、立杆、地基承载力进行检算。
3.1 荷载计算3.1.1 竖向荷载计算①本桥钢筋混凝土配筋率>2%，所以钢筋混凝土容重取26Kn/m3，以K135+525桥左幅第7联为例，箱梁混凝土体积为408.9m3，所以按照最不利工况，将翼缘板部分的混凝土重量折算到底板上，混凝土的容重如下计算：F1=V ×γ÷V ’=32.24kn/m 3式中：V 为整联箱梁混凝土体积；γ为钢筋混凝土的容重，取26KN/m 3；v ’为除去翼缘板箱梁混凝土体积。
对于腹板、横梁等实心段，混凝土高度h1=1.4m ，空心段混凝土高度为h2=0.5m 。
故，实心段混凝土容重：F1a=F1×h1=45.14kPa ，空心段混凝土容重：F1b= F1×h2=16.12kPa 。
②模板自重，一块1.22m ×2.44m 竹胶板的质量为32kg ：F2=32kg ×9.8N/kg ÷(1.22m ×2.44m)=105.35Pa③纵横梁方木荷载：cm cm 1010⨯方木：g1=0.1m ×0.1m ×7.5m ×（1/0.25+1）×γ÷(7.5m ×1m)=0.375kpacm cm 1510⨯方木：g2=0.1m ×0.15m ×11×γ÷7.5m=0.165kpa 式中：γ——取3/5.7m KN④内模及支撑荷载，取3kpa ：F3=3kpa⑤临时荷载施工人员及机具：G1=2.5kPa振捣荷载：G2=2.0 kPa则临时荷载为：G=4.5kpa3.1.2 水平荷载计算根据《桥涵施工手册》查得：①混凝土振捣时对侧模的荷载取：KPa 4②新浇混凝土对侧模的最大侧压力取以下两者的较大值： kpa h P c 4.364.1261=⨯==γkpa h k P c 76.3205.1262.12=⨯⨯==γ式中：c γ--混凝土的容重，取26Kn/m 3 ；k --外加剂影响修正系数，不掺外加剂取1，否则取1.2；v --混凝土浇注速度，取0.5h m /；h --有效压头高度，由v/T=0.5/25=0.02＜0.035，故，m T v h 05.115/5.09.2422.0/9.2422.0=⨯+=+=T --混凝土入模温度，取25C ︒故有：KPa P 4.36max =正常计算应计算风载，但是由于宜宾地区常年均为微风，可以不考虑风载。
3.2 底模检算A 、模板的力学性能（取10cm 宽度模板进行计算）①弹性模量（厂家提供数据）E=948Mpa②截面惯性矩I=bh 3/12=0.1×0.0153/12=2.813×10-8m ·③截面抵抗矩W= bh 2/6=0.1×0.0152/6=3.75×10-6m 3B 、模板受力计算底模下的横梁间距30cm，可以把底模简化为三跨连续梁进行计算，其弯矩最大值位于跨中两支座处截面、挠度最大值位于边跨跨中截面。
按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段进行验算，空心段荷载较实心段小，故不进行验算。
强度检算荷载组合为：①+②+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+④①底模强度检算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=64.2 kPaq=q’×0.1m=64.2×0.1=6.42kN/m查表Ⅱ-3，Mmax=1/10×ql2=0.040 kN·mσ=Mmax/W=15.4MPa≤［σW］=47MPa 满足要求。
本支架各部件（除去立杆）均为受弯构件，仅需要检算弯矩，下同不再赘述。
②底模刚度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2=57.87 kPaq=q’×0.1m=57.87×0.1=5.79kN/m查表Ⅱ-3，f=0.677×ql4/100EI=0.19mm≤［f］=0.3m/400=0.75mm 满足要求。
3.3 横梁检算A.横梁力学性能①弹性模量E=10×103Mpa②截面惯性矩I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4③截面抵抗矩W= bh2/6=0.1×0.12/6=0.167×10-3m3B、横梁受力计算横梁间距0.3cm，可以把横梁简化为三跨连续梁进行计算，其弯矩最大值位于跨中两支座处截面、挠度最大值位于边跨跨中截面。
按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段进行验算，空心段荷载较实心段小，故不进行验算。
按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段和空心段分别进行验算。
强度检算荷载组合为：①+②+③+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+③+④①横梁强度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=64.2 kPaq=q’×0.3m+g=19.34kN/m式中g为方木自重，g=7.5kn/m3×0.1m×0.1m=0.075kn/m查表Ⅱ-3，Mmax=0.1×ql2=0.7 kN·mσ=Mmax/W=4.2MPa≤［σW］=12MPa 满足要求。
查表Ⅱ-3，最大支座反力R=1.1ql=1.1×19.34×0.6=12.76kn②横梁刚度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2=57.87 kPaq=q’×0.25m+g=57.87×0.25+0.075 =17.44kN/m式中g为方木自重，g=7.5kn/m3×0.1m×0.1m=0.075kn/m查表Ⅱ-3，f=0.677ql4/100EI=0.9mm≤［f］=0.6m/400=1.5mm 满足要求。
3.4 纵梁检算A.纵梁的力学性能①弹性模量E=10×103Mpa②截面惯性矩I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4③截面抵抗矩W= bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3B、纵梁验算对腹板等实心段纵梁进行验算，因为跨度一致，所以如果实心段纵梁满足要求，空心段也能满足要求，故不对空心段的纵梁进行验算。
实心段简化为三跨连续梁进行验算，并且集中荷载对称布置。
纵梁受到10个横梁集中荷载和自重均布荷载的作用，计算弯矩和挠度的时候，可以按照集中荷载和均布荷载两种形式进行叠加。
集中荷载P=R=12.76KN均布荷载q=11.261 ×9.8=0.110kN/M,纵梁容重为11.261kg/m 最大弯矩位于跨中两支座处的负弯矩：查表Ⅱ-3，Mmax=0.267Pl+0.1ql2=3.12 kN·m ；σ=Mmax/W=8.32MPa≤［σW］=12MPa 满足要求。