反力架验算(midas)
基于midas满堂支架验算报告
目录1 工程概况 (2)2 参考资料 (3)3 数值模型 (3)3.1 模型介绍 (3)3.2 荷载及材料参数 (6)3.3 支架受力分析 (7)4 分析结果统计 (18)5 稳定性验算结果 (18)5.1 支架整体稳定性验算 (18)5.2 支架局部稳定性验算： (19)6 支架基础及地基承载力验算 (20)7 结论与建议 (20)1 工程概况某双线特大桥全长1037.95米,于DK45+516.35-DK45+655段跨越绛溪河，20#、21#墩主跨与绛溪河斜交,斜交角度36°，连续梁形式为1-（68+120+68）m连续箱梁，主跨设计长度120m。
0#块梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构，采用满堂支架现浇施工。
满堂式支架采用碗扣式支架作为现浇连续箱梁的支撑体系。
钢管支架主要由立杆、横杆、剪刀撑和斜撑等组成。
支架搭设形式本现浇段碗扣杆件采用二种组合形式进行纵横向搭设，分别为， 30cm×30cm， 60cm×60cm。
现浇段腹板（7m宽）垂直下方采用采用30cm（纵向）×30cm（横向）、底板、翼缘板及工作平台（4.65m宽）采用60cm（纵向）×60cm （横向），纵向长度14.4m。
横杆步距为60cm。
考虑到支架的整体稳定性，在纵向、横向每3m 设通长剪刀撑1道，并于箱梁腹板外侧设斜撑。
地基处理:对现场20（21）#墩跨下横向16.5米，深0.6米地基进行换填，清除因桥梁下部构造施工造成的软泥。
用砂夹卵石分层填筑；填筑按照客运专线路基填筑方法施工，压实则根据实际情况，先用压路机碾压，压路机不能碾压到位的则利用打夯机具压实，保证填筑的压实度≥90%；同时表层采用10cm厚C25混凝土进行硬化处理。
2 参考资料（1）中华人民共和国行业标准《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）（2）中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）（4）施工单位支架设计图（5）其他相关资料或文件3 数值模型3.1 模型介绍应用大型有限元分析软件Midas，建立连续梁及支架的空间离散模型，对0#块满堂支架进行模拟分析计算。
midas设计示例验算说明
- 设计结果表格中最大、最小指的是不同荷载组合产生的截面剪力的最大、最小值。 不同荷载组合下剪力的方向可能会发生变化，且弯矩变号会引起梁计算高度h0发生 变化(因为梁顶和梁底的钢筋中心距截面外端距离可能不一样)，所以有必要验算剪 力最大和最小两种情况。
3) 梁-使用阶段裂缝宽度验算（规范6.4.3和规范6.4.4）
- 当应用公式（6.4.3-1）进行裂缝宽度计算时，公式中的C1为钢筋表面形状系数，在 程序中默认值为1.0，该值对应的是采用带肋钢筋时的系数，当采用光面钢筋时C1 值应取1.4，需在裂缝宽度系数中指定C1值；
-
公式（6.4.3-1）中的 C2 表示作用长期效应影响系数，程序按 C2
9) 梁-使用阶段抗扭验算（规范5.5.1~5.5.5）
- 对于纯扭构件其抗扭承载力按规范中公式（5.5.1-1）和公式（5.5.1-2）计算。需要
注意的是对于公式（5.5.1-2）ς 的计算结果对于钢筋混凝土构件当ς < 0.6 时，应取 ς = 0.6 ，当ς > 1.7 ，取ς = 1.7 ；
- 按照规范公式（7.2.5）计算，公式（7.2.5）中的Vkt 代表施工阶段荷载标准值产生 的剪力值，程序内部取“CS：合计”引起的剪力作为Vkt ；
- 表格中Sig-M表示中性轴中心位置（换算截面形心位置）处主拉应力，Sig-ML表示 中性轴位置处截面左边缘主拉应力，Sig-MR表示中性轴位置处截面右边缘主拉应 力，Sig-MAX表示上述三个主拉应力计算点的最大主拉应力，Sig-ALW表示容许主 拉应力；
检算
挂蓝预压静载实验-----反力架验算一、反力架示意图正面图二、材料及力学参数1、反力架：Q235，32b工字钢，腹板厚11.5mm，翼缘板厚15mm。
2、前下横梁：Q235，40b槽钢，腹板厚12.5mm，翼缘板厚16.5mm。
由型钢腹板、翼缘板厚度可得：设计抗拉、压应力[]215Mpaτ=。
σ=，设计抗剪应力[]125Mpa三、荷载和加载最重悬浇梁段为1082KN，再加20%的超载系数，即预加静载为1082KN×1.2=1298.4 KN，由于有四片反力架，则每片反力架受1298.4 KN/4=324.6 KN的集中力。
四、建模1、反力架整体受力分析反力架模型图组合最大应力图反力图最大位移图对象单静力荷载KN内力图最大内力处所对应截面应力分析由内力图可知最大内力所对应单元为1单元，最大应力对应截面为1单元的i端，其最大应力为64.5N/mm²，符合要求。
2、反力架局部受力分析最大弯矩图最大压力图加劲肋加劲肋加劲肋加劲肋加劲肋由以上内力细部分析图可得：在如图所在位置加加劲肋以防局部内力较大失稳。
拉应力最大值图压应力最大值图由以上应力细部分析图可得：最大拉应力为121.3N/mm²，最大压应力为156.6N/mm²，设计允许的抗拉、压应力[σ]=215 N/mm²,可见符合要求。
3、预埋件所需螺栓个数由内力计算可得：上预埋件需2列4行M24型螺栓，行距为80mm，列距为80mm，下预埋件需2列4行M24型螺栓，行距为80mm，列距为80mm。
4、前横梁受力分析前横梁弯矩图由前横梁弯矩图可知：分配梁千斤顶处截面所受弯矩最大，最大值为5⨯*。
2.5510KN mm由前横梁剪力图可知：剪力最大值为2⨯，位于图中深蓝、2.6610KN深红位置。
（16单元对应截面）分配梁最大弯矩处截面应力分析图由以上应力分析图可得：最大拉应力为204N/mm²，最大压应力为200N/mm²，设计允许的抗拉、压应力[σ]=215 N/mm²,可见符合要求。
midas支架计算说明
模型计算简要说明
1.模型参数选取
模板支架高度为4.7m，立杆横距为0.6m，纵距为0.9m，立杆竖向步距为1.2m，顶板模板支撑小梁采用10×10cm方木，间距20cm；主梁采用48*3.5钢管支撑，模板采用1.5cm竹胶板。
支架宽度范围为12m，高4.7m，为简化计算，纵向取9m分析。
本模型为考虑剪刀撑，属于偏安全验算。
计算荷载钢筋混凝土容重为26KN/m3，厚度为1m，考虑各种不利因素及结构安全系数，放大系数取1.4。
施加均布荷载： q=26×1×1.4=36.4 KN/m2
计算模型
模型荷载添加立面图
2、模型计算结果如下
（1）支架底部反力
从计算结果可以看出，最小反力为5.1KN，最大反力为19.8KN。
（2）支架应力
中间一排支架应力
应力计算结果
从应力云图上可以看出，支架最大压应力为44Mpa，拉应力仅为5.2 Mpa，小于钢管支架的容许压应力205 Mpa。
盾构始发反力架验算书
反力架验算书1.反力架安装反力架提供盾构机推进时所需的反力，因此反力架应具有足够的强度和刚度。
反力架及支撑通过底板预埋件固定，以保证反力架的稳定性，反力架支撑设计原则主要有：1、分析各杆件的类型，计算出各杆件的临界荷载；2、对于反力架进行受力分析，确定出支撑点的最佳位置，使反力架整体变形最小；3、布置好支撑位置后，验算反力架工字钢的强度与刚度，保证其值在规范允许范围内；4、对支撑本身进行加固，形成一个桁架结构，使整个支撑可看成一个刚体，确保整体稳定性。
反力架的纵向位置保证负环管片拆除后浇筑洞门时满足洞门的结构尺寸和连接要求以及支撑的稳定性。
反力架的横向位置保证负环管片传递的盾构机推理准确作用在反力架上。
安装反力架时，先用经纬仪双向校正两根立柱的垂直度，使其形成的平面与盾构机的推进轴线垂直。
为了保证盾构机始发姿态，安装反力架和始发台架时，反力架左右偏差控制在±10mm之内，高程偏差控制在±5mm 之内。
始发台架水平轴线的垂直方向与反力架的夹角<±2‰，盾构机姿态与设计轴线垂直偏差<2‰，水平偏差<3‰。
反力架高8.25m、宽6.45m，厚0.6m，分块加工，现场组装。
反力架支撑体系从上至下分为三部分：本次反力架支撑设置4根型号为200mm*450mm的单拼工字钢，8根型号为400*450mm的双拼工字钢。
顶部用四根长度为0.6米型号为200mm*450mm单拼工字钢与中板端头支撑；中部采用5根双拼工字钢（其中2根为45°角与车站底板预埋钢板焊接牢靠的斜撑）；底部采用3根1.5米长型号为400mm*450mm双拼工字钢与结构底板变断面位置水平支撑牢靠。
工字钢端部与结构板相连处设有封口钢板，以增大受力面积和增强钢材受力，反力架平面布置图所下所示。
图5.2-2反力架正立面图2.反力架验算反力架后支撑验算根据盾构机的构造及以往盾构始发的经验结合本工程的实际情况，作用在反力架上的总推力一般在10000KN以内，为了安全起见，本次验算按F max=20000KN 计算，而盾构始发时，反力架受力以中部及下部为主，上方受力较小，总推力分配在反力架上、中、下各部分的比例为：上部比例：10%；中部比例：40%；下部比例：50%；45c工字钢的屈服强度σ=235MPa，设计强度f y=200MPa,每根单拼工字钢的面积为A=9450mm2，所以验算如下：1）整体强度验算=F max/f y=2.0×107/200=1.0×105mm2在该推力下需要的钢管总面积为：A总/A=1.0×105/9450=10.58,即最少需要11根单拼则需要Φ609钢管数量：n=A总工字钢，而本次盾构始发，反力架设置单拼工字钢20根，包括轴向支撑18根（4根长度600mm，14根长度1500mm)，45°斜撑两根(一根长4340mm，一根长8121mm），因此完全满足整体强度要求。
反力架验算（midas）
反力架验算（midas）目录一、设计总说明 (2)二、设计原则 (2)三、设计步骤 (3)四、结构设计 (3)4.1、主梁部分 (3)4.2、支撑部分 (3)4.3、预埋件部分 (4)五、反力架受力分析 (4)5.1、盾构始发时最大推力计算 (4)5.2、反力架荷载计算 (4)5.3、反力架材质强度验算 (5)5.4、ф600mm钢管支撑验算 (5)5.4.1、强度验算 (5)5.4.2、稳定性验算 (6)5.5、斜支撑底板强度验算 (7)六、结语 (7)反力架结构验算一、设计总说明（1）、该反力架为南昌市轨道交通1号线一期工程土建一标DZ012盾构机始发使用，本文验算使用于双港站至蛟桥站下行线盾构机始发（2）、反力架外作用荷载主要为盾构机始发掘进的总推力，根据进洞段的水文地质资料及洞口埋土深度结合上行线始发掘进经验、盾构机水土压力设为0.21MPA，不做推算。
（3）、参照《结构设计原理》、《结构力学》及其他施工标段成熟的设计经验，结合本标段现场实际情况进行反力架结构设计与验算。
（4）、对于螺栓连接、角焊缝连接处的设计，仅计算其最大受力弯矩和剪力值，而不做截面形式设计，可根据提供弯矩、剪力设计值来调整截面是否需要做加固处理。
（5）、力在钢结构中的传递不考虑焊缝的损失二、设计原则反力架的设计依据盾构机始发掘进反力支承需要，按照盾构机掘进反向力通过16组斤顶支承在隧道管片，隧道管片又支承在反力架的工作原理进行设计。
设计外形尺寸不得与盾构机各部件及隧道洞口空间相干扰，同时要求结构合理，强度、刚度满足使用要求，加工方便，且单件便于运输。
反力架支撑属于压杆，最佳受力状态便是尽量使截面在各个方向上的惯性矩相等，即（I y=I z），因此在此采用圆环形截面做支撑结构也是理想选择。
材料确定之后，接下来便要对支撑的结构进行合理的设计，总的设计原则便是让反力架整体变形达到最小。
三、设计步骤（1）、分析各杆件的类型，计算出各杆件的临界荷载。
【反力架验算】
反力架支撑检算书1#盾构反力架与结构之间采用12支φ530mm （壁厚10mm ）钢筒支撑，包括9根轴向支撑（直撑）和3根45°斜撑；并在钢管紧贴结构端加焊10mm 厚钢板局部加固以分散作用在管片上的集中应力。
另在钢管架设时，将各钢管撑用角钢或型钢连接加固，增强其整体稳定性，确保盾构施工正常进行。
φ530mm 钢筒材料性能表力学性能钢材型号Q235 强度值fy (MPa) 200 弹性模量E(GPa) 210 标准尺寸外径（mm ）530 内径（mm ） 510 壁厚（mm ）10根据我公司长期的盾构施工经验，盾构始发总推力：F max =800T~1000T ；考虑1#盾构工作井洞门采用C20素混凝土回填,可能对始发造成的阻碍，故有意提高保守量，始发最大总推力取值提高至Fmax =2000T ，进行验算。
（1）整体强度检算则在该推力下需要的钢管总面积为： 257max 100.1200100.2mm f F A y ⨯=⨯==； φ530钢管单根截面积：22216336)510530(4mm A =-⨯='π；则需要φ530钢管数量：12.616336100000=='=A A n ，即最少需要7根支撑；本次1#2#盾构始发，反力架设置φ530mm 钢筒12根，包括：轴向支撑（直撑）9根>7根，另设45°斜撑斜撑3根，因此完全满足整体强度要求。
（2）分部强度检算盾构始发时，反力架受力以下部及左右侧支撑受力为主，上方受力很小，为增大安全余富，在本次检算中，把上横梁支撑作为安全储备，即认为，Fmax =2000T 的盾构推力完全由下部及左右支撑来承担。
在此条件下，做出如下两种情况的分析：（A ）假定反力架均匀受力，即下部、左、右三部分受力均匀；由此，右左下F F F N n F F ===⨯=⨯==67m ax 1067.112100.2' ；①正应力检算MPa MPa A F 15020075.0]%[7502.102163361067.16=⨯=<=⨯='=σσ下。
反力架计算书-附件(修改)
要说明、工程说明盾构机始发时盾构推力一般不大于8000kN。
反力架总受力取最大推力为15000 kN;左、右线两台盾构机推力均按相同考虑。
二、反力架结构验算本区间所采用的反力架立柱和横梁为宽度为600mm长度为1000mm厚度为20mn1的Q235钢板焊接成受力箱梁形式板，反力架支撑采用500*600，厚度20mm的Q235钢板焊接，底部采用焊接形式，焊缝高度20mm 按图纸建模，考虑到反力架中各杆件都是钢板焊接成的箱室单元，可按梁单元进行计算。
反力架支撑结构图1、强度验算把反力架圆环分成三个部分，上钢环，中钢环和下钢环，受到盾构力的反力上钢环15%中钢环40%下钢环45%考虑，不考虑上端与下端的支撑。
采用midas civil 建模如下图。
荷载如果按规范，把压力看成动载，和自重进行组合，压力按照1500T 验算。
强度上：N= 1.2*G+1.4*P 刚度上：F = G+P 计算结果最大应力在176Mpa 左右，满足要求。
.i-76410c+00 5L44377e+€D5—-a.03105s +004 ——4.B27S0# +004——1.52450e +0D 斗 □ ,00000e *0004.732D9e ―-7.385365+004 -1.1 LBS -i-OO 5-1.75953&+O0S CB:霉雙 MAX 1 1 MITJ ! 49壬牟T廊樣壬录1 ~ 单扫khl/m rZ; 口，二 ES2、最大变形验算最大变形在上部4.2mm 左右。
这是不考虑上部支撑与下部支撑， 且力进行了组合，而且强度上是压力的1.4倍计算的结果，如果加上 支撑，按实际力进行计算，变形及应力要小很多，完全满足要求。
MIDAS^ivil POSTPROCESSOR SEAM STRESS3、焊缝强度验算由上面的计算可知，总共有6道支撑支持反力架，其中两道斜撑,4道直撑，按照最不利受力状态，盾构机以最大推力推进，每个钢支撑所受的平均力大小为2500kN,根据作用力与反作用力原理，预埋钢板所受的压力也为2500kN方向为与预埋钢板成45°角斜向下, 因此预埋钢板受到的水平力为：2500kN cos45 二1768kN焊缝的强度验算：N h e1 w 1768 10314 1712二73.8N / mm2N h e1w 1768 10314 1712 二73.8N/mm2岂：f f wt= 1.22 200= 244N/mm2MID AS 心ilPO5T-PROCESSORDISPL ACEMEfJT匚日；邑盂MAX ! 47MIN s 13 3333 3 33_3^-^K二飪益趙生-丈件£諫拥51尢琵1=H F日制CI5： 1^/20 172 2 )(73.8)273.82 =95.4N /mm2乞200N / mm2■- 1.22其中，h f 为20mm l w为500 (投影长度)2 2X 2-10=1712mm式中h e——角焊缝的有效厚度（mm）,对直角角焊缝取0.7h f，h f 为较小焊脚尺寸;l w -------------角焊缝的计算长度（mm）,每条焊缝取实际长度减去10mmf wt ――角焊缝的强度设计值（N/mm2）[f ――正面角焊缝强度增大系数，静载时取1.0，动载时取 1.2。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
目录
一、设计总说明 (2)
二、设计原则 (2)
三、设计步骤 (3)
四、结构设计 (3)
4.1、主梁部分 (3)
4.2、支撑部分 (3)
4.3、预埋件部分 (4)
五、反力架受力分析 (4)
5.1、盾构始发时最大推力计算 (4)
5.2、反力架荷载计算 (4)
5.3、反力架材质强度验算 (5)
5.4、ф600mm钢管支撑验算 (5)
5.4.1、强度验算 (5)
5.4.2、稳定性验算 (6)
5.5、斜支撑底板强度验算 (7)
六、结语 (7)
1
反力架结构验算
一、设计总说明
（1）、该反力架为南昌市轨道交通1号线一期工程土建一标DZ012盾构机始发使用，本文验算使用于双港站至蛟桥站下行线盾构机始发
（2）、反力架外作用荷载主要为盾构机始发掘进的总推力，根据进洞段的水文地质资料及洞口埋土深度结合上行线始发掘进经验、盾构机水土压力设为0.21MPA，不做推算。
（3）、参照《结构设计原理》、《结构力学》及其他施工标段成熟的设计经验，结合本标段现场实际情况进行反力架结构设计与验算。
（4）、对于螺栓连接、角焊缝连接处的设计，仅计算其最大受力弯矩和剪力值，而不做截面形式设计，可根据提供弯矩、剪力设计值来调整截面是否需要做加固处理。
（5）、力在钢结构中的传递不考虑焊缝的损失
二、设计原则
反力架的设计依据盾构机始发掘进反力支承需要，按照盾构机掘进反向力通过16组斤顶支承在隧道管片，隧道管片又支承在反力架的工作原理进行设计。
设计外形尺寸不得与盾构机各部件及隧道洞口空间相干扰，同时要求结构合理，强度、刚度满足使用要求，加工方便，且单件便于运输。
反力架支撑属于压杆，最佳受力状态便是尽量使截面在各个方向上的惯性矩相等，即（I y=I z），因此在此采用圆环形截面做支撑结构也是理想选择。
材料确定之后，接下来便要对支撑的结构进行合理的设计，总的设计原则便是让反力架整体变形达到最小。
2
三、设计步骤
（1）、分析各杆件的类型，计算出各杆件的临界荷载。
（2）、对于反力架进行受力分析，确定出支撑点的最佳位置，使反力架整体变形最小。
（3）、布置好支撑位置后，验算反力架工字钢的强度与刚度，保证二值在规范允许范围内。
（4）、对支撑本身进行加固，形成一个桁架结构，使整个支撑可看成一个刚体，确保整体稳定性。
四、结构设计
盾构反力架主要采用70#H型钢及2mm厚钢板加工拼接而成，反力架分为主梁、支撑和预埋件三大部分。
4.1、主梁部分
反力架主梁分为竖梁、横梁及八字梁部分，反力架竖梁采用两榀70#H型钢并行加工焊接而成，横梁与八字梁采用20mm厚的钢板焊接成700mm×400mm的矩形结构形式，中间50cm设置一道肋板。
4.2、支撑部分
反力架支撑采用ф600mm×12mm的钢管和H200mm的工字钢。
支撑要求一头焊接于主梁上，一头焊接于预埋钢板上。
根据现场施工情况，支撑主要分为斜支撑和直支撑两种。
反力架的底部、上部和一侧采用直支撑，另一侧采用斜支撑。
上部直支撑设置3道，为了减轻自重，采用H200mm的工字钢，底部直支撑设置4道，采用ф600mm×12mm的钢管，两侧直支撑和斜支撑各设2道，采用ф600mm×12mm的钢管。
钢管斜支撑的斜撑角度为45°。
3
4.3、预埋件部分
预埋件是用来固定反力架支承钢管的，根据计算出的支承钢管根部受力大小，进行预埋筋和预埋钢板的设置。
本工程斜撑底角钢板采用2块1600mm×900mm×20mm植入在车站底板上，用于固定钢板的钢筋分别为ф32×40cm×37根和ф32×40cm×39根，植入过程使用冲击转打眼，适当密封胶，用重锤将钢筋砸入预先转好的孔洞中。
五、反力架受力分析
5.1、盾构始发时最大推力计算
根据进洞段的水文地质资料及洞口埋土深度，盾构机前水土压力为0.21MPa。
盾构机推进最小推力为：
Fmin=0.21×3.14×3.142×106/103=6501kN
盾构机进洞最大推力控制在:
T=2Fmin=2×6626.2=13002kN
5.2、反力架荷载计算
负环管片周度：
L=3.14×6.0=18.84m
作用于反力架的均布荷载为：
q=T/L=13002/18.84m=690kN/m
反力架主梁受力图及弯矩图如下：
4
q=690kN/m
A D
B C
Mmax=3105kNm
A D
B C
5.3、反力架材质强度验算
由上图可知弯矩最大值：
Mmax=1/8*ql2
=1/8×690×6×6=3105kN·m，
70#H钢的抗弯截面模数：W=1340×104mm3
70#H钢的极限屈服强度：[σ]=215MPa
σ=M/W=3105kN·m/1340×104mm3
=3105×106/1340×104
=201MPa≤[σ]=215MPa
结论：反力架材质70#H型钢在始发时受到的最大屈服强度小于极限屈服强度，满足要求
5.4、ф600mm钢管支撑验算
5.4.1、强度验算
根据计算ф600mm钢管支撑最大作用力：
F=13002KN/4
=3251Kn
5
6ф600mm 钢管支撑截面积：
A=3.14×0.6×0.012
=0.0226m 2
ф600mm 斜支撑钢管所受推力：
N=3251kN/cos45°=4598kN
斜支撑钢管所受的屈服强度：
σ=N/A=4598000N/0.0226m 2
=203451327Pa=204MPa ≤[σ]=215MPa
结论：ф600mm 斜支撑钢管在始发时受到的最大屈服强度小于极限屈服强度，
满足要求。
5.4.2、稳定性验算
根据计算ф600mm 钢管的截面惯性矩：
d + d 1220.35 + 0.322i 0.461
根据计算ф600mm 钢管的杆件长细比：
λ=μL/i = 0 . 7 × 1 0 . 8 / 0 . 4 6 1
= 1 6 . 4≤λs =61.4
λ：杆件长细比；
λ≥λv 属细长杆；
λv >λ>λs 属中长杆；
λ≤ λs 属短粗杆；
L ：杆件长度；
μ:长度系数μ取0.7；
结论：此ф600钢管支撑属短粗杆，杆件稳定性满足要求。
5.5、斜支撑底板强度验算
斜支撑底板植入钢筋的水平受力截面积为：
A=1/2×3.14×d×L×n
=3.14×0.032×0.35×37
=0.65m2
植入钢筋所受的屈服强度：
σ=N/A=3251×103/0.65
=5001.538P≤[σ]=235MPa
结论：植入的钢筋根数、深度和直径满足设计要求。
六、结语
由以上分析可知，本DZ012盾构机反力架结构设计和验算满足现场施工要求。
且在双港站至蛟桥站下行线区间始发时可以达到良好的效果。
在始发过程中，严格控制盾构机掘进参数，盾构机总推力控制在1300t以内，并及时观察反力架变形情况。
7。