哈工大_钎焊_杨建国 20.第04章 紫铜的钎焊及相关问题
第1章 钎焊 绪论
1
课程安排
• 1 本课程根据教学大纲计划安排24学时，讲 授24学时；
• 2 本课程为考查课，成绩采用平时 （50%） +期末考核（50%）进行综合评定；
• 3 教材：《钎焊》，主编：朱艳， 哈尔滨 工业大学出版社，2012。
• 参考书《钎焊》，邹僖主编，第二版，机 械工业出版社，1989
主要内容
• （4）依靠液态钎料与固体母材的相互 扩散而形成冶金结合。
• 钎焊是最古老的焊接方法-几千年前 • 钎焊应用于最尖端的产品制造-微电子
器件 • 钎焊是研究最落后的焊接方法-系统性
和理论
6
• 生产活动是人类社会生存和发展必须的； • 所有生产活动都是为人类社会消费服务的； • 生产技术是提高生产质量、生产效率，减低生
34
3. 钎剂的分类 钎剂的分类方法很多，通常分为：软钎剂、硬钎
剂、铝合金钎剂及气体钎剂等。 不同的方法，要使用不同的钎剂。
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（三）对钎料的要求及钎料的分类 1. 对钎料的要求
钎焊时用的填充金属称钎料。由于焊件是依靠熔 化的钎料凝固后而被连接起来的。因此，钎焊接头的 质量与性能在很大程度上取决于钎料。
30
为了满足工艺要求和获得高质量的钎焊接头，钎 料必须满足下列基本要求： 1) 应具有合适的熔点。钎料的熔点至少应比母材的熔点 低40～50℃。若两者熔点太接近，则钎焊过程不易控 制，甚至可能引起母材过热或局部熔化。 2) 应具有良好的润湿性，能充分填满接头间隙。 3)与母材的物理化学作用应保证它们之间形成牢固的结 合。 4)成分稳定，尽量减少钎焊温度下元素的损耗；少用或 不用稀贵金属。 5) 满足钎焊接头物理、化学和力学性能的要求。
位简便而又准确。 对于尺寸较大结构复杂的零件，一般采用专用夹
哈工大_钎焊_杨建国 24.第04章 钎焊接头的设计
钎焊接头的设计
• 钎焊接头的形式 由于钎焊结构的千变万 化，实际钎焊接头可能 有各种形式。但就其两 被连接工件之间的相对 位置来看，不外乎为对 接、搭接、角接和T型接 头几种基本形式。而这 几种基本形式的变化和 组合就产生了各种各样 的接头形式。
钎焊接头的几种基本形式
钎焊接头的设计
• 钎焊接头的形式
钎焊接头的设计
• 接头长度对间隙确定的影响 接头长度对确定间隙的大小也有比较大的影 响，特别是当母材与钎料之间存在有明显的 相互作用时更要注意这一点。当钎料进入间 隙中时，在长钎缝中钎料可能会有足够的时 间与母材发生相互作用，使钎料的熔点升高 和流动性下降，造成未钎透缺陷。因此，在 给定的钎焊条件下，接头越长，钎料填满间 隙所需的时间越长，母材与钎料间的相互作 用程度越大，间隙也就必须选的越大。这也 是为什么要尽可能缩短接头长度的重要理 由。这与取得接头最佳强度是一致的。
钎焊接头的设计
• 表面粗糙度对间隙确定的影响 对于毛细钎焊来说，如果母材表面非常光滑， 将会使液态钎料的铺展填缝能力减弱，钎料可 能难以在整个接头中流布，因此可能增加不致 密性缺陷的比例，并因而影响接头的承载能 力。为保证钎料流满接头间隙，特别是当间隙 为零或紧配合时，接头的结合面应预先打磨， 最好用于母材相匹配的清洁金属颗粒进行打 磨，尽量不用非金属类物质以避免污染钎焊表 面，造成接头强度下降。
钎焊接头的设计
• 钎焊接头间隙的选定
由于钎焊间隙的大小对接头有着明显的影响，并且 对于不同形式的接头和不同类型的载荷，以及不同 的母材和钎料组合，对间隙都有着不同的要求，因 此，钎焊接头间隙的确定是一个非常复杂的问题。 通常在确定接头间隙时要考虑以下几方面的因素： (1)母材与钎料的匹配及其机械性能，如：拉伸强 度、剪切强度、弹性模量、剪切弹性模量等； (2)钎焊接头的形式，如：对接、搭接、角接等； (3)钎料与母材间的相互作用，如：溶解、扩散、 偏析、晶粒长大等； (4)钎焊缺陷及钎着率等。
哈工大_钎焊_杨建国 22.第04章 钎焊接头的性能
• 钎缝的耐蚀性
当采用锌基钎料时,低电极电位 的锌钎料成为阳极,并且由于锌 与铝之间的相互作用比较强,互 溶度较大,在界面处可以形成一 个较宽且致密的中间过渡层,使 得从钎料到母材的电极电位过 渡平缓(见图4-5(b))。此时,钎料虽然要发生腐蚀,但由 于钎缝具有一定的宽度,且其电极电位与铝相差不太 大,所以仍有很好的抗腐蚀性能。
钎缝的性能
• 钎缝的热膨胀
钎焊连接通常是在高温下进行的。钎料和母 材的成分不同,甚至两被连接体的材料也可以不同, 因此,在界面两侧材料的热膨胀系数就存在着差 异。在升降温过程中,膨胀系数大的一方要受到压 缩,而膨胀系数小的一方则要受到拉伸,使钎缝冷却 后存在内应力或是在不同温度环境下工作时产生热 应力。对于可以形成化合物类型界面区的钎缝系统, 由于化合物本身硬而脆,当母材与钎缝金属的膨胀 系数不同而产生热应力时,易使钎缝开裂,这在许多 情况下是要给以充分考虑的。
Zr与其它金属的 界面区硬度分布
钎缝的性能
• 钎缝的耐蚀性
由于母材与钎料的成份不同，所以它们就具有 不同的电极电位。当接头在潮湿的环境下工作 时，由于钎剂残渣水解等因素的存在，就会在 钎缝处形成原电池，造成电化学腐蚀。在此过 程中，电极电位较低的阳极将受到损失。腐蚀 的顺序和程度与金属的离子化倾向大小存在密 切关系，下面给出了一些金属的离子化倾 向： 离子化倾向增大 ← Mg，Al，Mn，Zn，Cr， FeⅡ，Cd，Co，Ni，Sn，Pb，FeⅢ，Sb，Bi， Cu，Ag，Hg，Pt，Au →离子化倾向减小
钎缝的性能
• 钎缝的硬度
采用Ag-Mn钎料和Ni-Cr-B系钎料钎焊 耐热合金时,接头的硬度分布会出现明 显的差异。Ag-Mn钎料钎焊的接头钎 缝中的硬度基本上保持为钎料本身的 硬度,而Ni-Cr-B系钎料钎焊耐热合金 时,在钎缝间隙相对较大和加热时间较 短的情况下,钎缝中心区仍具有较高的 硬度,而在界面区中和扩散区内,由于钎 料和母材之间扩散的影响,使该区域硬 度降低。尤其是在扩散区,其硬度甚至 低于母材,造成界面软化现象(见右 图)。当采用Ag-Mn钎料钎焊Ti接头时, 在钎料与Ti的界面处出现了硬度很高 的区域。X-射线组织分析的结果表明, 此界面区处为金属间化合物组织。
钎焊及扩散焊【2024版】
硬钎料
（5）镍基钎料 Ni-B共晶点1140℃（4%B）。B显著提
高高温强度，改善润湿性，但使溶蚀增加， 形成化合物变脆。
Ni-Si共晶点1152℃（11%Si）。Si可 溶于Ni中形成固溶体，超过6%Si，会产生脆 的化合物。
当缺少氯化锌时，可以把锌放入盐酸中直接使 用。
为提高活性，常配加NH4Cl。
无机软钎剂去氧化物的能力强，热稳定性好，保证 钎焊质量。其残渣有强的腐蚀性，钎后应清除。
钎剂
钎剂
2.有机软钎剂 用于电子行业，其组成有： ①有机酸 乳酸、硬脂酸、水杨酸、油酸等； ②有机胺盐 盐酸苯胺、磷酸苯胺、盐酸肼、盐酸二乙胺等； ③胺和酰胺类 尿素、乙二胺、乙酰胺、三乙醇胺等； ④天然树脂 松香等。 松香在127℃熔化，150℃可以表现出能溶解 Cu、Ag、Sn 等氧
• Cd基钎料：主要为镉银合金，耐热性、抗腐蚀性 能好。
• Zn基钎料 • Au基软钎料 • 其他低熔点软钎料。包括：
①In（铟）基钎料 ②Bi（铋）基钎料 ③Ga（镓）基钎料 • 无铅软钎料
软钎料
锡铅钎料：共晶成分的机械性能最好；表面张力小， 则润湿性好；铺展、填缝性好。加入Sb（＜3%） 可减少液态钎料的氧化；加入Ag、Sb可提高高温性能。Sn 有冷脆性。钎焊接头工作温度一般不高于100℃。
Ni-P共晶点880℃（11%P）。 P不溶于 Ni，易形成一系列化合物变脆。
硬钎料
（6）自钎剂钎料 既能填充钎缝金属，又能起钎剂作用的钎料称之。即自
身含有起到钎剂作用的微量或一定量元素的钎料。 要求： 1）钎料内含有较强的还原剂，钎焊时能还原母材表面氧
河北工业大学钎焊复习题答案
第一章：1.用能量最小原理推导润湿角与材料表面张力、界面张力之间的关系公式太麻烦就没写，我有手写版的，大家互相问一下也行。
2.推导钎料在平板间隙中上升高度与钎料表面张力、润湿角之间的关系同一水平面上的压力相等，所以得到液面上升高度为⎪⎭⎫⎝⎛+=∆2111RRPLGσθσαασααθπθπθπθπcos2coscos)2()2()2()2(LGLGdRdPP==⋅⋅∆=⎰⎰------⊥h aθΔRagh LGθσρcos20-=gah LGρθσcos2=3. 评价钎料润湿性和铺展性能的方法1) 润湿角测量一定体积的钎料放在母材上 采用相应的去膜措施在规定的温度下保持一定的时间 冷凝后切取横截面，测量润湿角2) 铺展面积测量条件同上凝固后测量钎料的铺展面积3) 利用T 型试件评定钎料的润湿性，冷凝后测量钎料沿T 型试件的流动长度 4) 润湿力测量在试片浸入和拉出的期间测量作用在试片上的作用力，通过信号变换器在记录仪上作为时间的函数连续记录5) 润湿角测量在试片浸入和拉出的期间测量试片上钎料的接触角并记录4. 温度是如何影响钎料在母材上的润湿性的液体的表面张力与温度的关系Am ：一个摩尔液体分子的体积；K ：常数； T0：表面张力为零时的临界温度；τ：温度常数随着温度的升高，液体的表面张力减小，提高了润湿性温度升高，钎料本身的表面张力减小，液态钎料与母材间的界面张力降低，提高了钎料的润湿性温度过高，钎料的润湿性太强，造成钎料流失填缝高度计算(续)aS P P =0SSS 0设S 0’为参考点，其表面处的压力为大气压力 aS PP ='0S 1的压力：大气压力+附加压力RP P a S σ-=1S 0的压力：P S1+液柱高度产生的压力gh RP P a S ρσ+-=0S 0 和S 0’的处于同一高度，压力应该相等gh Rρσ=2)cos(aR =θ得到：ga h ρθσcos 2=再由 因此： aS P P =0)(03/2τσ--=T T K A m5. 金属表面的氧化物是如何影响钎料的润湿性的金属表面上总是存在着金属氧化物，在有氧化膜的金属表面上，液态钎料往往凝聚成球状，不与金属发生润湿，这是由于氧化物的表面张力比金属本身的表面张力要低得多所致。
钎焊分析报告
钎焊分析报告1. 引言本报告旨在对钎焊过程进行分析，以评估钎焊接头的质量和性能。
钎焊是一种常用的金属连接方法，通过在金属表面加热并插入钎料，使钎料在金属表面融化并形成连接。
钎焊具有高强度、良好的密封性和较低的变形度等优点，在航空航天、汽车制造和电子设备等行业得到广泛应用。
本报告将对钎焊过程中的关键因素、挑战和常见问题进行分析，并提出相应的解决方案和优化建议。
2. 钎焊过程分析2.1 关键因素分析钎焊过程中的关键因素主要包括以下几个方面：2.1.1 温度控制钎焊过程中，温度控制是一个关键因素。
温度过高会导致材料烧损和变形，温度过低则无法使钎料完全融化并与基材充分结合。
因此，合理控制钎焊温度是保证焊接接头质量的关键。
2.1.2 钎料选择钎料的选择对接头的质量和性能有着重要影响。
不同的材料具有不同的熔点和流动性，选择合适的钎料可以提高接头的强度和稳定性。
2.1.3 表面处理在进行钎焊前，对金属表面进行适当的处理可以提高钎焊接头的质量。
表面处理包括清洁、去氧化和糊剂涂覆等步骤，能够消除表面污染物，提高钎料的湿润性。
2.2 挑战和常见问题分析在钎焊过程中，可能会面临以下挑战和常见问题：2.2.1 温度不均匀由于钎焊过程中的温度控制比较复杂，容易导致温度不均匀的问题。
温度不均匀会导致焊接接头强度不均匀，甚至出现裂纹等质量问题。
2.2.2 钎料不匹配选择不合适的钎料或钎料与基材不匹配，会导致接头强度不够或无法形成良好的焊缝。
钎料的选择应根据基材的性质和需求来确定，并进行充分的测试和验证。
2.2.3 气孔和夹渣在钎焊过程中，由于气体和杂质的存在，容易出现气孔和夹渣等问题。
这些缺陷会降低焊接接头的强度和密封性。
2.3 解决方案和优化建议针对上述问题，可以采取以下解决方案和优化建议：2.3.1 温度控制优化通过合理的温度控制装置，监测和控制钎焊过程中的温度变化，保证温度均匀，并避免温度过高或过低的情况。
2.3.2 钎料选择优化根据基材的性质和要求，选择合适的钎料，并进行充分的测试和验证。
紫铜管硬钎焊接方法
紫铜管硬钎焊接方法
紫铜管硬钎焊接方法是一种常见的连接技术。
该方法使用硬质焊料，在高温下将两个紫铜管连接在一起。
下面是一些重要的步骤和注意事项：
1. 清洁和准备：在开始焊接之前，必须确保连接部位干净无油。
使用砂布或钢丝刷清洗表面，以确保焊料可以粘附在管子上。
2. 焊接区域加热：使用氧乙炔火炬将焊接区域加热到适当的温度。
紫铜的熔点约为1083°C，因此需要将管子加热到接近1100°C 的温度。
3. 加入焊料：一旦管子达到适当的温度，将硬质焊料放入连接部位。
焊料将在高温下熔化并流入连接部位中，形成牢固的连接。
4. 冷却和清洁：焊接完成后，将连接部位冷却至室温。
然后使用砂布或钢丝刷清洁焊接区域，以去除任何余料或碎片。
需要注意的一些事项：
1. 需要在合适的通风条件下进行焊接，以避免吸入有毒烟雾。
2. 硬质焊料需要在恰当的温度下存放，以确保其质量不变。
3. 硬质焊料通常需要预热，以确保其可以流动并粘附到管子上。
4. 焊接两个不同厚度的管子时，需要注意控制加热时间和焊料的使用量，以避免过度加热或焊料过多。
这些步骤和注意事项将帮助您成功地进行紫铜管硬钎焊接。
- 1 -。
哈工大_钎焊_杨建国 06.第01章 钎焊接头形成(钎料润湿性的评定 )
钎料润湿性的评定
表面张力及界面张力的测定
界面张力的测定
对于固相间的界面张力 来说,当考虑表面处的 两相邻晶粒时(见右图, 可由如下关系式计算: σ 12 σ2 σ1 = = sin θ 0 sin θ1 sin θ 2 在已知两不同晶粒的表面张力时,就可以求取其 界面张力。
钎料润湿性的评定
表面张力及界面张力的测定
假定液滴为球缺,其体积为：
1 h 2 2 2 V = πh(3r + h ) = πh ( R − ) 6 3 r 2 + h2 R−h ,R = 而 Θ cos θ = 2h R 2 + cos 3 θ ∴V = πR 3 ( − cos θ ) 3
可见,cosθ不再与h有关,而由V来表示。
钎料润湿性的评定
钎料润湿性的评定
表面张力及界面张力的测定
吊板法(Vertical plate method) 吊板法是测定液体表面张力的一种方法，此方法 的条件为接触角等于零。如果接触角大于零， 则可以利用下式计算接触角数值：
W = Pσ lg cos θ −νρg
式中W为吊片所受之力，P为吊片周长，v为吊 片伸入液面下的体积，ρ为液体的密度。式中 vρg为浮力校正项。
固体表面张力的测定
细丝荷重法是采用极细的金属丝, 在其一端挂 一重物并测定其蠕变速度,从而确定出蠕变速 度与载荷之间的关系曲线,并采用外插方式计 算出蠕变速度为零时的载荷值,在这一点处,载 荷与表面张力保持平衡,所以有:
W σs = 2πR 其中: W－蠕变速度为零时的载荷； R－金属细丝的半径。 上式只对单晶体成立。
100 111 100 111 100 111 100 111
220 250 256 298 329 380 370 427 128 35
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(a) 间隙为0.02mm(810℃/3min)
(b) 间隙为0.05mm(810℃/3min)
(c) 间隙为0.08mm(830℃/20min)
(d) 间隙为0.14mm(880℃/10min)
(e) 空穴EDAX分析
不致密性缺陷——钎缝不连续性
(a) 810℃/3min
(b) 830℃/10min
常规钎焊 组织
a) 830℃/10min界面组织照片及线扫描分析
等温凝固 组织
b) 850℃/40min界面组织照片及线扫描分析
等温凝固机理
1083 Tb ℃ t/ 0 Cα CL C L B A D
Cu和Ag在液态下可无限互溶 ，液相中Ag的浓度的下降使 得在保温过程中即可凝固，此 过程称为等温凝固。
300℃保温150s
300℃保温180s
润湿铺展过程接触角的变化曲线
随加热温度的变化
60
B
50
300℃随保温时间的变化
48
B
58
46
56
接触角（0）
230 240 250 260 270
0
接触角(0)
44
54
42
52
40
50
38
48 220 280 290 300 310
36 -20
0
20
40
60
发生在间隙较小的范围 内（0.02~0.04mm）， 且随着钎焊温度的提高 或保温时间的延长，不 连续性的小孔呈变小的 趋势，甚至到后面因等 温凝固的完成而逐渐消 失。
(c) 850℃/10min
(d) 850℃/20min
不致密性缺陷——钎缝未焊透
在未钎透的钎缝上， 钎缝中心两侧的组织 比较疏松，在大块Cu 基固溶体上分布着长 条形的Ag基固溶体， 这是由等温凝固后不 平衡的冷却结晶形成 的。
5
结论
1. 在300℃/180s工艺下润湿铺展时，SnAgCu钎料在Cu母材的接触角 达到钎料熔点后随着温度的升高和保温时间的延长，接触角由60° 不断下降到37°，其中熔点附近接触角由60°下降到45°；升高温 度和延长保温时间促进了固液间的界面反应，减小了固液间的界面 能，从而使接触角不断变小。 2. SnAgCu钎料与Cu母材的界面上反应生成了Cu6Sn5层Cu3Sn层金属间 化合物。在反应前期界面上主要生成较短小的Cu6Sn5层，随着钎焊温 度升高和保温时间的延长，Cu6Sn5层不断粗大并出现了Cu3Sn层。界 面板层状分布的粗大金属间化合物脆性较大，严重降低焊点的可靠 性。 3. 常规钎焊工艺下，AgCu共晶钎料钎焊紫铜的接头界面上，得到是一 般钎焊接头的典型组织，主要由4个区域组成，钎缝界面区主要为Cu 基固溶体，呈峰峦状；钎缝中心区大部分是AgCu共晶组织。
x(Ag)/%
72
Ag-Cu二元合金等温凝固过程
等温凝固的影响因素
C h CL 液相 固相 固相界面的移动 Cα CB W 0 X
等温凝固过程中固液界面移动模型
等温凝固所需时间与钎缝间隙等关系式: tF =
CF h 2 ) 16 D CS − CB (
π
等温凝固的时间与Ag原子在Cu母材中的扩散系数D和液相最大宽度 息息相关。而Ag原子在Cu母材中的扩散系数主要由钎焊温度决定； 液相最大宽度主要由钎焊温度及钎缝初始间隙决定。
A
B
(a) 830℃/10min
(b) 880℃/10min
A
B
不致密性缺陷形成机理
这些不致密性缺陷的形成与母材和钎料的界面行为，以及 液态钎料的填缝过程是有很大的关系。 界面行为与熔析机理
温 度 ℃ b1 b a1 a2 e1 T Te
Cu母材与AgCu钎料相 互作用使得液相的熔化 温度区间变大，液态钎 料的黏度增加、液态钎 料的流动性就越来越差
aห้องสมุดไป่ตู้
e
x(Ag)%
熔析
熔析
熔析宏观照片
830℃/10min
850℃/40min
熔析微观照片
液态钎料毛细填缝机理
实际填缝过程及小包围缺陷的形成
加钎料方向
开始填缝
继续填缝
填缝完成
间隙内部的金属表面不可能绝对平齐，清洁度也有所差异，加以 液态钎料同金属表面的物理化学作用等因素的影响，使钎料在填 缝时常常以不整齐的前沿向前推进，结果形成小包围的现象。
80
100
120
140
160
180
200
加热温度( C)
保温时间（s）
界面行为对润湿的影响
液态钎料与固 态母材间的溶 解和扩散及化 合反应对促进 润湿是起着很 重要的作用。
Young’s方程可改写为：cosθ′=cosθ－ △σsl/σlg－△Gr/σlg
IMC的生长行为
270℃
SnAgCu
300℃
铜钎焊 的应用
意义
在钎焊过程中，连接接头的形成都要涉及构件原始界面消 失和新界面形成的问题。 本课题拟从母材和钎料的溶解与扩散的过程出发，在常规 及高温长时间的工艺条件下，对紫铜的软钎焊和硬钎焊分 别进行研究，由此来分析界面连接行为的各种现象，对丰 富与完善材料连接的界面行为具有很重要的理论及现实意 义。
Cu6Sn5
Cu3Sn
Cu
330℃
IMC对可靠性的影响
•
研究表明，界面处分布的粗大金属间化合物脆性较大， 使得焊接断裂韧性和抗低周疲劳能力的下降，特别是 Cu3Sn会脆化焊点界面，恶化焊点的可靠性。因此应防 止焊接过程时Cu基体过分溶解，以提高焊接性能和焊接 接头的可靠性。
3
A B C D
紫铜与AgCu共晶钎料的界面行为
钎焊
—紫铜真空钎焊的界面行为研究
主讲：杨建国 先进焊接与连接国家重点实验室 哈尔滨工业大学
1 2 3 4 5
紫铜钎焊背景及意义 紫铜与SnAgCu钎料的界面反应 紫铜与AgCu共晶钎料的界面行为 不致密性缺陷分析 基本结论
1
紫铜钎焊背景及意义
铜具有优良的导电性、导热性、延展性以及在某些介质中 良好的抗腐蚀性能。
2
紫铜与SnAgCu钎料的界面反应
润湿铺展过程接触角随温度的变化
室温
220℃
225℃
228℃
230℃
240℃
润湿铺展过程接触角随温度的变化
250℃
260℃
270℃
280℃
290℃
300℃
润湿铺展过程接触角随保温时间的变化
300℃保温30s
300℃保温60s
300℃保温90s
300℃保温120s
结论
4. 5. 6. 在较高温度长时间保温的工艺条件下，AgCu共晶钎料钎焊紫铜的接 头界面上得到一种等温凝固组织，它是在钎焊温度下的保温过程中 凝固的，其钎缝组织与母材相似并连为一体。 完成等温凝固难易程度主要由钎焊温度、保温时间以及钎缝间隙决 定。温度越高、保温时间越长、钎缝间隙越小，等温凝固越容易完 成。 AgCu共晶钎料钎焊紫铜常产生空穴、钎缝不连续性、钎缝未焊透等 缺陷。这些缺陷的产生与母材与钎料的界面行为以及液态钎料的毛 细填缝过程有很大关系。界面反应行为使得液态钎料熔点升高、流 动性变差；液态钎料填缝时不整齐的流入间隙导致小包围现象的产 生。
（b）窄间隙
830℃/10min的接头组织
（a）宽间隙
（b）中间隙
（c）窄间隙
850℃/20min的接头组织
钎缝间隙对等温凝固的影响
冷却凝固过程中， 不平衡结晶造成液 态中的含Ag量逐渐 升高；然后又在共 晶点处离异共晶使 得钎缝中心留下的 Ag基固溶体。
A 830℃/10min 窄间隙
4
不致密性缺陷分析
钎焊温度对等温凝固的影响
(a) 830℃/10min
(b) 850℃/10min
(c) 880℃/10min
(a)
(b)
(c)
保温时间对等温凝固的影响
(a) 850℃/10min
(b) 850℃/20min
(c) 850℃/40min
(d) 850℃/60min
钎缝间隙对等温凝固的影响
A
(a) 宽间隙