变压器合闸涌流的估算
变压器空载合闸的和应涌流
变压器空载合闸过程中的和应涌流及应注意的问题(1)摘要：论述了变压器空载合闸过程中产生和应涌流的特点、问题及应采取的防范措施和对策。
关键词：励磁涌流；和应涌流；变压器；空载合闸；中性点0前言当发电厂或变电所内母线上连接两台或两台以上的变压器时，如果一台变压器进行空载合闸，在变压器绕组中将出现励磁涌流，与此同时，在与其并联运行的其它中性点接地变压器绕组中也将出现浪涌电流，称作和应涌流。
和应涌流与励磁涌流密切相关，交替产生。
当变压器的励磁涌流处于峰值附近时，母线电压的瞬时值较低，此时不会产生和应涌流；当变压器的励磁涌流处于间断期间，励磁涌流为零；母线电压恢复到额定电压附近，变压器在励磁涌流的直流分量和高电压共同作用下将产生和应涌流。
和应涌流的性质不仅取决于变压器是否空载，还与变压器中性点是否接地有关。
中性点不接地时，将只产生励磁涌流，不产生和应涌流，如图1所示。
本文仅以双母线连接方式为例，说明和应涌流的相关问题。
1和应涌流的特点变压器空载合闸产生励磁涌流时含有很大的直流分量和大量的非周期分量，该直流分量流经其并联的(假设变压器A运行于I母线，启动变压器C运行于H母线．变压器A、C中性点接地运行，变压器B 停运)中性点接地变压器的励磁电抗，使变压器铁心趋向饱和，从而产生相应的和应涌流。
其特点为：(1)相对于励磁涌流而言，和应涌流为负(反)向的，即当变压器空载合闸而铁心为正向饱和时，并联运行变压器的铁心趋向反向饱和．如图l所示-变压器B空载合闸时，变压器B中的励磁涌流方向、变压器A和变压器C励磁电抗中和应涌流的方向如图示箭头所指方向。
(2)变压器由初始的不饱和状态逐渐过渡到饱和状态，和应涌流将由小到大逐步增长，和应涌流的大小与励磁涌流的大小有关。
2和应涌流存在的问题相对于和应涌流的上述特点，存在如下相应的问题：(1)由于和应涌流方向相对于励磁涌流方向反向。
当系统中某台变压器空载合闸时，零序电流通过两变压器中性点、大地进入运行变压器，可能引起运行变压器零序过流保护误动跳闸，如图1虚线所示。
抑止合闸涌流能力
抑止合闸涌流能力
抑止合闸涌流能力是电力系统中非常重要的一个概念，它指的是电力系统在开关合闸
时的抑制能力，即能够抵消合闸时出现的涌流。
此涌流是由于开关合闸过程中电压突变引
起的，涌流可能带来很多问题，例如开关器件击穿、线路过载等。
因此，电力系统需要具
备一定的抑止合闸涌流能力，以保证安全、可靠的运行。
抑止合闸涌流能力的计算方法是通过开关器件在合闸时的容量来进行估算。
具体的计
算方法如下：
首先，计算电路中合闸前的电流幅值Irms1和电容C1的容值，其中电容值C1可以通
过已知的公式进行计算。
其次，计算电路中合闸后的电流幅值Irms2和电容C2的容值，其中电容值C2也可以通过已知的公式确定。
最后，将两者之间的差值除以合闸前的电流幅值，即为开关器件在合闸时的容量抑制系数，也就是抑止合闸涌流能力。
当电路中的电容值较大时，开关器件的容量抑制系数也会相应增加，从而增强抑制合
闸涌流的能力。
此外，电力系统中的各种器件和设施，例如变压器和电容器等，也能对合
闸涌流产生影响。
因此，在设计电力系统时，需要对各种器件和设施进行合理的搭配和选型，以获得合适的合闸涌流抑制能力。
总之，抑止合闸涌流能力是电力系统运行中必不可少的一个方面，它可以帮助系统克
服由于合闸涌流而产生的一系列问题，保证系统的安全、可靠运行。
因此，设计和优化电
力系统时需要关注抑止合闸涌流能力，并选择合适的器件和设施，以获得最佳的运行效
果。
变压器励磁涌流及鉴别方法 (1)精选全文
iμ.C：反向涌流，在 wt=4π/3时达到最大值；
iμ.A，iμ.B，iμ.C的间断角 和二次谐波分别为： 78.6°，49.6°， 78.6°和14.8%， 37.6%，14.8%。
结合上面的算例，对于一般情况，三相变压器励磁涌流有以 下特点：
• 3 间断角鉴别的方法
间断角鉴别----励磁涌流的波形中会出现间断角，而变压器内 部故障时流入差动继电器的稳态差电流是正弦波，不会出现 间断角。间断角鉴别的方法就是利用这个特征鉴别励磁涌流 和故障电流，即通过检测差电流波形是否存在间断角，当间 断角大于整定值时将差动保护闭锁。
动作判据：间断角判据，波宽判据。
3. 三相励磁涌流中有一相或两相二次谐波含量比较小，但至 少有一相比较大。
4. 励磁涌流的波形仍然是间断的，但间断角显著减小，其中 又以对称性涌流的间断角最小。但对称性涌流有另外一个特 点：励磁涌流的正向最大值与反向最大值之间的相位相差 120°。这个相位差称为“波宽”，显然稳态故障电流的波宽为 180°。
最严重的情况是在电压过零时刻（α=0）合闸， 最大值为
2Φm+Φr，远大于Φsat，造成变压器的严重饱和。
在励磁涌流分析中，通常用θ=wt+α来代替时间，这样 是以
2π为周期变化的。在（0，2π）周期内，θ1<θ<2π-θ1时发生饱 和，而θ=π时饱和最严重。令Φ=Φsat，由图6-12可得：
1
Arc cos(m
二次谐波制动元件的动作判据： I2 K2 I1
I1，I2----分别为差动电流中的基波分量和二次谐波分量的幅 值。 K2----二次谐波制动比，按躲过各种励磁涌流下最小的二次谐 波含量整定，整定范围通常为K2=15%~20%，具体数值据现 场空载合闸试验或运行经验确定。 “三相或门制动”方案----三相差动电流中只要有一相的二次谐 波含量超过制动比K2，就将三相差动继电器全部闭锁。
变压器励磁涌流计算
变压器励磁涌流计算英文回答：Transformer magnetizing inrush current refers to the transient current that flows through the transformer windings during the initial energization of the transformer. This current is caused by the sudden change in the magnetic flux within the transformer core and can be quite high, typically several times the rated current of the transformer. The magnetizing inrush current is a temporary phenomenon and decays quickly as the magnetic flux stabilizes.The calculation of transformer magnetizing inrushcurrent involves considering the transformer's characteristics and the system parameters. One important factor is the transformer's magnetizing impedance, which is typically provided by the manufacturer. This impedance represents the opposition to the flow of magnetizingcurrent and is usually expressed as a percentage of thetransformer's rated voltage. By knowing the rated voltage and the magnetizing impedance, we can calculate the equivalent magnetizing reactance.Another important parameter is the system voltage atthe time of energization. The magnetizing inrush current is influenced by the system voltage and the magnetizing reactance. Therefore, by knowing these two parameters, we can calculate the magnetizing inrush current using Ohm's law, where the current is equal to the voltage divided by the reactance.Let's consider an example to illustrate the calculation. Suppose we have a transformer with a rated voltage of 10 kV and a magnetizing impedance of 5%. If the system voltage at the time of energization is 10 kV, we can calculate the magnetizing reactance as follows:Magnetizing reactance = (Magnetizing impedance / 100) Rated voltage.= (5 / 100) 10 kV.= 0.5 kΩ。
变压器空载合闸进程中的和应涌流析
变压器空载合闸进程中的和应涌流析当发电厂或变电所内母线上联接两台或两台以上的变压器时，假定一台变压器进行空载合闸，在变压器绕组中将呈现励磁涌流，与此一同，在与其并联作业的其它中性点接地变压器绕组中也将呈现浪涌电流，称作和应涌流。
和应涌流与励磁涌流亲近有关，替换发作。
当变压器的励磁涌流处于峰值邻近时，母线电压的瞬时值较低，此刻不会发作和应涌流；当变压器的励磁涌流处于接连时期，励磁涌流为零；母线电压康复到额外电压邻近，变压器在励磁涌流的直流重量和高电压一同效果下将发作和应涌流。
和应涌流的性质不只取决于变压器是不是空载，还与变压器中性点是不是接地有关。
中性点不接地时，将只发作励磁涌流，不发作和应涌流，如图1所示。
这篇文章仅以双母线联接办法为例，阐明和应涌流的有关疑问。
1和应涌流的特征变压器空载合闸发作励磁涌流时富含很大的直流重量和很多的非周期重量，该直流重量流经其并联的。
(假定变压器A作业于I母线，主张变压器C作业于H母线．变压器A、C中性点接地作业，变压器B停运)中性点接地变压器的励磁电抗，使变压器铁心趋向丰满，然后发作相应的和应涌流。
其特征为：(1)有对于励磁涌流而言，和应涌流为负(反)向的，即当变压器空载合闸而铁心为正向丰满时，并联运改动压器的铁心趋向反向丰满．如图1所示-变压器B空载合闸时，变压器B中的励磁涌流方向、变压器A和变压器C励磁电抗中和应涌流的方向如图示箭头所指方向。
(2)变压器由初始的不丰满状况逐渐过渡到丰满状况，和应涌流将由小到大逐渐添加，和应涌流的巨细与励磁涌流的巨细有关。
2和应涌流存在的疑问有对于和应涌流的上述特征，存在如下相应的疑问：(1)因为和应涌流方向有对于励磁涌流方向反向。
当体系中某台变压器空载合闸时，零序电流通过两变压器中性点、大地进入运改动压器，或许致使运改动压器零序过流维护误动跳闸，如图1虚线所示。
变压器B空载合闸时，零序电流通过接地中性点回路流入变压器A和C，或许构成变压器A或C零序维护误动。
电力变压器的励磁涌流判据
1.电流波形特征识别法
1.1二次谐波制动原理
二次谐波制动法是计算差流中的二次谐波分量，若其值较大则判定为涌流，常用的判别式为：
式中：Id2和
二次谐波制动原理简单明了，有多年的运行经验，目前国内外实际投入运行的微机变压器保护大都采用该原理。但是，采用二次谐波制动原理的变压器保护，面临着以下几个问题：
差动保护一直是电力变压器的主保护，其理论根据是基尔霍夫电流定律，对于纯电路设备，差动保护无懈可击。但是，对于变压器而言，由于内部磁路的联系，本质上不再满足基尔霍夫电流定律，变压器励磁电流成了差动保护不平衡电流的一种来源。大型电力变压器正常运行时的励磁电流通常低于额定电流的1%，所以适当设定差动保护动作值仍可准确区分变压器内部故障与外部故障。但是，电力变压器运行条件复杂，过励磁时励磁电流可达额定电流的水平，空载合闸或者变压器外部短路被突然切除而端电压突然恢复时，暂态励磁电流（即励磁涌流）的大小有时可与短路电流相比拟。这样大的不平衡电流必然导致差动保护误动，为此，变压器差动保护的主要矛盾一直集中在准确鉴别励磁涌流和内部故障电流上。
为消除剩磁不确定性的影响，采用ψ-id曲线斜率dψ/did，区分励磁涌流和内部故障电流，如图1所示。变压器正常运行于未饱和时，数值较大且为一常数；铁心饱和时，数值较小；发生励磁涌流时，铁心交替饱和，将在大值与小值间周期变化；而内部故障时，数值较小且为常数
电力变压器空载合闸励磁涌流的辨识分析
The other method is firstly practical three phase transformers with Yn/△ connection ignores some secondary factor, abstracts mathematical model. Then writing out
另一种方法是先对实际 Yn/△连接的三相变压器组忽略一些次要因素，抽象为 数学模型。再根据数学模型对原边列写方程，通过消去环流的方法求得励磁电感 计算式。然后把励磁电感的计算式改写为矩阵形式，用动模试验得到的原边离散 数据带入矩阵中，采用最小二乘法求解。这种方法也能较好的得到励磁电感。本 文重点对第二种方法进行了各种运行情况的 ATP 仿真与动模试验。并对所得结果 进行了分析。通过与原理的结合验证了此方法的正确性与可行性。
The paper introduces the existing transformer models and some principles. Then the principle is analyzed. Among which differential protection is used widely. A problem affect correctly motion rate of differential protection. It is identification of magnetizing inrush current and internal fault. On account of the problem, it studies change characteristic of instantaneous magnetizing inductance to identifying inrush current and internal fault. When transformer no-load, primary-side inputs transformer tripping operation frequently, protection appears error operation. In order to closing successfully by no-load, generally latch-up protection at the moment. Then open up protection when closing successfully. But if this period appears internal fault, protection may refuse operation. The best method is adding protection addition criterion, so that distinguishes inrush current or internal fault state. We can use magnetizing inductance variety to identifying inrush current and internal fault, as protection addition criterion. But it is unknown to secondary-side voltage and current data when no-load closing. So it only can use primary-side data.
变压器空载合闸过程中的和应涌流及应注意的问题
变压器空载合闸过程中的和应涌流及应注意的问题发表时间：2005-9-18 王丰军汪强来源：内蒙古电力资源关键字：配电励磁涌流和应涌流变压器空载合闸中性点信息化应用调查在线投稿加入收藏发表评论好文推荐打印文本本文论述了变压器空载合闸过程中产生和应涌流的特点、问题及应采取的防范措施和对策。
前言当发电厂或变电所内母线上连接两台或两台以上的变压器时，如果一台变压器进行空载合闸，在变压器绕组中将出现励磁涌流，与此同时，在与其并联运行的其它中性点接地变压器绕组中也将出现浪涌电流，称作和应涌流。
和应涌流与励磁涌流密切相关，交替产生。
当变压器的励磁涌流处于峰值附近时，母线电压的瞬时值较低，此时不会产生和应涌流；当变压器的励磁涌流处于间断期间，励磁涌流为零；母线电压恢复到额定电压附近，变压器在励磁涌流的直流分量和高电压共同作用下将产生和应涌流。
和应涌流的性质不仅取决于变压器是否空载，还与变压器中性点是否接地有关。
中性点不接地时，将只产生励磁涌流，不产生和应涌流，如图1所示。
本文仅以双母线连接方式为例，说明和应涌流的相关问题。
1 和应涌流的特点变压器空载合闸产生励磁涌流时含有很大的直流分量和大量的非周期分量，该直流分量流经其并联的。
图1 变压器运行连接示意图(假设变压器A运行于I母线，启动变压器C运行于H母线．变压器A、C中性点接地运行，变压器B停运) 中性点接地变压器的励磁电抗，使变压器铁心趋向饱和，从而产生相应的和应涌流。
其特点为：(1) 相对于励磁涌流而言，和应涌流为负(反)向的，即当变压器空载合闸而铁心为正向饱和时，并联运行变压器的铁心趋向反向饱和．如图1所示-变压器B空载合闸时，变压器B中的励磁涌流方向、变压器A和变压器C励磁电抗中和应涌流的方向如图示箭头所指方向。
(2) 变压器由初始的不饱和状态逐渐过渡到饱和状态，和应涌流将由小到大逐步增长，和应涌流的大小与励磁涌流的大小有关。
2 和应涌流存在的问题相对于和应涌流的上述特点，存在如下相应的问题：(1) 由于和应涌流方向相对于励磁涌流方向反向。