(完整word版)220kv变压器计算单
220kv变电站计算书
第一章220KV 变电站电气主接线设计第节原始资料变电所规模及其性质：电压等级220/110/35 kv线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回）110kv 本期4回电缆回路（发展2回）35kv 30回电缆线路，一次配置齐全本站为大型城市变电站2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV）近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=远期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=3．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是 160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是 230MW4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是 180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是 100MW5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。
第节主接线设计本变电站为大型城市终端站。
220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。
220kv和110kv采用SF6断路器。
220kv 采取双母接线，不加旁路。
110kv 采取双母接线，不加旁路。
35kv 出线30回，采用双母分段。
低压侧采用分列运行，以限制短路电流。
第节电气主接线图第二章主变压器选择和负荷率计算第节原始资料1．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是 160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是 230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是 180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是 100MW3．由本期负荷确定主变压器容量。
功率因数COSφ=第节主变压器选择容量选择(1)按近期最大负荷选：110 kv侧： 160 MW35 kv侧： 170 MW按最优负荷率选主变压器容量每台主变压器负荷110 kv侧： 80 MW35 kv侧： 85 MW按最优负荷率选主变压器容量。
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- 41。2448.32％
HK= 1760
会签
底图总号
变压器计算单
型式：SFP10—100000/220
共9张
第5张
线圈
平衡35000千伏安
电压(V）
每匝电压:137。7768V
6600
6600
电流（A）
3061.7/1767.7
匝数
48
线圈型式
单层圆筒式
垫块数×宽度
线段数
2×(48+1)=98
变压器计算单
产品型号SFP10-100000/220
产品代号
共9张
第1张
用户:
工号：-——--——
产品型号: SFP10—100000/220
额定容量：100/100/35 MVA
相数：3相
频率: 50Hz
阻抗电压:高—低：18%
冷却方式: ODAF
安装位置：户外式
连接组：YN，y10，d11
高压额定电压：236±2×2。5％kV
4）变压器总重计算：
器身重量=1。15×（37370+16867)=62370kg
上节油箱重量=［53×21.2×0。2+(51。8+20)×2×31。8×0。10+(51。8+20)×2×2。0×0.30］×1。475×7。85 =8890kg
下节油箱重量=[((51。8+20.0）×2×5。0+51.8×20。0)×0.16×1。62+(51。8+20.0)×2×2.0×0.30］×7。85=4255kg
18
电流(A)
5498。6
373
匝数
44
变压器计算单
低 800 y 32375 7.6 2383 2770 内层匝数 外层匝数 1154.7 13.5847 400 / 17
压
1154.7
总匝数
段间距
8 9
每层匝数 每段匝数 每段轴向 估排匝数
段号、段(层)数 及每段(层)
2796
21
气道尺寸 导线裸线 尺寸绝缘 导线截面(mm2) 电流密度(A/mm2) 平均匝长(m) 导线总长(m) 120°C电阻(Ω) 3I2R(W) 导线重/树脂/毡(kg) 线圈辐向尺寸 2.01 = 2 10 11 线圈轴向 尺寸计算 × 22 × × × a= 1.9 b= × = 1.9 2.01 2.835 叠 1 并 1
计 算 单
共 产品代号、电压组合及其它说明 2 页 第 1 页
820 820 全波 截波 (kV峰值) 170 /
3 3
×
2.5%
线端 中点 线端 中点
6 × 240 框 叠片系数 磁密(T) 1.5811 200 36 1/kg
3 柱式 窗高Hw= VA/kg 6 0 0
186
H ρ
= = ×
＝
95.5 ＝ 17 95.5 0.961 × × ρ × 1000000 ∑D × 1.005
234.5
Ux
= = = =
49.6 5.97 % 1.172 % 6.08 %
π × 1154.7 13.5847
H × ×
Ur Uk
2.9
× (
50 ×
× 1 10
2.835 ×
干变箔绕计算单
1.低压为箔式绕组，带一组气道；2.高压为线绕，无气道；3.红色为需改数据。
SCB10-800/35
220KV变压器绝缘结构的计算-5页精选文档
220KV变压器绝缘结构的计算一、变压器绝缘的分类：外绝缘和内绝缘外绝缘是指油箱外面套管相互间的空气绝缘。
内绝缘是指绕组间的绝缘，主要包括主绝缘、纵绝缘及引线绝缘。
主绝缘：每一绕组对接地部分及对其他绕组间的绝缘。
纵绝缘：主要指线匝间、层间及线段间的绝缘。
二、变压器主纵绝缘结构确定的依据变压器的主纵绝缘主要取决于变压器的电压等级，不同的电压等级其绝缘结构有所不同。
检验变压器的主纵绝缘结构主要看其是否经受下列三种电压的考核：正常运行时的长期工作电压雷电冲击电压故障原因引起的内过电压对于以上三种电压的作用，制造厂家按国家标准规定的工频与感应试验电压、冲击试验电压（全波）予以考核。
通常，工频试验电压主要考核主绝缘，冲击试验主要考核纵绝缘。
三、变压器主绝缘的计算根据已知条件确定工频试验电压(标准规定)。
求出高低压绕组间平均的电场强度E=总油隙宽度总纸板厚度油的介质常数2.2纸板的介质常数4.5求出高低压绕组表面的电场强度(工艺系数) 端部进线取1.35，中部进线取1.25电场集中系数内绕组外半径外绕组内半径求出高低压绕组表面的最小电场强度求绝缘裕度低压绕组处高压绕组处结论：中部进线裕度端部进线裕度四、变压器纵绝缘的计算根据不同电压等级，按标准确定全波和截波冲击试验电压初步选定纵绝缘结构布置，确定匝绝缘及油道尺寸。
根据初步选定的结构，按实验测出波的电压梯度，对纵绝缘结构进行计算。
按下式分别校核油道、匝间和层间的冲击裕度（冲击裕度）油道、匝间和层间作用的梯度值，%全波试验电压最小击穿电压冲击裕度校核匝间裕度取1.5以上段间裕度，靠近起始端的段间油隙取1.5以上（约12个线段），其余的段间油隙应不低于1.4。
匝间梯度=（0.55～0.6）向外油道梯度向外油道(纠结外)梯度=向外油道梯度(奇数油道)向内油道(纠结内)梯度=1.5向外油道梯度（纠结式线圈）(偶数油道) 向外油道裕度=向内油道裕度=段间裕度=五、变压器绕组端绝缘的计算1．端部最大场强的位置1）端部最大场强位于静电环金属表面2）静电环绝缘层与角环的第一个油隙之间。
最新220kV变电站主变压器保护配置与整定计算
220k V变电站主变压器保护配置与整定计算论文题目：220kV变电站主变压器保护配置及整定计算专业：电气工程及其自动化本科生：（签名）指导教师：（签名）摘要变电站作为电力系统中承担升降压与潮流调整功能的重要组成部分，一旦发生故障得不到及时有效的解决，将会引起整个电力网的异常甚至是崩溃。
而变压器作为变电站中的核心设备，其安全等级决定了整个变电站的运行效益。
所以，一个安全、可靠、经济的变压器保护设计，将会对电力系统的运行起到至关重要的作用。
本文是对给定资料的220kV变电站主变压器保护进行配置与整定计算的设计说明书。
该设计的主要过程为：通过对该变电站原始资料进行分析，进行电气一次主接线设计后，得到电网简化图，从而有针对性地对其主变压器保护进行配置及整定计算。
其中计算部分主要包括短路电流计算、设备选型参数计算、保护配置的整定计算；所需绘制的工程图纸主要有电气一次主接线图和变压器保护配置图。
关键词:220kV变电站设计，变压器保护，短路计算，互感器选择Subject: The configuration and setting calculation of Main Transformer in 220kV SubstationSpecialty: Electric Engineering and AutomationName: (Signature)Instructor: (Signature)ABSTRACTSubstation is very important in the power system because of its function of changing the voltage and adjusting the trend of power. When of faults are not be solved timely and effectively, they will cause the irregular operation or even collapse in the power system. The transformers are regarded as the core equipments in the substation, its safety level determines the running benefit of the whole substation. That’s to say, a safe, reliable and economic design of transformer protection, will play a crucial role in the operation of the power system.This article is the instruction and procedure of the configuration and setting calculation of a main transformer protection in a 220kV substation. Analyzing the raw data of the substation, determining the main electrical wiring forms, and then we can get the grid simplified diagram, which is used for doing configuration and calculation of the main transformer protection. The part mainly includes the short circuit current calculation, equipment selection, and the setting calculation of the protection configuration. The main electrical wiring diagram and the protection’s configuration diagram will be needed.KEY WORDS： the design of the substation，the transformer protection，the short circuit current calculation，equipment selection目录1 绪论 (1)1.1变电站设计与变压器保护设计的背景与现状 (1)1.2主要设计任务说明 (1)1.3设计的意义与目的 (2)2 变电站电气主接线设计 (3)2.1电气主接线概述 (3)2.2主接线的基本形式 (3)2.3主接线方案选择 (3)3 主变压器的选择 (5)4 短路电流计算 (6)4.1各元件标幺值计算 (6)4.2系统等效电路图 (7)4.3短路电流计算 (8)4.3.1 两台主变压器并列运行时220kV侧母线短路时的计算 (8)4.3.2 两台主变压器并列运行时110kV侧母线短路时的计算 (9)4.3.3 两台主变压器并列运行时10kV侧母线短路时的计算 (11)4.3.4 单台变压器运行时220kV侧母线短路时的计算 (12)4.3.5 单台变压器运行时110kV侧母线短路时的计算 (13)4.3.6 单台变压器运行时10kV侧母线短路时的计算 (13)4.3.7 外部最小短路电流的计算 (15)4.4短路电流计算结果 (17)5 互感器的选择及参数计算 (18)5.1互感器概述 (18)5.2电流互感器的选择 (18)5.2.1 电流互感器在主接线中的配置原则 (18)5.2.2 电流互感器的选择方法 (19)5.2.3 主变220kV侧电流互感器的选择 (22)5.2.4 主变110kV侧电流互感器的选择 (23)5.2.5 主变10kV侧电流互感器的选择 (24)5.3电压互感器的选择 (25)5.3.1 电压互感器在主接线中的配置原则 (26)5.3.2 电压互感器的选择方法 (26)6 主变压器保护 (28)6.1概述 (28)6.1.1 变压器的故障及不正常运行状态 (29)6.1.2 变压器保护装设的原则 (30)6.2瓦斯保护 (32)6.2.1 设置原则 (32)6.2.2 动作原理 (32)6.2.3 瓦斯保护的整定 (34)6.3纵联差动保护 (35)6.3.1 纵联差动保护的原理 (35)6.3.2 BCH-2型纵联差动保护的整定计算 (37)6.3.3 BCH-1型纵联差动保护的整定计算 (43)6.4相间故障后备保护 (47)6.4.1 变压器的过电流保护 (48)6.4.2 变压器的复合电压起动过电流保护 (50)6.5接地故障后备保护 (53)6.6过负荷保护 (55)6.7过励磁保护 (56)6.8变压器保护配置结论 (57)7 结论与展望 (59)致谢 (60)参考文献 (61)1 绪论1.1 变电站设计与变压器保护设计的背景与现状随着经济的发展，尤其是计算机及网络技术的发展，电力系统的变电技术也有了新的飞跃。
220kV变电站-结构计算-主变架解析
220kV构架及基础计算书设计资料1.220kV主变构架资料220kV主变构架，构架高度14.5m,构架梁跨度16m构架梁为3相挂点，导线挂点高度为14.5m , 平面外计算时偏角按0°考虑。
详见图一、图二、图三所示:聚单繼展开岡’“图二：构架梁展开图220kV 侧110kV 侧图三：挂线点位置示意图■* 0 ■D叩*d ■ MFFI J FSI >, ([« J SFI J IT! J fl ； 3 !F* IS , l(S , F>* J F3I 」m ®』；弓I 1 1 I I 1 ~1 ~I 1 ―1 ~l~fLI % j FjF j jit btps ] F?F*far 」,j! Ftg 」gaF 卜 f a±」@?・」主*甲』Fj* i fg.2. 220kV 主变构架荷载资料220kV 出线架图四：主变架两侧导线连接示意图2.1主变架两侧导线型号与长度主变架220kV 侧导线:LGJ-500/45,L=31.7m,v=25m/s, 最大弧垂2.0m 。
引下线两处，每相长度两处引下线合计为22米。
导线长度合计=31.7+22=53.7米： 主变架110kV 侧导线:2xLGJ-500/45,L=30.0m,v=25m/s, 最大弧垂1.5m 。
引下线两处， 每相长度两处引下 线合计为2x22=44米。
导线长度合计 =2x(30+22)=104米：2.2主变架两侧导线荷载［电气提供］2.2.1主变架220kV 侧导线荷载计算结果LGJ-500/45 A = 531.68 mm^2 E = 65000 MPa a = .0000205 1/C N = 1 入 1= 2.55 m 入 2= 2.55 m L = 31.7 m第一引下线长^LGJ-5002xLGJ-500llOkV架G 1= 47.5 Kg 串X 片=1 X 17每片受风.02G 2= 47.5 Kg 串X 片=1 X 17每片受风.02 构架允许最大张力 8000 N /相11 m 距一侧12.7 m 第二引下线长11 m 距一侧 27.7 m2.2.2主变架110kV 侧导线荷载计算结果2.3主变架荷载表条件 气温 风速 覆冰 导线荷载（N/m ） K张力（N ）最低气温 -20 00 16.54242.413656E+12 2944.828 最大风 10 25 0 23.959484.608003E+12 3986.185 覆 冰 -5 10 0 16.66543 2.442548E+12 2962.283 最高气温40 0 0 16.54242.413656E+12 2790.088 安装1016.665432.442548E+122943.682各气象条件下的张力 （控制条件：过牵引）LGJ-500/45 A = 531.68 mm^2 E = 65000 MPa a = .0000205 1/C N = 2（双分裂） 入 1= 2.55 m 入 2= 2.55 mL = 30 m第一引下线长G 1= 57.5 Kg 串X 片=1 X 17每片受风.02 G 2= 57.5 Kg 串X 片=1 X 17每片受风.02 构架允许最大张力 8000 N /相11 m 距一侧3 m第二引下线长 m 人2单片覆冰 1 m 人2单片覆冰1 11 m 距一侧Kg Kg 27 m 最低气温 -20 0 0 16.5424 1.426696E+12 2048.54平均气温 10 0 0 16.5424 1.426696E+12 1987.488 最大风 -525 0 19.7219 1.886624E+12 2318.705 覆 冰 -5 10 10 27.8693 3.871095E+12 3316.716 最高气温 40 0 0 16.5424 1.426696E+12 1931.512 安装-101016.665431.443064E+122039.095各气象条件下的张力 （控制条件：过牵引）安装时梁上人及工具重 2.0kN 梁自重按1.2kN/m 计算★ 水平拉力Hp 按照110kV 侧水平拉力输入，110kV 侧导线为双分裂; ★ 垂直荷载R:按照220kV 侧与110kV 侧的合计值输入;3. 场地条件地震抗震烈度6度，建筑场地类别I 类；地面粗糙度为B 类，基本风压为0.90kN/ rfo主变架风荷载计算1. 人字柱风荷载计算a ）亠=1.2焉= 1.00+12.25~10（1.07 —1.00）=1.0612.5—10焉矶『=1.126 X 0.9 X 0.273 2 =0.076>0.015 故体形系数 ^S =0.6 标高 10.00m 以上时： ％ = d 巴 ®0=1.2 X 0.6 X 1.06 X 0.9=0.69 kN/ rf 标高 10.00m 以下时：⑷ K = P z 巴 ％=1.2 X 0.6 X 1.00 X 0.9=0.65 kN/ 山% X d=0.69 X 0.273=0.19 kN/m （当为？273 钢杆）q K 人柱』KX d=0.69X 0.377=0.26 kN/m （当为？377钢杆）标高 10.00m 以下：q K 人柱=K X d=0.65 X 0.273=0.18 kN/m （当为？273 钢杆）q K 人柱=X d=0.65 X 0.377=0.25 kN/m （当为?377 钢杆）总上所述，构架10.00m 以上及以下时线荷载差别不大，为方便计算均取构架q K 人柱=KX d=0.69 X 0.3=0.207 kN/m （钢杆为？300）b ）标高 14.5-4.5/2=12.25m，按B 类场地粗糙度查得风压高度变化系数C) d ）e ）沿高度方向线荷载: 标高10.00m 以上：q K 人柱 10.00m 以上值:主变架横梁计算1.设计资料计算简图及尺寸如图三所示，导线张力及竖向荷载见前页。
220kv变电站计算书
第一章220KV 变电站电气主接线设计第1.1节原始资料1.1.1变电所规模及其性质：电压等级220/110/35 kv线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回）110kv 本期4回电缆回路（发展2回）35kv 30回电缆线路，一次配置齐全本站为大型城市变电站2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV）近期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1334；零序阻抗X0=0.1693近期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1445；零序阻抗X0=0.2319远期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1139；零序阻抗X0=0.14883．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。
第1.2节主接线设计本变电站为大型城市终端站。
220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。
220kv和110kv采用SF6断路器。
220kv 采取双母接线，不加旁路。
110kv 采取双母接线，不加旁路。
35kv 出线30回，采用双母分段。
低压侧采用分列运行，以限制短路电流。
第1.3节电气主接线图第二章主变压器选择和负荷率计算第2.1节原始资料1．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW3．由本期负荷确定主变压器容量。
220kv变压器计算单
变压器计算单产品型号SFP10-100000/220产品代号共9张第 1 张用户:工号： -------产品型号: SFP10-100000/220额定容量: 100/100/35 MVA相数: 3相频率: 50Hz阻抗电压: 高-低：18%冷却方式: ODAF安装位置: 户外式连接组: YN,y10,d11高压额定电压: 236±2×2.5%kV低压额定电压: 10.5 kV平衡绕组额定电压: 6.6kV绝缘水平: LI950AC395-LI400AC200/LI75AC35会签底图总号线圈低压 100000 千伏安线圈绝缘半径 mm电压每匝电压；137.7768V 10500/6062φ710 35518电流 (A) 5498.6 373匝数44 22.5 THV 线圈型式三螺旋式395.5垫块数×宽度24×40 24.5线段数3×（44+1）=135 420每段线匝 171 LV 491裸线尺寸绝缘尺寸166×2.65103.1510.5⨯⨯ZB-0.5半硬铜扁线δ0.2≥120N/mm272.5563.5导线截面mm2 66×25.95=1712.7 137 HV 电流密度A/mm 3.210 700.5平均匝长m 2.862 1401总长m 125.9+2.1=128 139 75℃时电阻Ω0.0015672 1540 MO 导线重量 kg 3×1951.1=5854/5989低压线圈尺寸辐向轴向22×(3.15+0.05)×1.01 =71.10(辐向取71) 135×10.0=1350135×0.5×0.84= 56.71406.7127×3.0=3817×7.5=52.51840.2- 40.2 9.27%1800Hk=1800-3×10.0-3×0.5×0.84-3×3×0.907≈1760窗高计算（mm）会签1760 高压160 至上铁轭距离底图总号120 至下铁轭距离2040 Hw线圈高压 100000 千伏安电压 (V ) 每匝电压:137.7768 V 247800143067236000136255224200129442电流 (A) 233.0 244.6257.5 匝数1036 988 940 线圈型式纠结式垫块数×宽度 24×50线段数2×44) 16A 14B 4H 10B每段线匝22222422232424222324多1624匝裸线尺寸绝缘尺寸导线截面mm22×2×20.91=83.64 电流密度A/mm 2.786/2.924/3.079平均匝长m 3.971总长m 4114.0+5.0=4119.075℃时电阻Ω 1.03270/0.98365/0.93586导线重量 kg 3×3066.2=9199/10076高压线圈尺寸辐向轴向24×(5.55+0.05)×1.02 =13788×13.2= 1161.688×1.95×0.84= 144.1441305.7445×7.5= 37.5 (挡油圈)42×4.5=18930×6= 1808×8= 64 （A段首端向内油道加角环）） 2×12.5= 25.0（中断点加角环和挡油圈） 1801.244- 41.244 8.32%HK= 1760会签底图总号1.613.20.4/25.5515.15 1.95ZB⨯-⨯变压器计算单型式: SFP10-100000/220共9张第5张线圈平衡 35000 千伏安电压 (V ) 每匝电压: 137.7768 V 6600 6600电流 (A) 3061.7/1767.7匝数48线圈型式单层圆筒式垫块数×宽度线段数2×（48+1）=98每段线匝 1裸线尺寸绝缘尺寸自粘换位导线导线截面mm22×282.15=564.3电流密度A/mm 3.133平均匝长m 2.414总长m 115.8+2.2=11875℃时电阻Ω0.0043850导线重量 kg 3×1.02×592.6=1814/1836高压线圈尺寸辐向轴向1×(20.79+1.05) ×1.02 =22.28 （辐向取22.5）98×16.58=1624.8498×1.05×0.84= 86.4361711.2764×12= 481759.276- 4.276 8.90% 1755会签底图总号2.128.017 20.7916.58/1.05⨯⨯⨯变压器计算单 型式: SFP10-100000/220共9张 第6张变压器阻抗计算(额定分接) ：H12=1760 279.2751210.9491760ρπ=-=⨯∑D12=31×(7.05×45.55+13.505×63.2)+7.3725×52.76125=781 24.85498.58447810.94912137.776817610000Uk ⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=18.34%×0.98=17.97%会签 底图总号变压器计算单 型式: SFP10-100000/220共9张 第7张额定分接负载损耗计算：涡流损耗百分数计算：Bm=445498.580.9491.782322176⨯⨯⨯=K L 2252.650.2992322()1010.99%3.210-=⨯⨯⨯= K H 2251.60.2992322()10 4.83%2.924-=⨯⨯⨯=高压线圈电阻损耗： 3×244.62×0.98365= 176553W高压线圈涡流损耗:0.0483×176553 =8528W低压线圈电阻损耗： 3×5498.582×0.0015672= 142150W低压线圈涡流损耗： 0.1099×142150= 15622W引线损耗： 0.02×144309= 2886W杂散损耗： 0.04×100000×17.97= 71880W --------------------------------负载损耗 ： 417619W会签变压器计算单型式: SFP10-100000/220共9张第9 张重量计算：1）油箱内部尺寸估算：L=2×M0+（线圈直径）+（线圈-箱壁）+（线圈-箱壁）=2×1540+2×700.5+400+299=5180W=2×（线圈-箱壁）+（线圈直径）=2×299.5+1401=2000H=2×(铁轭高度)+（铁窗高度）+（箱底-铁轭）+（铁轭-箱盖）=2×700+2040+90+150=36802)油重计算：器身排油重=[（37370+16867）×1.15/5.3]×0.9=10590kg油箱内油重=0.9×51.80×20.00×36.80-10590=23720kg冷却器油重=4×103=412kg储油柜油重=1220kg (φ1200×2400)杂类油重=2248kg总油重=23720+412+1220+2248=27600kg4)变压器总重计算：器身重量=1.15×（37370+16867）=62370kg上节油箱重量=[53×21.2×0.2+(51.8+20)×2×31.8×0.10+(51.8+20)×2×2.0×0.30]×1.475×7.85 =8890kg下节油箱重量=[((51.8+20.0)×2×5.0+51.8×20.0)×0.16×1.62+(51.8+20.0)×2×2.0×0.30]×7.85=4255kg冷却器重量=4×1450=5800kg储油柜重量=710kg套管重量=2415kg杂类重量=2075kg附件重量=5800+710+2415+2075=11000kg变压器总重=62370+8890+4255+11000+27600=114120kg运输重（充氮）=114120-11000-27600=75520kg会签变压器计算单 型式: SFP10-100000/220共9张 第2张矽钢片牌号： 30Z140 片厚：0.30mm 绝缘方式：不涂漆 叠片系数： 0.97 铁心直径 铁窗尺寸 净截面 磁密 铁耗 净重 铁心损耗mm Mm cm 2 千高斯 W/kg kg w φ710 ＭO 1 Hw 3601.2217.221.395373705526015402040 1.06×1.395×37370=55260W铁心型式三相三柱式，主柱截面：3601.22cm 2轭截面 3607.43 cm 2损 耗 (W) 75℃ 75℃ 75℃阻 抗（UK%）分 接 电 压 0% -5% 保证值 全容量 最大分接 额定分接 最小分接高 压 I ２R176553186160 高—低17.97%涡流耗 8528 8992 低 压 I ２R142150142150涡流耗 15622 15622 线圈温升（K ） 油面温升（K ）低 压 I ２R高压17.0 39.0涡流耗中压低 压 15.8引 线 损 耗 2886 2886 励 磁杂 散 损 耗 71880 71880 负 载 损 耗 417619 427690 调 压空 载 损 耗 55260 55260 总 损 耗472879482950重 量 计 算: (kg) 油 量 计 算: (kg) 空 载 电 流 矽 钢 片 37370 油 箱 内 油 重 23720 计算值铜 线 16867 冷 却 器 油 重 412 杂 类 2075 储 油 柜 油 重 1220 铁 心 重 量 计 算柱：3×2040×3601.22×7.65×104- =16860.2kg 轭：4×1540×3607.43×7.65×104-=16999.7kg器 身 重 62415 升 高 座 油 重 - 上节油箱重 8890 导 油 管 油 重 - 下节油箱重4250 杂 类 油 重 2248总重114120变压器计算单型式: SFP10-100000/220共9张第8 张温升计算：1.顶层油温升计算：选用200kW风冷却器4组（YF-200，噪音69dB）Qm=40×1.15×482.950/ (3×200)+2 =39.0K2.高压线圈对油温升计算：q=22.1×122.3×24×2.924×1×1.7098×(1+0.0483)/(0.698×307.6)+650=2233.4W/m2τ=0.113×2233.40.7-8=17.0 K3.低压线圈对油温升计算：q=22.1×5498.6×1×3.210×1×1.182×(1+0.1099)/(0.663×491.52)+520=2090.3W/m2τ=0.113×2090.30.7-8=15.8 K会签。
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引线损耗: 0。02×144309= 2886W
杂散损耗：0.04×100000×17.97= 71880W
----———-——-—-——-—--—---—--—----—
负载损耗：417619W
会签
底图总号
变压器计算单
型式:SFP10—100000/220
8992
低
压
I２R
142150
142150
涡流耗
15622
15622
线圈温升（K）
油面温升（K）
低
压
I２R
高
压
17。0
39。0
涡流耗
中
压
低
压
15。8
引线损耗
2886
2886
励
磁
杂 散 损 耗
71880
71880
负 载 损 耗
417619
427690
调
压
空 载 损 耗
55260
55260
总 损 耗
472879
=16999。7kg
角重：3508.55kg
总重：37370kg
器 身 重
62415
升高座油重
—
上节油箱重
8890
导油管油重
—
下节油箱重
4250
杂类油重
2248
冷却器
5800
总油重
27600
储 油 柜
710
加添油重
-
总 重
114120
变压器计算单
型式：SFP10-100000/220
共9张
第8张
温升计算：
18
电流(A)
5498。6
373
匝数
44
22。5
THV
线圈型式
三螺旋式
395.5
垫块数×宽度
24×40
24.5
线段数
3×(44+1)=135
420
每段线匝
1
71
LV
491
裸线尺寸
绝缘尺寸
166× ZB—0.5
半硬铜扁线δ0。2≥120N/mm2
72.5
563。5
导线截面mm2
66×25.95=1712.7
135×0.5×0.84=56.7
1406.7
127×3.0=381
7×7。5=52。5
1840.2
- 40。29。27％
1800
Hk=1800—3×10。0-3×0。5×0.84-3×3×0。907
≈1760
窗高计算（mm）
会签
1760
高压160至上来自轭距离底图总号120
至下铁轭距离
Hw
变压器计算单
=22。28（辐向取22。5）
98×16。58=1624。84
98×1。05×0。84= 86.436
1711.276
4×12= 48
1759.276
—4.2768.90%
1755
会签
底图总号
变压器计算单
型式：SFP10—100000/220
共9张
第6张
变压器阻抗计算(额定分接）：
H12=1760
∑D12= ×(7。05×45。55+13.505×63。2）+7。3725×52.76125=781
变压器计算单
产品型号SFP10-100000/220
产品代号
共9张
第1张
用户:
工号：-——--——
产品型号: SFP10—100000/220
额定容量：100/100/35 MVA
相数：3相
频率: 50Hz
阻抗电压:高—低：18%
冷却方式: ODAF
安装位置：户外式
连接组：YN，y10，d11
高压额定电压：236±2×2。5％kV
每段线匝
1
裸线尺寸
绝缘尺寸
自粘换位导线
导线截面mm2
2×282。15=564.3
电流密度A/mm
3。133
平均匝长m
2。414
总长m
115。8+2.2=118
75℃时电阻Ω
0。0043850
导线重量kg
3×1.02×592。6=1814/1836
高压线圈尺寸
辐向
轴向
1×(20。79+1.05）×1。02
型式：SFP10—100000/220
共9张
第4张
线圈
高压100000千伏安
电压（V )
每匝电压:137。7768V
247800
143067
236000
136255
224200
129442
电流(A）
233。0
244。6
257.5
匝数
1036
988
940
线圈型式
纠结式
垫块数×宽度
24×50
线段数
2×44）16A 14B4H 10B
τ=0。113×2233。40.7-8=17.0K
3.低压线圈对油温升计算：
q=22。1×5498。6×1×3.210×1×1。182×(1+0.1099)/(0.663×491。52）+520=2090。3W/m2
τ=0。113×2090。30.7-8=15.8K
会签
底图总号
冷却器重量=4×1450=5800kg
储油柜重量=710kg
套管重量=2415kg
杂类重量=2075kg
附件重量=5800+710+2415+2075=11000kg
变压器总重=62370+8890+4255+11000+27600=114120kg
运输重（充氮)=114120—11000—27600=75520kg
4）变压器总重计算：
器身重量=1。15×（37370+16867)=62370kg
上节油箱重量=［53×21.2×0。2+(51。8+20)×2×31。8×0。10+(51。8+20)×2×2。0×0.30］×1。475×7。85 =8890kg
下节油箱重量=[((51。8+20.0）×2×5。0+51.8×20。0)×0.16×1。62+(51。8+20.0)×2×2.0×0.30］×7。85=4255kg
2040
1.06×1。395×37370=55260W
铁心型式
三相三柱式，主柱截面：3601。22cm 轭截面3607.43 cm
损 耗(W）
75℃
75℃
75℃
阻抗（UK％)
分 接 电 压
0%
—5%
保证值
全容量
最大分接
额定分接
最小分接
高
压
I２R
176553
186160
高—低
17。97%
涡流耗
8528
共9张
第9张
重量计算:
1）油箱内部尺寸估算：
L=2×M0+(线圈直径）+(线圈-箱壁）+(线圈-箱壁）
=2×1540+2×700.5+400+299=5180
W=2×（线圈-箱壁)+(线圈直径)
=2×299.5+1401=2000
H=2×（铁轭高度）+(铁窗高度)+（箱底—铁轭）+(铁轭-箱盖）
=2×700+2040+90+150=3680
137
HV
电流密度A/mm
3。210
700。5
平均匝长m
2。862
1401
总长m
125.9+2.1=128
139
75℃时电阻Ω
0.0015672
1540
MO
导线重量kg
3×1951.1=5854/5989
低压线圈尺寸
辐向
轴向
22×（3.15+0.05)×1.01
=71.10(辐向取71）
135×10.0=1350
1.顶层油温升计算：
选用200kW风冷却器4组（YF—200,噪音69dB）
Qm=40×1。15×482.950/（3×200）+2 =39。0K
2.高压线圈对油温升计算：
q=22。1×122。3×24×2。924×1×1.7098×（1+0.0483）/(0.698×307。6)+650=2233.4W/m2
482950
重量计 算：(kg）
油 量 计 算:（kg)
空载电流
矽 钢 片
37370
油箱内油重
23720
计算值
铜 线
16867
冷却器油重
412
杂 类
2075
储油柜油重
1220
铁心重量计算
柱：3×2040×3601.22×7.65×10
=16860。2kg
轭:4×1540×3607.43×7。65×10
会签
底图总号
变压器计算单
型式：SFP10—100000/220
共9张
第2张
矽钢片牌号：30Z140片厚：0。30mm绝缘方式：不涂漆叠片系数：0。97
铁心直径
铁窗尺寸
净截面
磁密
铁耗
净重
铁心损耗
mm
Mm
cm2
千高斯
W/kg
kg
w
φ710
ＭO1
Hw
3601。22