双柱式标志结构设计计算书
双柱基础计算书
独立基础验算计算书一. 设计资料1 基本信息验算依据：建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)连接柱子数目：2 个连接柱子类型：单肢混凝土柱左柱X向尺寸：X c1=1000 mm左柱Y向尺寸：Y c1=1000 mm右柱X向尺寸：X c2=1000 mm右柱Y向尺寸：Y c2=1000 mm双柱中心间距：4500 mm2 地基信息基础埋深：d=1.5 m室内外地面高差：Δd=0 m地基名称: 永年梁场本地基现有3个土层受力土层范围内没有地下水。
地基土层分布示意图如下：地基土层具体信息列表如下：序厚(m) Es(mPa) γ/γs(kN/m3) Fak(kPa) δa 参数参数1 0.50 5.00 18.00/19.00 80.0 1.00 εb=0.0 εd=0.02 4.60 9.25 18.00/19.00 120.0 1.10 εb=0.3 εd=1.53 6.40 19.00 18.00/19.00 140.0 1.10 εb=2.0 εd=3.0 3 荷载信息基顶荷载模式：基本工况内力标准值基础拉梁弯矩分担百分比：ε=0%左柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 右柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 基础信息基础类型：阶形基础基础连接方式：平台连接基础阶数：3 阶基础混凝土标号：C25基础尺寸示意图如下：基础底面X向长度：B x1=11500 mm基础底面Y向长度：B y1=6000 mm基础第一台阶高度：H1=500 mm基础二阶底面X向长度：B x2=9500 mm基础二阶底面Y向长度：B y2=4000 mm二阶底面X向左侧伸出柱边长度：B x21=2500 mm二阶底面Y向下侧伸出柱边长度：B y21=2000 mm基础第二台阶高度：H2=500 mm基础X向伸出柱边长度：D x=1000 mm基础Y向伸出柱边长度：D y=500 mm基础第三台阶高度：H3=500 mm5 配筋信息基础配筋示意图如下：5.1 基础底板配筋信息基底有垫层，钢筋保护层厚度：C=40 mm底板X向钢筋：D12@100X向钢筋每米面积：A bx=11.31 cm2X向钢筋抗拉强度：f bx=300 N/mm2底板Y向钢筋：D12@100Y向钢筋每米面积：A by=11.31 cm2Y向钢筋抗拉强度：f by=300 N/mm25.2 基础顶板配筋信息顶筋保护层厚度：C u=40 mm基础顶板钢筋：Φ12@200顶板钢筋每米面积：A u=5.655 cm2顶板钢筋抗拉强度：F u=210 N/mm2二. 验算结果一览验算项验算工况数值限值结果基底平均压力(kPa) D+L 152 最大163 满足基底最大压力(kPa) D+L 152 最大196 满足基底土层1承载力D+L 388 最小217 满足冲切应力比 1.2D+1.4L 0.40 最大1.00 满足剪切应力比 1.2D+1.4L 0.60 最大1.00 满足左柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足右柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足混凝土强度标号——C25 最低C20 满足X向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 85.5 最大798 满足X向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.99 最大1.00 满足Y向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 34.5 最大523 满足Y向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.81 最大1.00 满足保护层厚度(mm) ——40.0 最小40.0 满足X向配筋率(%) ——0.12 最小0.15不满足X向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足Y向配筋率(%) ——0.10 最小0.15不满足Y向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足抗弯承载力[MPa] 1.2D+1.4L 0 最小0 满足基底中心沉降(mm) D+0.5L 38.5 最大120 满足基础倾斜值(%) D+0.5L 0 最大0.40 满足三. 地基承载力验算1 地基承载力特征值计算基础覆土的加权平均重度：γm=(18×0.5+18×1)/1.5=18 kN/m3基底处土层重度：γ=18 kN/m3地基承载力特征值：f a=f ak+εbγ*(b-3)+εd*γm*(d-0.5)=120+0.3×18×(6-3)+1.5×18×(1.5-0.5)=163.2 kPa地基抗震承载力特征值：f aE=δa*f a=163.2×1.1=179.52 kPa2 基础和回填土总重标准值计算基底以上总体积：V=L*B*(d-Δd)=11500×6000×(1.5-0×0.5)×10-6=103.5 m3基础体积：V c=37.25 m3基础与回填土总重标准值：G k=(V-V c)*γm+V c*ρc*g=[(103.5-37.25)×1.8e-005+37.25×2.5e-005]×106=2123.75 kN 3 地基承载力验算控制工况：D+L工况内力：N=8360 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力标准值计算：基础总高度：H=1500 mm柱子中心对基底X向偏心：E x=0 mm柱子中心对基底Y向偏心：E y=0 mm基底竖向力值：F k=N=8360 kN基底竖向合力值：F k+G k=8360+2123.75=10483.75 kN基底X向力矩值：M xk=(M x-V y*H-N*E y)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yk=(M y+V x*H-N*E x)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·mD+L工况下基底压力分布图(kPa)如下基底平均压力值：P k=(F k+G k)/A=10483.75/690000×104=151.938 kPa≤163.2，满足基底最大压力值：P kmax=(F k+G k)/A+|M yk|/W y=10483.75/690000×104+0/132250000×106=151.938 kPa≤195.84，满足4 基础下卧土层承载力验算基础底面处土的自重压力值：p c=γm*d=18×1.5=27 kPa基底下第1个下卧层承载力验算土层顶面到地面的距离：d z=5.1 m下卧层顶面到基础底面距离：z=3.6 mz/b=3.6/6=0.6E s1/E s2=9.25/19=0.4868查地基规范(GB 50007-2002)表5.2.7，得地基压力扩散角：ζ=0°土层顶面处土的附加压力值：p z=b*l*(p k-p c)/(b+2*z*tanζ)/(l+2*z*tanζ)=6×11.5×(151.938-27)/(6+2×3.6×0)/(11.5+2×3.6×0)=124.938 kPa土层顶面以上土的加权平均重度：γmz=(18×0.5+18×1+18×3.6)/5.1=18 kN/m3土层顶面处土的自重压力值：p cz=γm*d z=18×5.1=91.8 kPa土层顶面处土的压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa土层承载力特征值：f akz=140 kPa承载力深度修正系数：εdz=3经深度修正后的土层承载力特征值：f az=f ak+εdz*(d z-0.5)*γm=140+3×(5.1-0.5)×18=388.4 kPa第1个土层压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa第1个土层承载力特征值：f az=388.4≥216.738，满足四. 基础抗冲切验算控制工况：1.2D+1.4L工况内力：N=10032 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力计算：基础与覆土自重设计值：G=(2123.75+0)×1.2-0=2548.5 kN基底竖向力值：F d=N+G=10032+2548.5=12580.5 kN基底X向力矩值：M xd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m1.2D+1.4L工况下基底压力分布图(kPa)如下基础的最大冲切应力出现在基础X向右侧第3阶处冲切锥体抗冲切承载力计算：基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=1-(h0-800)/12000=1-(1450-800)/12000=0.9417冲切破坏锥体上边长：b t=1000 mm冲切破坏锥体下边长：b b=3900 mm冲切破坏锥体中边长：b m=(b b+b t)*0.5=(3900+1000)×0.5=2450 mm抗冲切承载力：F h=0.7*βh*b m*H0*f t=0.7×0.9417×2450×1450×1.27×10-3=2973.946 kN冲切验算取用的基底呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下冲切梯形下宽：l=6000 mm冲切梯形上宽：a r=3900 mm冲切梯形高度：h=1550 mm梯形上边到基础下边距离：a1=1050 mm梯形上边到基础上边距离：a2=1050 mm基底冲切压力值：F l=1191.848 kN≤2973.946 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的冲切压力为：冲切作用基底面积：A l=l*h-(a12+a22)/2=[6000×1550-(10502+10502)/2]×10-2=81975 cm2冲切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=81975×(182.326-36.935)×10-4=1191.845 kN≤2973.946 kN，满足五. 基础抗剪切验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同冲切验算时，详见冲切验算基础的最大剪切应力出现在基础X向右侧第3阶处基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=(800/h0)0.25=(800/1450)0.25=0.8618基础第3阶抗剪切面面积为：A v=(6000×450+4000×500+2000×500)×10-6=5.7 m2抗剪切承载力：F v=0.7*βh*A v*f t=0.7×0.8618×5.7×1.27×103=4367.241 kN 基底剪切矩形内地基净压力分布图(kPa)如下基底剪切矩形宽度：l=6000 mm基底剪切矩形高度：h=3000 mm经积分计算，剪切压力值：F l=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的剪切压力：剪切作用基底面积：A l=l*h=6000×3000×10-2=180000 cm2剪切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=180000×(182.326-36.935)×10-4=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足六. 控制工况下基础局部受压验算按素混凝土验算柱下基础混凝土的局部受压考虑局部受压面上荷载均匀分布，取荷载分布影响系数：ω=1基础素混凝土轴心抗压强度设计值：f cc=0.85*f c=0.85×11.9=10.115 N/mm2左柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c*Y c=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c+2*b x)*(Y c+2*b y)=(1000+2×1000)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449左柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足右柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c2*Y c2=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c2+2*b)*(Y c2+2*b x)=(1000+2×1000y)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449右柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足七. 基础底板配筋验算1 基础底板X向配筋验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同前基础X向最大有效面积：A x=57000 cm2基础X向实配钢筋面积：A sx=67.858 cm2基础X向配筋率：ρsx=A sx/A x*100=67.858/57000×100=0.119%<0.15%，不满足基础的最大抗弯应力出现在基础X向右侧第3阶处底板钢筋总拉力：F s=f bx*A bx*l=300×1130.973×6000×10-3=2035.752 kN基础作用面有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm混凝土受压区高度：x=85.536 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=85.536/1450=0.05899≤ξb=0.55，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=1450-85.536/2=1407.232 mm第3阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=2864.776 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=6000 mm基底梯形上宽：b c=1000 mm。
双柱联合基础设计计算方法
钢筋混凝土双柱联合基础的设计计算方法钢筋混凝土单柱独立基础的计算，早已为设计人员所熟悉：当两柱相距很近，而分别采用独立基础时，基底之间的间隙将会很小，甚至出现重叠。
当出现重叠现象时，应设计成双柱联合基础。
双柱联合基础的设计计算方法在一般文献中论及甚少，而工程设计中会经常遇到这一问题。
如内廊式钢筋混凝土框架结构房屋，两内柱的柱距一般仅为2.4m或2.7m，若分别采用独立基础，就可能出现上述情况。
在我国《建筑地基基础设计规范》[1]中，尚没有双柱联合基础的有关条文：在参考文献[2-5]中虽列有双柱联合基础的章节，但其基本内容都来源于美国的ACI规范（以下简称ACI规范算法）；在我国PKPM建筑结构系列软件的基础设计软件(JCCAD)[6]中，有双柱联合基础的处理方法（以下简称基于我国规范中单独基础的算法），但尚待完善。
因此，对双柱联合基础的设计计算方法进行探讨是必要的。
1、现行的设计计算方法简介1.1 ACI规范算法ACI规范算法的计算要点是：a)确定基础底面形心的位置，尽可能使其与二柱传给基础的荷载合力作用点相重合，基底反力呈均匀分布或梯形分布，按地基承载力设讣值确定基础底面尺寸。
b)按抗冲切验算并确定基础高度。
c)将基础沿纵向视为以两柱为支承的倒置伸臂粱；沿横向在柱附近的一定宽度(h。
+1.5ho)内，视为以柱为支承的、假想的倒置等效（悬臂）粱；在地基净反力作用下，分别作出弯矩图，按井形破坏模式进行配筋计算，配置纵向及横向受力钢筋；沿横向等效梁宽度以外的部分仍按规定的基础最小配筋率配筋；基础顶面按构造配置横向分布钢筋，以固定基础顶面的纵向受力钢筋。
1.2 基于我国规范中单独基础的算法该法的计算要点是：计算双柱联合基础底面尺寸时，其荷载取基础上所有柱上荷载的矢量和；按抗冲切计算并确定基础高度时，对基础变截面处、两柱外接矩形边界处进行抗冲切验算；配筋计算时，按梯形破坏模式沿两个方向计算基础变截面处和两柱外接矩形边界处的板底筋。
487497_双柱基础计算书
现浇独立柱基础设计（双柱）:===================================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：锥形柱数：双柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=3900, b11=1450, a1=3300, a11=1650, h1=350, h2=150dx1=50, dx2=50, dy1=50, dy2=50柱a:方柱, A=400mm, B=400mm设计值：Na=1000.00kN, Mxa=50.00kN.m, Vxa=0.00kN, Mya=0.00kN.m, Vya=0.00kN标准值：Nka=740.74kN, Mxka=37.04kN.m, Vxka=0.00kN, Myka=0.00kN.m,Vyka=0.00kN柱b：方柱, A=400mm, B=400mm设计值：Nb=1000.00kN, Mxb=50.00kN.m, Vxb=0.00kN, Myb=0.00kN.m, Vyb=0.00kN标准值：Nkb=740.74kN, Mxkb=37.04kN.m, Vxkb=0.00kN, Mykb=0.00kN.m,Vykb=0.00kN混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：200kPa基础埋深：1.50m作用力位置标高：0.000m(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算-------------------------------------------------------------------2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pk = (Nk+Gk)/A = 145.11pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 155.58pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 134.65各角点反力 p1=155.58, p2=155.58, p3=134.65, p4=134.65(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]p = N/A = 155.40pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 169.53pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 141.27各角点反力 p1=169.53, p2=169.53, p3=141.27, p4=141.27-------------------------------------------------------------------3 地基承载力验算:pk=145.11 < fa=200.00kPa, 满足pkmax=155.58 < 1.2*fa=240.00kPa, 满足-------------------------------------------------------------------4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): V下=958.68, V右=699.30, V上=958.68, V左=699.30砼抗剪面积(m2): Ac下=1.59, Ac右=1.29, Ac上=1.59, Ac左=1.29抗剪满足.-------------------------------------------------------------------5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条](冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=550.71, F l右=283.70, F l上=550.71, F l左=283.70砼抗冲面积(m2): Aq下=0.84, Aq右=0.39, Aq上=0.84, Aq左=0.39抗冲切满足.-------------------------------------------------------------------6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=546.53, M右=309.03, M上=546.53, M左=309.03, h0=455mm 计算As(mm2/m): As下=1141, As右=762, As上=1141, As左=762抗弯计算满足.-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D14@200(770mm2/m) >= As=762mm2/mY向实配 D16@170(1183mm2/m) >= As=1141mm2/m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。
双柱基础计算书
多柱基础设计(DZJC-1春源)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001), 本文简称《抗震规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：类型：单阶矩形底板基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=4000, a=1200, h=500柱数：2柱子几何信息：柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2, ft=1.27N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：170kPa基础埋深：2.00m作用力位置标高：0.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=2.000m)：Mx'=3.80kN.mMy'=1.40kN.mMxk'=2.81kN.mMyk'=1.04kN.m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗冲切验算(4)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 157.56 kN, Mkx = 2.30 kN.m, Mky = -48.63 kN.m设计值:N = 212.70 kN, Mx = 3.10 kN.m, My = -65.65 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (157.56 + 192.00) / 4.80 + 2.30 / 0.96 + 48.63 / 3.20= 90.41 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (157.56 + 192.00) / 4.80 - 2.30 / 0.96 - 48.63 / 3.20= 55.24 kPapk = (Nk + Gk)/A = 72.82 kPa各角点反力 p1=90.41 kPa, p2=60.02 kPa, p3=55.24 kPa, p4=85.63 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 212.70 / 4.80 + 3.10 / 0.96 + 65.65 / 3.20= 68.06 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 212.70 / 4.80 - 3.10 / 0.96 - 65.65 / 3.20= 20.57 kPap = N/A = 44.31 kPa各角点反力 p1=68.06 kPa, p2=27.03 kPa, p3=20.57 kPa, p4=61.60 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=72.82 <= fa=170.00 kPa, 满足。
双柱式盖梁施工计算书(剪力销)
中山市古神公路二期工程北段I标盖梁施工计算书中铁七局集团郑州工程有限公司中山市古神公路二期工程北段I标项目经理部目录一、编制依据 (2)二、分项工程概况 (2)三、专项施工方案设计 (2)四、支承平台及模板布置 (3)五、计算参数 (5)六、结构计算 (6)（一）、荷载分布 (6)（二）、底模（竹胶板）受力计算 (6)（二）、龙骨受力计算 (7)（三）、分布梁受力计算 (7)（四）、主横梁受力计算 (8)（五）、钢棒（剪力销）受力计算 (10)（六）、预留孔受力计算 (10)（七）、侧模受力计算 (11)（九）、对拉杆计算 (13)七、结论 (13)一、编制依据1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）3、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）5、国家及交通部颁发的有关设计、施工规范及验收标准6、《中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标施工图设计》7、现场实际情况及调查资料二、工程概况中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标中小桥共三座，但只有麒麟中桥有墩柱6条，盖梁8个，主道盖梁长13.039m,辅道盖梁9.375m，高1.3m,宽1.6m，砼设计强度为C30,主道盖梁为24.9m，辅道盖梁18.0m.三、专项施工方案设计麒麟中桥1#、2#桥墩处于河涌，为方便小鱼船通航，桩基施工时只半幅围堰。
因此，不可能采取管架式支架，钢棒箍成本高，介于顾及到进度，经济效益施工方便，决定采用剪力销作为承重支撑，即在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
本方案将对主道双柱式盖梁荷载、弯矩最大、最不利的工况下对其模板支撑体系进行分别设计和验算，辅道不以算之。
主道双柱式盖梁最大尺寸为1303.9cm ×160cm×130cm，混凝土方量24.9m3。
盖梁简图如下：四、支承平台及模板布置盖梁施工支承平台采用在每个墩柱上各穿一根250cm长φ120mm钢棒（A45钢），上面采用墩柱两侧各一根1400cm长I63a工字钢做横向主梁；主梁上面安放一排每根300cm长的I20a工字钢，间距为60cm作为分布梁；分布梁上架300cm×10cm×10cm的方木作为龙骨，龙骨间距为30cm；龙骨上铺设2.0cm后的塑胶板作为盖梁底模。
龙门架(双柱)计算书
龙门架(双柱)计算书计算依据：1、《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88-20102、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《重要用途钢丝绳》GB/T 8918-20064、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、基本参数信息1、构造参数:2、附墙架:3、基础参数:二、钢丝绳和滑轮计算提升钢丝绳最大工作拉力：S=P/(nη)其中 P - 提升荷载，P=1.4(G d+G e)=1.4×(1+10)=15.4kN；n - 承载钢丝绳分支数，n=2；η - 滑轮组总效率，η=0.9。
S=15.4/(2×0.9)=8.556kN选择6×19(a)钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1570(纤维芯)MPa,直径16mm。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]=αFg/K其中Fg ─ 钢丝绳的钢丝破断拉力总和，查表得Fg=161.462kN；α - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，α=0.8；K - 钢丝绳使用安全系数，K=7.00。
得到：[Fg]=0.8×161.462/7=18.453kN≥S=8.556kN经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
三、卷扬机计算卷扬机底座固定压重计算卷扬机仅受水平拉力作用，为防止绕A点倾覆，需满足下式： Q1≥K(Sh-Ga)/b卷扬机仅受水平拉力作用，为防止水平滑动，需满足下式： Q1μ1+Gμ2≥S其中 Q1 - 卷扬机压重力；S - 钢丝绳的水平拉力，S=8.56kN；G - 卷扬机自重力，G=1.00kN；μ1 - 重物与土的摩擦系数，μ1=5.00；μ2 - 卷扬机与土的摩擦系数，μ2=1.00；h - A点与水平拉力作用线的距离，h=2.00m；a - A点到卷扬机重心线的距离，a=1.00m；b - A点到压重物重心线的距离，b=0.30m。
由抗倾覆需要的压重力：Q1=7×(8.556×2-1×1)/0.3=375.93kN由水平滑动需要的压重力：Q1=(8.556-1×1)/5=1.51kN经计算，卷扬机底座固定压重需要375.93kN。
广告牌计算书(模板)
L1= L2= L3= Li＝
n1=
n2=
n3=
ni= 地脚螺栓许用最大拉力Q=1.3F= 4.地脚螺栓的螺纹小径d=(4×10-3×Q/π/[σ]）1/2＝ 5.查有关手册选用合适的螺纹直径D 四、 基础选型计算 1.基础的尺寸初步选定为A×B×C,其计算模型如图（五）所示
其中：A= B= C=
396 KN 22 KN 450 KN 54 KN 480.958 900
1.0688
107.388
共10页 第5页
计算书
1
主要 结构
、2 、3
规格 、4
、
立柱规格为：φ 横梁规格为：φ 地脚规格为：M 基础规格为：
800 × 8
370 × 6地脚 36 数量 4000 × 3000 ×
10 条 1500 M3
4.上部偏心构件对立柱根部产生的弯矩M偏=G偏×e=
20 KN.M
Байду номын сангаас
其中：上部偏心构件的总重量（估算）G偏＝ 偏心距（近似）e＝
20 KN 1M
上部含横梁总重量（估算）G上＝10×L/3
30 KN
5.立柱根部受到的最大弯距M=M风+M偏＝ 6.根据经验初步选用：焊管，其直径D＝
432.25 KN.M 0.8 M
135 MP 72.0416 KN
1.2 M 0M 0M 0M
1.2 M 0条 0条 0条 5条
93.6541 KN 0.02973
36 MM
4M 3M 1.5 M
共10页 第4页
计算书 单柱或多柱广告塔主要结构造型计算
2.基础重量G2=γ×A×B×C= 其中：γ＝22KN/M3
双柱式桥墩设计算例
桥梁工程课程设计班级姓名学号指导老师:2013年6月目录一、设计资料 (3)二、设计内容 (4)三、具体设计 (4)1、墩柱尺寸拟定 (4)2、盖板设计 (4)2.1 永久荷载计算 (5)2.2 可变荷载计算 (7)a. 可变荷载横向分布系数计算： (7)b. 可变荷载横向分布后各梁支点反力 (11)c. 各梁永久荷载、可变荷载反力组合： (13)d. 双柱反力G计算 (14)2.3 内力计算 (14)2.4 截面配筋设计与承载力校核 (17)2.5按构造要求设置斜筋与箍筋 (19)3、桥墩墩柱设计 (20)3.1 荷载计算 (20)a. 恒载计算 (21)b. 汽车荷载计算 (21)c. 双柱反力横向分布计算 (22)d. 荷载组合 (22)3.2 截面配筋计算及应力验算 (23)4. 钻孔桩计算 (26)4.1 荷载计算 (26)4.2 桩长计算 (28)四、A3 图纸 (29)公路钢筋混凝土桥墩设计一、设计资料1. 以一座3孔预应力混凝土简支梁桥（面布置如图1）为设计背景，进行公路钢 筋混凝土桥墩设计。
2. 桥梁上部结构：标准跨径13m,计算跨径12.6m ,梁全长12.96m 。
3. 桥面净宽：净7+2X 0.75m 人行道，横断面布置：见图2 （单位：厘米）沥青混凝土 2cm25号混凝土垫层6〜14cm图2桥梁横断面布置图4. 上部结构附属设施恒载：单侧人行道5 kN/m ,桥面铺装自己根据铺装厚度计算5. 设计活载：公路—I 级6. 人群荷载：3 kN/m 27. 主要材料：主筋用HRB335钢筋,其他用R235钢筋 混凝土：混凝土为C40 8. 支座7570075i=1.5160 160 L L L图1桥梁立面布置图十i=1.51845160160板式橡胶支座，摩擦系数f=0.05 9. 地质水文资料（1） 无流水，无冰冻。
（2） 土质情况：考虑墩底与基础固结，基础承载能力良好。
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双柱式标志结构设计计算书说明：将双柱式简化为两个单柱式结构，标志板自重以及风荷载视作由两根立柱均匀承担，设计计算以较高立柱为准。
1 设计资料1.1 板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=4.0(m)，高度h=2.8(m)，净空H=2.0(m) 标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2 立柱数据左侧立柱的高度：6.0(m)，右侧立柱高度：7.6(m)，立柱外径：273(mm)，立柱壁厚：14(mm)(本设计计算使用立柱高度7.6m)2 计算简图见Dwg图纸3 荷载计算(以下荷载计算均取标志板面积的一半，其自重和风荷载由右侧立柱承担。
)3.1 永久荷载1)标志版重量计算标志板重量：Gb=A*ρ*g=5.60×8.10×9.80=889.056(N)式中：A----由右侧立柱承担荷载的标志板板面面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)立柱重量计算立柱总长度为7.60(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：90.773(kg/m)立柱重量：Gp=L*ρ*g=7.60×90.773×9.80=6760.77(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gp)=1.10×(889.056+6760.77)=8414.808(N)3.2 风荷载1)标志板所受风荷载标志板A所受风荷载:Fb=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×5.60]=3763.282(N)式中：γ0----结构重要性系数，取1.0γQ----可变荷载分项系数，取1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.547(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.54 7^2)×0.273×4.30]=525.919(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度，应扣除被标志板遮挡部分4 强度验算由立柱的外径273(mm)，壁厚14(mm)。
则立柱的截面积A=1.139×10^-2(m^2)，截面惯性矩I=9.58×10^-5(m^4)，截面抗弯模量W=7.018×10^-4(m^3)。
立柱根部由风荷载引起的弯矩：M=Fwb*Hb+Fwp*Hp=3763.282×5.70+525.919×2.15=22581.432(N*m)式中：Fwb----标志板受到的风荷载Hb----标志板形心到立柱根部的距离Fwp----立柱迎风面受到的风荷载Hp----立柱迎风面形心到立柱根部的距离立柱根部由风荷载引起的剪力：F=Fwb+Fwp=3763.282+525.919=4289.20(N)式中：Fwb----标志板受到的风荷载Fwp----立柱迎风面受到的风荷载4.1 最大正应力验算立柱根部由风荷载引起的最大正应力为：σmax=M/W=22581.432/(7.018×10^-4)(Pa)=32.176(MPa) < [σd]=215.00(MPa)，满足要求。
4.2 最大剪应力验算立柱根部由风荷载引起的最大剪应力为：τmax=2×F/A=2×4289.20/(1.139×10^-2)(Pa)=0.753(MPa) < [τd]=125.00(MPa)，满足要求。
4.3 危险点应力验算对圆柱型立柱截面，通过圆心与X-X轴成45°的直线与截面中心线的交点处于复杂应力状态，正应力和剪应力均比较大，应对该点进行应力状态分析。
危险点所在的位置为：x=y = (0.273-0.014)/2*sin(π/4)=0.0916(m)危险点处的正应力为:σ=M*y/I=22581.432×0.0916/(9.58×10^-5)=21.585(MPa)危险点处剪应力为：τ=F*Sx/(I*2*t)=4289.20×3.32×10^-4/(9.58×10^-5×2×0.014)=0.531(MPa)式中：Sx----立柱危险点截面的静距I----立柱截面惯性矩根据第四强度理论：σ4 = (σ^2 + 3*τ^2)^1/2= (21.585^2 + 3×0.531^2)^1/2 = 21.605(MPa) < [σd] = 215.00(MPa), 满足要求。
5 立柱变形验算本标志包括一块标志板，其中标志板所受风荷载视作作用在几何形心的集中荷载，标志板与基础之间所夹立柱所承受的风荷载视作均布荷载。
立柱的总高度7.60(m)5.1 由集中荷载产生的挠度1)立柱顶部由标志板集中荷载产生的挠度：fb = [P*h^2/(6*E*I)] * (3*L-h)= [2688.058×5.70^2/(6×210×10^9×9.58×10^-5)] ×(3×7.60-5.70) = 0.0124(m)式中：P----标志板受到的集中荷载标准值，P=Fwb/(γ0*γQ)h----标志板形心到立柱根部的垂直距离E----立柱材料的弹性模量I----立柱横断面的惯性矩L----立柱的总高度5.2 由均布荷载产生的挠度最下侧标志牌下缘与基础上缘之间立柱迎风面由均布荷载产生的挠度:f'= q*h^4/(8*E*I)= 87.362×4.30^4/(8×210×10^9×9.58×10^-5)= 0.0002(m)式中：q----立柱迎风面均布荷载平均值,q=(1/2*ρ*C*V^2)*Wh----最下侧标志下缘与基础上缘之间的距离，即立柱迎风面高度5.3 由均布荷载产生的转角由均布荷载导致立柱产生的转角:θ= q*h^3/(6*E*I)= 87.362×4.30^3/(6×210×10^9×9.58×10^-5)= 0.000058(rad)综上：立柱顶部总的变形挠度：f= fb+f'+tanθ*(Lp-h)= 0.0124+0.0002+tan(0.000058)×(7.60-4.30)= 0.0127(m)f/L= 0.0127/7.60= 0.002 <= 0.01, 满足要求。
6 柱脚强度验算6.1 受力情况地脚受到的外部荷载：铅垂力：G= γ0*γG*G=1.0×0.9×8414.808 = 7573.328(N)水平力：F=4289.20(N)式中：γG----永久荷载分项系数，此处取0.9由风载引起的弯矩：M=22581.432(N*m)6.2 底板法兰受压区的长度Xn偏心距：e= M/G= 22581.432/7573.328= 2.982(m)法兰盘几何尺寸：L=0.80(m)；B=0.60(m)；Lt=0.04(m)地脚螺栓拟采用6M24规格，受拉侧地脚螺栓数目n=3，总的有效面积：Ae = 3×3.53 = 10.59(cm^2)受压区的长度Xn根据下式试算求解：Xn^3 + 3*(e-L/2)*Xn^2 - 6*n*Ae*(e+L/2-Lt)*(L-Lt-Xn) = 0Xn^3 + 6.545*Xn^2 + 0.106*Xn - 0.081 = 0求解该方程，得最佳值：Xn = 0.102(m)6.3 底板法兰盘下的混凝土最大受压应力验算混凝土最大受压应力：σc= 2 * G * (e + L/2 - Lt) / [B * Xn * (L - Lt - Xn/3)]= 2×7573.328×(2.982 + 0.80/2 -0.04) / [0.60×0.102×(0.80 - 0.04 - 0.102/3)](Pa)= 1.134(MPa) <βc*fcc = (1.20×2.20 / 0.60×0.80)^0.5×11.90(MPa)=27.908(MPa)，满足要求！6.4 地脚螺栓强度验算受拉侧地脚螺栓的总拉力：Ta = G*(e - L/2 + Xn/3) / (L - Lt - Xn/3)= 7573.328×(2.982 - 0.80/2 + 0.102/3) / (0.80 - 0.04 - 0.102/3)(N)= 27.294(KN) < n*T0 = 3×54.01 = 162.03(KN)，满足要求。
6.5 对水平剪力的校核由法兰盘和混凝土的摩擦所产生的水平抗剪承载力为：Vfb= k(G+Ta)= 0.40×(7.573+27.294)= 13.947(KN) > F = 4.289(KN) 6.6 柱脚法兰盘厚度验算法兰盘肋板数目为6对于三边支承板：自由边长a2 = 0.286(m)，固定边长b2 = 0.15(m)b2 / a2 = 0.524，查表得：α= 0.064, 因此，M1 = α*σc*(a2)^2 = 0.064×1134161.567×0.286^2 = 5936.604(N*m/m)对于相邻支承板：自由边长a2 = 0.286(m)，固定边长b2 = 0.248(m)b2 / a2 = 0.866，查表得：α= 0.102, 因此，M2 = α*σc*(a2)^2 = 0.102×1134161.567×0.286^2 = 9521.898(N*m/m)取Mmax = max(M1, M2) = max(5936.604, 9521.898) = 9521.898(N*m/m)法兰盘的厚度：t = (6*Mmax/fb1)^0.5 = [6×9521.898/(210×10^6)]^0.5 (m) = 16.5(mm) < 20(mm), 满足要求。