污水处理厂氧化沟工艺设计计算
污水处理AAO工艺设计计算
污水处理AAO工艺设计计算污水处理是一个重要的环境工程领域，是为了减少污水对环境的影响而采取的一系列物理、化学和生物处理工艺。
AAO（Anoxic/Anaerobic/Oxic）工艺是一种常用的污水处理工艺，其原理是通过依次进行缺氧、无氧和好氧处理，以去除污水中的氮、磷等有机物。
下面将对AAO工艺的设计计算进行详细介绍。
AAO工艺的设计计算包括污水流量计算、废水生化池体积计算、氧化沟设计计算、污泥回流比计算等。
首先是污水流量计算。
根据工业生产、个人生活等因素，确定污水排放单位时间内的流量。
可以根据单位时间内的产污量和单位污水的水位来计算污水流量。
接着是废水生化池体积的计算。
废水生化池的体积决定了处理系统的效果，需要根据污水的水力停留时间来确定。
水力停留时间是指污水在废水生化池内停留的时间，一般根据污水中的有机物质的高度来确定水力停留时间。
然后是氧化沟的设计计算。
氧化沟是AAO工艺中的关键环节，通过氧化沟来去除有机物质、氮和磷。
氧化沟的设计包括气流量、气液比、曝气槽长度等参数的计算。
最后是污泥回流比的计算。
污泥回流比是指污泥回流到废水生化池内的比例。
污泥的回流可以增加废水生化池内的微生物数量，提高处理效果。
污泥回流比的计算一般根据废水生化池的SVI（污泥容积指数）来确定。
在进行AAO工艺的设计计算时，需要考虑到污水的水质特点、处理要求和实际情况，选择合适的参数和计算方法。
此外，还需要注意对计算结果进行验证和修正，以确保设计的可行性和可靠性。
总之，AAO工艺的设计计算是污水处理工程中的重要步骤，需要综合考虑多个因素，通过科学合理的计算来确定工艺参数和设计方案。
通过合理的设计计算，可以提高污水处理系统的处理效率和水质稳定性，为环境保护和可持续发展做出贡献。
(工艺技术)污水处理厂三沟式氧化沟工艺设计
目录1概况 41.1污水厂设计污水量 41.2设计水质 41.3水文、气象、工程资料 51.3.1水文资料 51.3.2 气象资料 51.3.3 工程地质资料 51.3.4 污水进厂干管资料 51.3.5其它 52 城市污水处理方案的确定 62.1 确定处理方案的原则 62.2 常见的水处理方案工艺对比 62.2.1 我国污水处理工艺的现状62.2.2 污水处理工艺流程方案的介绍与比较82.3 具体工艺流程的确定152.4 主要构筑物的选择 152.4.1 格栅152.4.2 进水闸井152.4.3 污水泵房162.4.4 沉砂池172.4.5 氧化沟172.4.6 消毒182.4.7计量设施192.4.8 浓缩池192.4.9污泥脱水193 城市污水处理系统的设计（一）错误!未定义书签。
3.1 进水闸井的设计错误!未定义书签。
3.1.1 污水厂进水管的设计错误!未定义书签。
3.1.2 进水闸井工艺设计错误!未定义书签。
3.1.3 启闭机的选择错误!未定义书签。
3.2 进水格栅间的设计错误!未定义书签。
3.2.1 设计参数错误!未定义书签。
3.2.2 中格栅的设计计算错误!未定义书签。
3.2.3 格栅选择错误!未定义书签。
3.3 细格栅的设计错误!未定义书签。
3.3.1 设计参数错误!未定义书签。
3.3.2 细格栅的设计计算错误!未定义书签。
3.3.3 格栅的选择错误!未定义书签。
3.4 污水泵房的设计错误!未定义书签。
3.4.1 一般规定错误!未定义书签。
3.4.2 选泵参数计算错误!未定义书签。
3.4.3 选泵错误!未定义书签。
3.4.4 吸、压水管路实际水头损失的计算错误!未定义书签。
3.4.5 集水池错误!未定义书签。
3.4.6 水泵机组基础的确定和污水泵站的布置错误!未定义书签。
3.4.7 泵房高度的确定错误!未定义书签。
3.4.8 泵房附属设施及尺寸的确定错误!未定义书签。
4 城市污水处理系统的设计（二）204.1 沉砂池204.1.1 沉砂池的类型错误!未定义书签。
AO法污水处理工艺计算书
1 已知：（1）处理水量：Q=1.3×4.0×104m3/d =2166.7m3/h（2）处理水质：污水处理厂二期工程进出水水质一览表1.设计参数拟用改良A/O法，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放标准。
按最大日平均时流量设计，每座设计流量为Q=1.3×4.0×104m3/d =2166.7m3/h总污泥龄：5.92d污泥产率系数＝MLSS=3600mg/L，MLVSS/MLSS=0.75则混合液悬浮物固体污泥浓度MLVSS=2700曝气池：DO＝2.0mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3—N还原α＝0.9 β＝0.98其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5b=0.07d-1脱氮速率：q dn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·dK1=0.23d-1Ko2=1.3mg/L剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2):所需碱度7.1mg 碱度/mgNH 3-N 氧化；产生碱度3.0mg 碱度/mgNO 3-N 还原 硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.08 2.设计计算（1）碱度平衡计算：1）设计的出水5BOD 为20 mg/L ，则出水中溶解性5BOD ＝20-0.7×20×1.42×（1－e -0.23×5）=6.4 mg/L2）采用污泥龄20d ，则日产泥量为：8.550)2005.01(1000)4.6190(100006.01=⨯+⨯-⨯⨯=+m r bt aQS kg/d设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯550.8=68.30 kg/d 即：TKN 中有83.610000100030.68=⨯mg/L 用于合成。
需用于氧化的NH 3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L 需用于还原的NO 3-N =25.17-11=14.17 mg/L 3）碱度平衡计算已知产生0.1mg/L 碱度 /除去1mg BOD 5，且设进水中碱度为250mg/L ，剩余碱度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（190－6.4）=132.16 mg/L 计算所得剩余碱度以C a CO 3计，此值可使PH ≥7.2 mg/L（2）硝化区容积计算： 硝化速率为()[]⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯=--22158.105.015098.021047.0O K O N N e O T T n μ ()[]⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯=-⨯-23.12102247.0158.11505.01515098.0e =0.204 d -1故泥龄：9.4204.011===nw t μ d 采用安全系数为2.5，故设计污泥龄为：2.5⨯4.9=12.5d原假定污泥龄为20d ，则硝化速率为： 05.0201==n μd -1 单位基质利用率：167.06.005.005.0=+=+=abu n μkg 5BOD /kgMLVSS.dMLVSS=f×MLSS=0.75⨯3600=2700 mg/L所需的MLVSS 总量=kg 109941000167.010000)4.6190(=⨯⨯-硝化容积：9.40711000270010994=⨯=n V m 3水力停留时间：8.924100009.4071=⨯=n t h（3）反硝化区容积： 12℃时，反硝化速率为：()20029.0)(03.0-⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=T dn M F q θ()201208.1029.0)24163600190(03.0-⨯⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡+⨯⨯= =0.017kgNO 3-N/kgMLVSS.d还原NO 3-N 的总量=7.14110000100017.14=⨯kg/d 脱氮所需MLVSS=3.8335019.07.141=kg脱氮所需池容：1.3087100027003.8335=⨯=dn V m 3水力停留时间：4.72410004.2778=⨯=dn t h（4）氧化沟的总容积： 总水力停留时间：2.174.78.9=+=+=dn n t t t h总容积：71591.30879.4071=+=+=dn n V V V m 3（5）氧化沟的尺寸：氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深3.5m ，宽7m ，则氧化沟总长:m 2.29275.37159=⨯。
10万吨污水处理厂计算说明书(氧化沟法)
本设计采用地下湿式矩形合建式泵房，设计流量选用最高日最高时流量 Q 1.5046 m3 s 130000 m3 d 。 （1）泵房形式
为运行方便，采用自灌式泵房。自灌式水泵多用于常年运转的污水泵站，它 的优点是：启动及时可靠，管理方便。该泵站流量小于 2m3/s，且鉴于其设计和 施工均有一定经验可供利用，故选用矩形泵房。由于自灌式启动，故采用集水池 与机器间合建，前后设置。大开槽施工。 （2）工艺布置
①集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差为：
2.29（- -5.77） 8.06m
② 出水管管线水头损失 每一台泵单用一根出水管，其流量为 Q1 376.2 L s ，选用的管径为 DN600mm 的铸铁管，查《给水排水设计手册》第一册常用资料得流速 v 1.33 m s （介于
0.8～2.5 m s 之间），1000i 3.68。出水管出水进入一进水渠，然后再均匀流入
h0— 计算水头损失，m； g— 重力加速度，m/s2；
k— 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3；
ζ— 阻力系数，与栅条断面形状有关，可按手册提供的计算公 式和相关系数计算；设栅条断面为锐边矩形断面，β=2.42。
h1=h0k=β(s/b)4/3v2ksinα/2g =2.42×(0.01/0.01)4/3×0.82×3×sin60°/19.6 =0.21(m) （3）栅后槽总高度 H，m 设栅前渠道超高 h2=0.3m H=h＋h1＋h2=0.7+0.21+0.3=1.21(m) （4）栅槽总长度 L，m L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tgα 式中，H1—栅前渠道深，H1=h+h2，m L=0.69＋0.35＋0.5＋1.0＋(0.7＋0.3)/tg60° =3.12(m) （5）每日栅渣量 W，m3/d W=86400QmaxW1/1000kz = 86400 0.375 0.1 =2.49(m3/d) ＞0.2(m3/d) 1000 1.30 总栅渣量 W=2.49 4=9.96(m3/d) 采用机械清渣。
污水处理厂氧化沟工艺设计计算
污水处理厂氧化沟工艺设计计算
1.确定设计指标：
首先，需要确定进水水量和水质指标。
通常情况下，进水水量可以根据区域人口数量和单位日排污量估算得出，水质指标一般为化学需氧量（COD）、生化需氧量（BOD）、总悬浮固体（TSS）等等。
2.确定氧化沟工艺类型：
根据进水水质和要求，确定采用哪种氧化沟工艺。
常见的工艺有混合液氧化沟、厌氧-好氧氧化沟、序批式氧化沟等。
3.计算氧化沟尺寸：
根据设计指标和工艺类型，可以计算出氧化沟的尺寸。
主要包括氧化沟的长度、宽度、水深等参数。
根据水力停留时间、氧化沟流量和效果要求等进行计算。
4.计算进水排水管道尺寸：
根据进水量和设计指标，计算进水管道和排水管道的尺寸。
主要包括进水口直径、进水管道长度、排水口直径、排水管道长度等。
5.计算氧化沟内生物负荷：
根据水质指标和设计指标，可以计算出氧化沟内的生物负荷。
主要包括COD负荷、BOD负荷、氮负荷等等。
6.计算氧化沟投加药剂量：
根据水质指标和设计指标，可以计算出氧化沟投加的药剂量。
常见的药剂包括氧化剂、调节剂、消毒剂等。
根据需要进行计算。
7.计算污泥处理量：
根据设计指标和工艺类型，可以计算出污泥的产生量和处理量。
主要包括污泥浓度、容积、产率等等。
综上所述，污水处理厂氧化沟工艺设计计算是根据进水水量、水质及要求制定适当的氧化沟工艺设计方案。
通过计算氧化沟尺寸、进水排水管道尺寸、生物负荷、投加药剂量以及污泥处理量等参数，保证污水处理工艺的高效性和可靠性。
同时，还要考虑环保要求和经济效益，确保设计方案的可行性。
氧化沟设计常识
氧化沟设计常识与详解小引：三沟式氧化沟工艺一般适用于多大水量检举| 2012-4-26 13:27提问者：王伟杰221|浏览次数：9次回答共1条今天（12-5-2） 10:22 shuiyuelangyu|二级氧化沟设计可以结合水利负荷、BOD负荷、预计的处理率（BOD、脱氮和污泥稳定化等）、混合悬浮物固体浓度（一般为3000~8000mg/L)和污泥龄等因素合理甲酸。
一般的经验数据是污泥负荷为0.05~0.15kg BOD/(MLSS ·d），曝气池的容积负荷0.2~0.48kg BOD/m3，而水力停留时间12~36h和污泥龄10~30d，采用平均进水流浪作为设计流量。
在氧化沟设计中除了要考虑传统碳源的去除，还要考虑污水的笑话和污泥的稳定化问题。
氧化沟一般材建设为环状沟渠形，奇屏迷案可谓圆形和椭圆形或长方形的组合，二沉池、厌氧区与缺氧区、好氧区可合建也可分建；氧化沟的渠宽、有效水深视占地面积、氧化沟分组和宝器设备性能等情况而定。
一般情况下，曝气转刷式，有效水深H=2.6~3.5m，曝气转盘式，H=3.0~4.5m，表面曝气机，H=4.0~5.0m，当同时配备搅拌设施和鼓风曝气时，水深和适当加大；氧化沟渠的直线长度不小于12m或不小于水面处渠宽的2倍（不包括奥贝尔氧化沟）；氧化沟狂度与曝气器宽度相关；沟渠超高不小于0.5~0.6(表面曝气其设备平台宜高出设计水面1.0~1.2m。
至于氧化沟工艺的设计适用水量，因为氧化沟的主要设计参数负荷值与反应器的额温度。
废水的性质和浓度有关，同时考虑其处理效率，都比较大。
目前应用的一般在1.0~4.5万t/d。
水量很大到的可以采用多池并联或串联。
三沟式氧化沟以邯郸三沟式氧化沟的有关数据为例，以供参考：根据下列数据设计交替时氧化沟（三沟）：Q=99000m3/d（按3个系列，一个系列设计Q1=33000m3/d）；碱度=280mg/L（以CaCO3计）；BOD5=130mg/L；氨氮浓度=22mg/L；TN浓度=42mg/L；SS浓度=160mg/L；最低温度10摄氏度；最高温度15摄氏度。
氧化沟毕业设计
1285.76
二沉池
D32m，5.73m
2
287.88
消化池
D16m，H8m
2
188.4
造价总和
1763.95
6.1 土建费用造价列表
6.2 主要设备造价
名称
规格
数量
功率kw
格栅除污机
FH型旋转式
2
2.5
螺旋泵
350QW1000-12
6
55
阶梯式格栅除污机
JT型
2
2.2
栅渣压榨机
SY型
2
1.5
螺旋砂水分离器
4
8
24
768
污泥泵
30
4
24
2880
单螺杆泵
7.5
2
24
360
螺旋输送机
1.5
2
24
216
其他
1000
总功率
32624
主要电器消耗电力设备一览表
电表综合电价（元/d）为：32624×0.5=16312 即每月电费（元）为： 16312×30=489360 每年电费为587.2万元。
6.5 工资福利开支
采用两个污泥浓缩池,每个池面积为A/2=62.5m2
则浓缩池直径为
取污泥浓缩时间T=16h,则
3.3.4 浓缩池工作部分高度h1
3.3.6 浓缩池总高度
3.3.5 缓冲层高h3 超高h2取0.3m h3取0.3m
3.3.7 浓缩后污泥体积 H=h1+h2+h3=3.6m
3.3.4 超高h2
氧化沟工艺处理城市污水
论文题目：
第一章 设计概论
1.1 原始数据
氧化沟工艺规范设计详细计算
氧化沟⼯艺规范设计详细计算1 概述1.1 设计任务和依据1.1.1 设计题⽬20万m3/d⽣活污⽔氧化沟处理⼯艺设计。
1.1.2 设计任务本设计⽅案是对某地⽣活污⽔的处理⼯艺，处理能⼒为200000m3/d，内容包括处理⼯艺的确定、各构筑物的设计计算、设备选型、平⾯布置、⾼程计算。
完成总平⾯布置图、主要构筑物的平⾯图和剖⾯图。
1.1.3 设计依据（1）《中华⼈民共和国环境保护法》（2014）（2）《污⽔综合排放标准》（GB8978－2002）（3）《⽣活杂⽤⽔⽔质标准》（CJ25.1—89）（4）《给⽔排⽔设计⼿册1-10》（5）《⽔污染防治法》1.2 设计要求（1）通过调查研究并收集相关资料经过技术与经济分析，做到技术可⾏、经济合理。
必须考虑安全运⾏的条件，确保污⽔⼚处理后达到排放要求。
同时注意污⽔处理⼚内的环境卫⽣，尽量美观。
设计原则还包括：基础数据可靠；⼚址选择合理；⼯艺先进实⽤；避免⼆次污染；运⾏管理⽅便。
选择合理的设计⽅案。
（2）完成⼀套完整的设计计算说明书。
说明书应包括：污⽔处理⼯程设计的主要原始资料；污⽔⽔量的计算、污泥处理程度计算；污⽔泵站设计；污⽔污泥处理单元构筑物的详细设计计算；设计⽅案对⽐论证；⼚区总平⾯布置说明等。
设计说明书要求内容完整，计算正确⽂理通顺。
（3）毕业设计图纸应准确的表达设计意图，图⾯⼒求布置合理、正确清晰，符合⼯程制图要求。
1.3 设计参数某地⽣活污⽔200000m3/d，其总变化系数为1.4，排⽔采⽤分流制。
表1-1 设计要求项⽬进⽔⽔质(mg/L) 出⽔⽔质(mg/L)BOD5 COD SS TN TP2604003805083010030253 2 设计计算2.1 格栅2.1.1 设计说明格栅由⼀组平⾏的⾦属栅条或筛⽹组成，在污⽔处理系统（包括⽔泵）前，均须设置格栅，安装在污⽔管道、泵房、集⽔井的进⼝处或处理⼚的端部，⽤以拦截较⼤的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷。
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设计处理水量Q＝300m3/d=12.50m3/h
进水COD Cr=1620mg/L COD Cr=324mg/L
BOD5=S0=840mg/L BOD5=S z=126mg/L
TN=250mg/L TN=30mg/L
NH4+-N=180mg/L NH4+-N=18mg/L
碱度S ALK=280mg/L pH＝7.2
SS=180mg/L SS=C e=20mg/L
f=MLVSS/MLSS=0.74000mgMLSS/L
采用最小污泥龄30d 曝气池出
水溶解氧
浓度2mg/L
衰减系数Kd=0.05d-1活性污泥
产率系数
Y＝0.5
mgMLSS/m
gBOD5
夏季平均温度T1＝25℃20℃时反
硝化速率
常数
q dn,20＝0.07
冬季平均温度T2＝15℃反硝化温
度校正系
数= 1.09
剩余碱度100mg/L 硝化反应
安全系数
K= 2.5
所需碱度7.14mg碱度/mgNH4-
N氧化
硝化所需
氧= 4.6
mgO2/mgN
H4-N
产出碱度 3.57mg碱度/mgNO3+-
N还原
反硝化可
得到氧= 2.6
mgO2/mgN
O3+-N
反硝化时溶解氧浓度0.2mg/L
若生物污
泥中约含12.40%
的氮用于
细胞合成
459m3 1.53d =36.72h
kgNO3--N/kgMLVSS
污水处理厂氧化沟工艺设计计算（一）设计参数：
混合液浓度X＝
进水水质：出水水质：
（二）设计计算
1 好氧区容积计算
好氧池水力停留时间t1=
5.31kg/d 即TKN中
有TKN×
1000/300
=
17.71mg/L 故需氧化的[NH 4-N]=144.29mg/L 需还原的
[NO 3+
-N]=
43.29mg/L
1.42d=33.98h 设计取V=900m 3
设计有效水深h= 3.5m 5.5
m 则所需沟的总长度L=46.75m 22.5m 实际有效容积=1198.87m 3 4.00d (1)硝化消耗碱度=1030.25mg/L
(2)反硝化产生碱度=154.54mg/L
(3)去除BOD
5产生碱
度=71.4mg/L
(4)剩余碱度=175.69mg/L
0.85β=
0.95C S(20)=9.17θ= 1.024C S(25)=8.38
254.17kg/d 5 实际需氧计算 6 标准需氧量计算实际停留时间t'=设计宽度b=取直线沟段长=3 氧化沟总池容积
V=V 1+V 2=884m 3总水力停留时间t= 2.95d 缺氧池水力停留时间t 2=
2 缺氧区容积计算
(2)用于细胞合成的TKN=42.84kg/d
kg/(kg.d)
425m 34 碱度平衡计算
按设定条件 α=1(1d Q(So-Se)c
c)
Y V X K θθ==
+(20)
0(-20)()[]S T S T DC R C C αβθ==-⨯
(2)硝化需氧量
218.7kg/d (3)反硝化产氧量
33.76kg/d 250
mg/L Xr=10000mg/L
(4)硝化剩余污泥
NH 4-N需氧量
16.79kg/d (5)总氧量
422.31kg/d 27.54m 3/d 99.20%7 污泥回流量计算按设定条件 X 0= 3.44m3/d m 3/d 8 剩余污泥量
W=W V +X 1Q-XeQ=
取污泥含水率P＝
D 2=4.5×Q(N 0-Ne)=
678.83kg/d D3=2.6×Q×N T =D4=0.56×W V ×f=
D=D1+D2-D3-D4=由QX
+Qr=(Q+Qr)X 得187.51() 1.42
0.68Q o e v=S S D W -=-。