碗扣式脚手架检算书
支架、模板计算书
箱梁碗扣式支架计算书一、模板支架概述箱梁底板面板采用δ=12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm×100mm的方木作为小肋，纵桥向布置，间距300mm；大肋采用100mm×120mm的方木，横桥向布置，设置在支架顶托上。
支架采用碗扣式脚手架，横距为：腹板下600mm，箱室底板处900mm，翼缘板下1200mm；纵距为：跨中900mm，墩身附近600mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道，具体详见支架图。
二、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区、Ⅱ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅲ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；2、模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2 kN/ m 2四、强度验算1、面板验算面板采用12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm×100mm的方木作为小肋，间距300mm。
荷载计算：按上图计算荷载Ⅰ区：q1=8.1 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=17.3KN/m2Ⅱ区：q1=12.2 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=22.14 KN/m2Ⅲ区：q1=23.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=35.7 KN/m2Ⅳ区：q1=10.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=20.1 KN/m2Ⅴ区：q1=22.7 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=34.7 KN/m2取板宽B=900mm，按三跨连续梁计算Ⅰ区： q=17.3*0.9=15.6KN/mⅡ区： q=22.1*0.9=19.93KN/mⅢ区： q=35.7*0.9=32.13 KN/mⅣ区： q=20.1*0.9=18.09KN/mⅤ区： q=34.7*0.9=31.23 KN/mM=qL2/10（qmax=32.13KN/m）底板弯矩最大值MmAX = qL2/10=0.1*32.13*0.32=289N.m竹胶板抗弯刚度W=1/6*B*H2=21600mm3抗弯强度σ=MmAX/W=13.4MPa<50Mpa 满足要求。
脚手架荷载演算书(立杆间距1M横杆步距1.5m)
蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程猪屠宰车间脚手架专项施工方案编制：审核：审批：中建六局土木工程有限公司武汉分公司蒙城福润项目部二零一一年九月蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程猪屠宰车间钢筋混凝土满堂架检算书一、工程概况蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程所建主厂房为混凝土框架结构，总建筑面积19087.3m2，建筑占地面积17705.0m2，本建筑主体为单层建筑（局部为二层），建筑总高为11.4m，顶板结构找坡，层高8.4-9.6m，主体结构长度276.5m,宽度60.6m,结构跨度4-9m不等,顶板厚度120mm，坡度2%。
二、满堂脚手架的总体方案和计算参数2.1脚手架搭设技术措施2.1.1施工准备（1）在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。
（2）按对脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。
（3）搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。
2.1.2脚手架的基础（1）脚手架搭设前基础要平整夯实，架基及周围不得积水，在距脚手架外立杆外侧0.5米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3-5‰。
以保证架基的承载能力，基槽回填土必须步步夯实后，才能做脚手架基础。
（2）回填土夯实后，上面铺设厚度50mm的0.2×3m木脚手板，之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。
2.1.3脚手架结构技术要求1.主厂房混凝土顶板采用在支架上现浇，支架采用扣件式钢管脚手架拼装组成，支架均采用外径φ48mm、壁厚δ=3.5mm标准杆件进行组装，立杆、横杆主要采用6.0m、3.0m、2.0 m、1.2m等几种。
碗扣支架计算书
一、荷载分析计算(1)模板及模板支撑架荷载Q1：通过计算模板荷载如下：a、内模（包括支撑架）：取q1－1=m2；b、侧模：取q1－2=m2；c、底模（包括背带木）：取q1－3=m2；d、碗扣脚手架荷载：通过计算得按支架搭设高度9米计算（含剪刀撑）：q1-4=2kN/m2。
(2)箱梁混凝土荷载Q2：(3)施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=m2，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2kN/m2，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
二、碗扣立杆受力计算单肢立杆轴向力计算公式N＝（Q1+Q2）×Lx×Ly+×Lx×Ly式中：Lx 、Ly——单肢立杆纵向及横向间距。
（一）新建箱梁支架立杆(1)跨中腹板立杆分布纵向，横向，横杆层距(即立杆步距)1.2m，碗扣支架布置为见下图跨中断面腹板支架布置图6根立杆承受箱梁自重：砼面积为：，则Q2=××26=，最大分布荷载：N＝（Q1+Q2）×Lx×Ly+×Lx×Ly=×[ (q1-3+q1-4)××+ Q2]+(q3-1+q3-2)××=×[+2)××+]+×(1+2)××=+=单根立杆受力：N=6=<[N]=20kN(2)跨中底板立杆分布纵向，横向，横杆层距(即立杆步距)1.2m，碗扣支架布置为见下图跨中断面底板支架布置图4根立杆承受箱梁自重：箱梁自重为：，则Q2=××26=，最大分布荷载：N＝（Q1+Q2）×Lx×Ly+×Lx×Ly=×[ (q1-3+q1-4)××+ Q2]+(q3-1+q3-2)××=×[+2+1)××+]+×(1+2)××=+=单根立杆受力：N=4=<[N]=20kN(3)跨中翼板立杆分布纵向，横向，横杆层距(即立杆步距)1.2m，碗扣支架布置为见下图跨中断面翼板支架布置图6根立杆承受箱梁自重：箱梁面积为：，则Q2=××26=，最大分布荷载：N＝（Q1+Q2）×Lx×Ly+×Lx×Ly=×[ (q1-3+q1-4)××+ Q2]+(q3-1+q3-2)××=×[+2+1)××+]+×(1+2)××=+=单根立杆受力：N=6=<[N]=20kN(4)梁端腹板立杆分布纵向，横向，横杆层距(即立杆步距)1.2m，碗扣支架布置为见下图跨端断面腹板支架布置图8根立杆承受箱梁自重：箱梁面积为：，则Q2=××26=，最大分布荷载：N＝（Q1+Q2）×Lx×Ly+×Lx×Ly=×[ (q1-3+q1-4)××+ Q2]+(q3-1+q3-2)××=×[+2)××+]+×(1+2)××=+=单根立杆受力：N=8=<[N]=20kN(5)横隔梁立杆分布纵向，横向，横杆层距(即立杆步距)1.2m，为增大支架承载力及稳定，在横隔梁位置纵向，横向加密支架。
脚手架工程监理实施细则 (盘扣式脚手架)
For personal use only in study and research; not for commercial use表号：SCCS-JL-7.5-02项目名称安邦保险上海张江后援中心7#地块新建项目脚手架工程监理实施细则编制（专业监理工程师）审批（总监理工程师）上海市工程建设咨询监理有限公司2017年4月脚手架工程监理实施细则一、工程概况1、参建单位：建设单位：上海市银行卡产业园开发有限公司设计单位：清华大学建筑设计研究院有限公司监理单位：上海市工程建设咨询监理有限公司施工单位：上海建工一建集团有限公司勘察单位：上海岩土工程勘察设计研究院有限公司2、工程规模本项目位于浦东新区中部、唐镇镇域北部，上海市张江银行卡产业园二期内。
项目总用地56184.80m²，总建筑面积约12.99万m²，其中地上8.84万m²，主要有5栋楼房组成，建筑高度为40m；地下4.15万m2。
地下室东西向长244.4米，南北向长191.5米，超长超宽。
塔楼地下室层高为5.9米，纯地下室部分层高4.0米，主要为设备用房、食堂、汽车位。
本工程±0.000=+5.900，场地自然地面平均相对标高-2.100。
3、专业特点3.1 盘扣式脚手架本工程7A、7D楼搭设盘扣式脚手架搭，7B、7E楼搭设扣件式钢管脚手架，上部结构在施工时，地下室顶板已形成，故在地下室顶板上进行落地盘扣脚手架搭设，脚手架均用作上部结构的施工、维护、登高措施（搭设高度见下表）。
外架采用承插型盘扣式钢管架，承插型盘扣式支架是一种高度灵活的多功能支撑架，以立杆部件为基础，立杆每50cm配置一个圆盘。
每个圆盘上设计有8个孔，以便连接其他部件，使整个结构牢固、稳定。
用承插型盘扣式钢管支架搭设脚手架时，搭设高度不超过24m，超过24m需进行受力计算。
本工程脚手架立杆间距为1.5m，脚手架宽度为0.9m，步距为2m。
碗扣式脚手架施工方案
碗扣式脚手架施工方案方案一：碗扣式脚手架施工方案一、工程概况本工程位于青岛市杭州支路—鞍山路，是青岛市杭州支路—鞍山路快速路工程的重要组成部份，也是整个快速路工程的关键和控制性工程。
桥梁西起环胶州湾高速公路收费口，东连辽阳路，我段主线高架桥共8联32跨。
本工程设计车速为60千米/小时，桥梁设计荷载标准为城—a级，抗震标准为6度，按7度设防。
设计基准期100年。
主梁顶宽米，主梁横断面为一般悬臂结构，双侧各悬臂米。
上部构造为预应力混凝土持续箱梁，共八联32跨998m（32×4+35×2+40×2+30×24），共c55混凝土；下部构造为桩基础+承台+圆（端）形墩柱，桥台一座为u型轻型桥台。
二、碗扣式支架技术方案1）支架结构设计及受力检算满堂碗扣支架设计和受力检算详件《陆地满堂支架模板力学性能检算书》。
支架设计书要通过项目技术负责人和安全负责人进行审批，并经监理批准同意。
2)支架基础处置为减小支架变形、保证结构安全,支架施工前需对支架基础进行硬化处置,按照受力检算，处置后地基承载力必需达到700kpa以上。
场地处置方式是将原地面整平,用压路机碾压密实,对场地内个别软弱处,要先将软土清除出去,再回填砂土压实,铺筑30cm厚二灰碎石，并用20吨压路机压实。
场地内要排水良好,避免场地内积水、渗水,在周围设截水沟和排水沟。
场地顶面到梁底的高度要全面考虑碗扣件杆件、方木、模板、底托、顶托、梁起拱（12～15mm）等,场地标高要依照梁纵坡设置,横向要依照桥梁横坡设2%双向坡度。
3)支架搭设全桥采用wdj碗扣式脚手架钢支架从上至下依次放置横纵方木、立杆、横杆、底托、方木（见图1）。
立杆纵横向间距为90×90cm,步距120cm,在横隔梁处立杆纵横向间距为60×60厘米。
立杆高度选择240、120cm,立杆接头位置按照高度交织布设。
支架顶上放置顶托,顶托上纵向放置12x15cm 方木,方木上再横向放置10×10cm方木,方木散布间距梁中为35cm，横梁处5米范围为30cm,顶托与方木间用铁丝拧紧。
盘扣式钢管脚手架现场安全检查表
不符合
1.20.12
承插型盘扣式钢管支架应由塔式单元扩大组合而成，拐角为直角的部位应设置立杆间的竖向斜杆。当作为外脚手架使用时，单跨立杆间可不设置斜杆。（JGJ231：6.2.4）
符合
不符合
通道
1.20.13
当设置双排脚手架人行通道时，应在通道上部架设支撑横梁，横梁截面大小应按跨度以及承受的荷载计算确定，通道两侧脚手架应加设斜杆；洞口顶部应铺设封闭的防护板，两侧应设置安全网。通行机动车的洞口，必须设置安全警示和防撞设施。（JGJ231：6.2.5）
符合
不符合
立杆
1.20.6
脚手架首层立杆宜采用不同长度的立杆交错布置，错开立杆竖向距离不应小于500mm，立杆底部应配置可调底座。（JGJ231：6.2.2）
符合
不符合
1.20.7
脚手架立杆应定位准确，并应配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。（JGJ231：7.5.1）
符合
不符合
符合
不符合
1.20.10
当脚手架下部暂不能搭设连墙件时，宜外扩搭设多排脚手架并设置斜杆形成外侧斜面状附加梯形架，待上部连墙件搭设后方可拆除附加梯形架。（JGJ231：6.2.7-3）
符合
不符合
斜杆与剪刀撑
1.20.11
双排脚手架的斜ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ或剪刀撑设置应符合下列要求：沿架体外侧纵向每5跨每层应设置一根竖向斜杆或每5跨间应设置扣件钢管剪刀撑，端跨的横向每层应设置竖向斜杆。（JGJ231：6.2.3）
符合
不符合
1.20.33
高支模区域内，应设置安全警戒线，不得上下交叉作业。（JGJ231：9.0.8）
符合
不符合
1.20.34
盖梁支架搭设方案及验算
盖梁支架搭设方案及验算一、工程概况本工程桥梁大部分是在平地进行修建，仅局部桥墩部分桥墩落在河道或沟浜之中，因河道和沟浜均较小，水深较浅，拟采用填平河道和沟浜，在平地进行桥梁下部结构施工，待架梁后再按设计要求疏浚河道。
盖梁施工为拟采用满堂支架施工方法，选用WDJ碗扣钢管进行搭设。
由于盖梁下面的地基土质松软，地下水位较高，承载能力明显偏低，故在支架搭设前必须对地基进行加固处理，以满足承重支架对地基的要求。
二、地基处理为满足盖梁承重支架对地基的要求。
先除去表层土，对基础进行平整及压实，使其密实度达到90%以上，再铺设20cm厚道碴或碎石，用压路机辗压密实，然后浇筑15cm厚C20素砼。
加固基础的面积为盖梁投影面积四侧加宽1m。
为保证地基施工排水，在加固的地基的一侧横桥向设置临时排水沟，将地面雨水引入路基边沟排走。
在浇筑砼地坪时，需确保地面平整度，以保证钢管支架的平整稳固。
三、支架搭设⑴盖梁支架采用碗扣式满堂支架。
碗扣式支架的构件是定型模数杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是侧向支撑立杆，减小立杆计算长度，从而充分发挥钢杆件抗压能力。
根据盖梁恒载分布特点。
盖梁立杆在立柱间平面布置600X 600伽（横向X纵向），步距1200伽；每根立杆底部应设置100X 100X 6mm的钢板衬垫或槽钢，以防局部应力过大，造成混凝土破坏，导致支撑管下沉。
⑵立杆高度根据盖梁底标高及底模高度而定。
立杆规格用 3.0m和2.4m两种组合，错开对接，避免接头在同一平面上，利用可调底座和可调顶托分别调整以满足支架高度要求。
⑶立杆底座上方，离地20cm左右加设横向和纵向扫地杆，用扣件与立杆紧固，水平扫地杆间距控制在间隔3〜4排立杆。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。
⑷横向和纵向均设置剪刀撑。
剪力撑由底至顶连续设置，斜杆必须落地，并与扫地杆紧固，倾斜角度控制在45。
32+48+32m连续梁支架强度验算
32+48+32m连续梁现浇支架验算一、验算依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社）以下简称手册二、设计说明本工程连续梁（32m+48m+32m）为预应力砼箱梁，梁体结构为单箱单室、斜腹板、变截面结构,全长113.5m，计算跨度为32+48+32m，0#段长6.0m，1#号段长3.0m。
中支点梁高4.078m，跨中梁高3.078m，箱梁底宽5.0m至5.5m，梁顶宽12.0m。
箱梁采用满堂支架分段现浇法施工。
连续箱梁横断面结构如下图：二、碗扣式支架结构箱梁现浇支架碗扣式支架结构详见《碗扣式支架结构布置图》碗扣式支架的立杆间距：纵桥向——在端横梁0.3米，其余空心梁段为0.6米；横桥向——在腹板为0.3米，底板下为0.6米，在翼缘板下为0.9米；横杆步距1.2m 。
每根立杆设计荷载[N]=30KN 。
支架模板结构：侧模、内模及底模均采用15mm 竹胶板，其下纵桥向布设12×14cm 肋木，按间距30cm 布置；在肋木下横桥向布设12×14cm 承重方木，按间距60cm 布置。
三、支架结构材料参数1、竹胶板：规格1220x2440x15mm弹性模量：纵向Ez=6.5GPa 、横向Eh=4.5GPa弯曲强度： f 顺=80MPa 、f 横=55MPa密度：9.5KN/m3（以上数据为厂家提供）2、木材（A-2红杉木）：顺纹弯应力 []13a MP σ=弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ=弹性模量 410a E MP =3、Q235钢材：拉压应力 []140 1.3182a MP σ=⨯=弯曲应力 []145 1.3188.5a w MP σ=⨯=剪应力 []85 1.3110.5a MP τ=⨯=弹性模量 52.110a E MP =⨯四、荷载腹板荷载：32126/m 4.05m 105.3/m q KN KN =⨯=空心段顶、底板荷载：'32126/m (0.40.6)m 26/m q KN KN =⨯+=(梁端变截面)施工人员、施工料具、运输荷载：22 2.5/m q KN =水平模板的砼振捣荷载：232/m q KN = 倾倒砼产生荷载：242/m q KN =模板荷载：25 1.5/m q KN =五、结构检算(一) 底模竹胶板检算1、腹板下底模找竹胶板检算12×14cm 肋木按中心间距30cm 纵桥向布置（木胶合板按净跨度18cm 进行验算）。
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附件10 沙井-南站立交桥支架检算书1.工程概况沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。
框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。
2.工况分析框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。
立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。
为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。
边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。
3.荷载计算查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示:(1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。
(2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。
(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。
(4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。
材料力学性能参数如下表所示：4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。
4.1.1荷载组合m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=⨯+⨯+⨯+⨯⨯=4.1.2截面参数及材料力学性能指标3522104.5018.06161m bh W -⨯=⨯==3733109.4018.0121121m bh I -⨯=⨯== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。
(1)强度m kN l q M ⋅=⨯125.0102.03.311021max 2＝＝[]Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.0353max =≤=⨯⋅⨯-σσ＝＝ 满足要求(2)刚度[]mm f mm EI l q f 5.040020008.0109.4106.91282.0103.31128794342==≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯-＝＝ 满足要求4.2 底模下10*10cm 方木分配梁 荷载计算：m kN q /4.93.0)0.10.4(4.13.0)3.08.025(2.1=⨯+⨯+⨯+⨯⨯=将其按简支梁计算：m kN ql M ⋅=⨯⨯==42.06.04.9818122max kN ql V 8.26.04.92121max =⨯⨯==10×10cm 方木截面参数：34221067.11.01.06161m bh W -⨯=⨯⨯==, 4633103.81.01.0121121m bh I -⨯=⨯⨯== []Mpa Mpa mm N 125.21067.1102.4342max=<=⨯⋅⨯=-σσ 满足要求 []Mpa Mpa m N 0.242.01.01.0108.22323max=<=⨯⨯⨯=ττ 满足要求 mm l mm EI ql 5.14002.0103.8101384)6.0(104.953845610434max=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω 满足要求 4.3 双拼Φ48×3.5mm 钢管钢管力学参数如下（考虑材料不均匀的影响，壁厚按3mm 计算）： W=4.49×103mm 3, I=1.078×105mm 4钢管主要受到分配梁传递的集中荷载左右，取单根分析，由上面的计算可知，集中荷载大小KN F 4.12/8.2==，按简支梁计算，受力图如下所示：m kN M ⋅=⨯=42.03.04.1max kN V 4.1max =[]Mpa Mpa mm N 1405.931049.41042.0363max=<=⨯⋅⨯=-σσ 满足要求 []Mpa Mpa m N 854.41024.4104.134243max=<=⨯⨯⨯=-ττ 满足要求 mm l mm EI Fl 3.24009.010078.1101.21536)9.0(104.131153631711333max=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω 满足要求 4.3 支撑钢管荷载计算，单根支撑钢管承受的集中荷载如下，每个操作层的荷载取2.0KN/m 2,按最高7层，两端按铰接约束计算：kN F 266.09.0)0.10.4(4.16.09.0)723.0258.0(2.1=⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯++⨯⨯=钢管受力类型为a 类轴心受压构件，压杆长细比：1507658.11200<===x i l λ 满足要求 查表得稳定系数：744.0=ϕ ，钢管考虑材料不均匀的影响，壁厚按3mm 计算，则：[]Mpa Mpa m NA F 140821024.4744.01026243=<=⨯⨯⨯==-σϕσ 满足要求4.4碗扣节点抗剪强度查规范可知，碗扣节点承载力抗剪强度设计值Q=60kN ，考虑施工荷载为2KN ，按最不利抗剪布置，即作用力靠近碗扣节点处，kN F s 2max =kN Q kN F s 602max =<= 满足要求4.5钢管基底承载力根据规范要求，当地基为岩石或混凝土时，不须进行承载力检算。
本支架底部为1.0m 厚混凝土，故不需要进行承载力检算。
施工时注意将立杆底部调节平整，使其均匀受力即可。
5.边墙模板检算 荷载计算混凝土浇筑时入模温度T 取25C o ，浇注速度V 取h m /5.1，混凝土重力密度取3/25m KN =γ，取外加剂影响修正系数K=1.0，则模板受到新浇混凝土的最大侧压力按下列二式计算，并取二式中的较大值：h K P m γ=当035.0/≤T V 时：T V h /9.2422.0+=当035.0/>T V 时：T V h /8.353.1+=由于035.006.0255.1/>==T V ，故最大侧压力 kPa P m 0.44)06.08.353.1(250.1=⨯+⨯⨯=有效压头高度: m h 76.106.08.353.1=⨯+= 倾倒和振捣混凝土荷载取4.0KPa ，则：2/48444m kN F =+=5.1竹胶板检算计算方法与顶板竹胶板类似，m kN q /48=(1)强度m kN l q M ⋅=⨯192.0102.0481021max 2＝＝[]Mpa Mpa m mN W M 125.3104.510291.0353max =≤=⨯⋅⨯-σσ＝＝ 满足要求(2)刚度[]mm f mm EI l q f 5.040020012.0109.4106.91282.01048128794342==≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯-＝＝ 满足要求 5.1 支撑方木支撑方木0.3m 设置一道，则所受线荷载为：m kN q /4.14483.0=⨯=外围支撑槽钢横向0.8m 一道，则m kN ql M ⋅=⨯⨯==8.10.14.14818122max kN ql V 2.70.14.142121max =⨯⨯==[]Mpa Mpa mmN 127.101067.1108.1343max=<=⨯⋅⨯=-σσ 满足要求 []Mpa Mpa m N 0.21.11.01.0102.72323max=<=⨯⨯⨯=ττ 满足要求 mm mm m m N m m N 5.240010002.2103.8/101)0.1(/104.1438454621043max=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-ω 满足要求 5.2 双拼[10槽钢槽钢受到方木传递的集中荷载作用，取单根槽钢分析，按简支梁处理，其受力情况如下所示：利用结构力学求解器计算结果如下：弯矩图（m kN M ⋅=62.1max ）弯矩图（kN V 4.5max =）挠度值[]Mpa Mpa m m N 1408.401097.31062.1353max=<=⨯⋅⨯=-σσ 满足要求 []Mpa Mpa m Nh b F s 0.853.120053.0083.0104.52300max =<=⨯⨯==ττ 满足要求mm mm 5.240010003.0max =<=ω 满足要求 5.3 对拉拉杆拉杆所受拉力 kN F 440.1440.1=⨯⨯=HPB235Φ22圆钢强度设计值 Mpa f y 210=，241082.2m A -⨯=净 轴力设计值kN F kN m m N 0.44591082.2/102102426=>=⨯⨯⨯=- 满足要求 综上，支架各构件均能满足要求。