XXX热力站设计计算书
热力站计算书
计算书工程名称：热力站子项名称：设计号：专业：热机计算人：校对人：审核人：审定人：年月日一、已知条件供热面积：S1= 39501m2采暖形式：气片热指标： q= 60 w/ m2热负荷：Q1=q*s*10-3＝2370Kw运行参数：一次侧设计压力： 1.6MPa一次侧供／回水温度：95/70℃一次侧温差T1= 25℃二次侧设计压力： 1.0MPa二次侧供／回水温度：80/60℃二次侧温差T2= 20 ℃对数平均温差：Tn=12.33℃二、计算内容１）管径选择一次侧流量：G=0.86*（Q1）/T1= 81.5 t/h选择管径：DN200，比摩阻R=27Pa/m，按以上步骤，计算各分系统管径及流量2）循环水泵选择低区流量G2=1.15*0.86*（23781*60）/20= 70t/h扬程H=28mH2O水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：70m3/h, 扬程：28mH2O，功率：KW高区流量G2=1.15*0.86*（15720*60）/T2= 41t/h扬程H=28mH2O水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：41m3/h, 扬程：28mH2O，功率：KW3) 补水泵选择高区H1=地势高差 6 mH2OH2=循环水汽化压力70mH2O定压点压力：Hb＝H1+H2+5= 81mH2O定压范围：低点：Hb，高点：Hb+5补水泵流量Gb=0.02*G2= 0.8 t/h补水泵扬程H=Hb+10=91mH2O补水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：0.8m3/h, 扬程：91mH2O，功率：KW低区H1=地势高差 6 mH2OH2=循环水汽化压力32mH2O定压点压力：Hb＝H1+H2+5= 43mH2O定压范围：低点：Hb，高点：Hb+5补水泵流量Gb=0.02*G2= 1.4 t/h补水泵扬程H=Hb+10=53mH2O补水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：1.4m3/h, 扬程：53mH2O，功率：KW4) 水处理设备及水箱水处理设备出水量：G=Gb=1.4+0.8=2.2 m3型号：补水箱G=40*Gb/60＝ 1.5t/h水箱型号及尺寸：1000*1500*1500水箱有效容积：5）换热器选型（板式）普通采暖选等截面，空调及地板采暖等选不等截面，一般不小于两台。
换热站计算说明书
河北建筑工程学院毕业设计计算说明书系别：能环学院专业：建筑环境与设备工程班级：建环 121 姓名：任少朋学号： 2012305127 起迄日期：16年02月21日~ 16年06月15日设计（论文）地点:河北建筑工程学院指导教师：贾玉贵职称：副教授2016 年 06 月 15 日摘要随着人们生活水平的提高，集中供热被越来越多地采用，采用集中供暖可以减少能量的浪费,提高供热效率,减少环境污染,利于管理.同时采用集中供热可提高供热质量,提高人们的生活质量。
本题目是以张家口市桥西区恒峰热力有限公司集中供热系统M13号热力站供热区域的工程设计、改造为需用背景的实际工程。
本工程为张家口市桥西区集中供热工程张家口市检察院换热站，属于原有燃煤锅炉房改造工程。
供热区域总建筑面积：110000m2，总热负荷：约6400kw。
本次设计主要有工程概述、热负荷计算、供热方案确定、管道水力计算、系统原理图和平面布置图绘制、设备及附件的选择计算的内容。
除上述内容外，在计算说明书中尚需包括如下一些曲线:供回水温度随室外温度变化曲线，调节曲线。
本次设计要求使用CAD绘出图纸，其中包括设计施工说明、主要设备附件材料表，换热站设备平面布置图、换热站管道平面布置图、换热站流程图及相关剖面图等。
在换热站设计合理，安装质量符合标准和操作维修良好的条件下，换热站能够顺利地运行，对于采暖用户，在非采暖期停止运行期内，可以维修并且排除各种隐患，以满足在采暖期内正常运行的要求。
关键词：供热负荷设备选择计算及布置换热站系统运行板式换热器目录摘要 (1)第一章设计概况 (4)1.1设计题目 (4)1.2设计原始资料 (4)1.2.1 设计地区气象资料 (4)1.2.2 设计参数资料 (4)第二章换热站方案的确定 (5)2.1换热站位置的确定 (5)2.2换热站建筑平面图的确定 (5)2.3换热站方案确定 (5)2.4供热管道的平面布置类型 (5)2.5管道的布置和敷设 (6)2.6换热站负荷的计算 (6)第三章换热站设备的选取 (7)3.1换热器简介 (7)3.1.1换热器概述 (7)3.1.2换热器的分类 (7)3.2换热器的选取 (9)3.2.1换热器类型的选取 (9)3.2.2换热器选型计算 (9)3.3换热站内管道的水力计算 (10)3.4循环水泵的选择 (11)3.4.1循环水泵需满足的条件 (11)3.4.2循环水泵选择 (11)3.5补水泵的选择 (12)3.5.1补水泵需该满足的条件 (12)3.5.2补水泵的选择 (12)3.6补水箱的选择 (14)3.7除污器的选择 (14)3.8钠离子交换器的选择 (14)3.9分集水器的选择 (15)第四章设备管道的防腐保温 (15)4.1 保温材料的选择原则及保温结构 (15)4.2保温材料选材计算 (16)第五章质调节 (17)参考文献 (22)致谢 (22)第一章 设计概况1.1 设计题目张家口市桥西区集中供热工程M13号热力站工艺设计二次网改造及供热系统运行模式分析1.2 设计原始资料1.2.1 设计地区气象资料1、建筑物修建地区：河北省长张家口市2、该工程的供热区域总建筑面积：110000m 2，供需范围有十六中学校区、市检察院办公区和住宅区等，供热半径：500m ，最大建筑高度：36m 。
热力发电厂课程设计计算书
热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。
2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。
则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。
换热站计算书
换热站计算书一、项目概况：XXXXX换热站总供热面积为12万㎡，共4幢楼，其中低区6万㎡，最高建筑高度45.4m，高区6万㎡，最高建筑97.6m，换热站位于地下车库，站房标高为-4.8m。
本居住小区均为节能建筑，住宅采暖热指标取用32W/㎡。
一次侧供/回水温度130/70℃(校核温度95/60℃)，设计压力1.6MPa，二次侧供/回水温度45/35℃，低区设计压力1.6MPa，高区设计压力2.5MPa。
站内建设2个机组1#机组为低区机组，2#机组为高区机组，两个机组均按6万㎡设计。
二、管径1.一次网管径：120×32×3.6/（4.18×35）=94.4m³/h选取DN200 比摩阻=37.4Pa/m 流速0.81m/s2.二次网管径：1#，2#机组：60×32×3.6/（4.18×10）=165.4 m³/h选取DN250 比摩阻=34.17pa/m 流速0.89m/s3.补水管径补水量0.02×330.8=6.62 m³/h选取DN80 比摩阻=24.86pa/m三、设备选型1.1#机组：1）板式换热器：采暖热指标按32w/㎡考虑，热负荷：Q=60000×32=1920KW板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）式中：Q—板式换热器的热负荷（kW）η—板式换热器效率，取η=0.96~0.99K—板式换热器的传热系数，W /(㎡·℃)，水-水换热K=800；B—板式换热器内壁污垢的修正系数；水-水换热器取0.65~0.8；△Tm—加热介质和被加热介质的对数平均温差（℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）T1—加热介质进口温度（℃）T2—加热介质出口温度（℃）t1—被加热介质进口温度（℃）t2—被加热介质出口温度（℃）ln—自然对数工况一：一次网供回水温度按设计温度（130/70℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）式中：顺流时△T1=T1-t2=130-35=95℃△T2=T2-t1=70-45=25℃对数平均温差△Tm=（95-25）/ln（95/25）=52.43℃板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）=1920*1000/(0.96*800*0.65*52.43)=73.35㎡换热面积选取20%富余量得换热器面积为73.35×1.2=88㎡，工况二：一次网供回水温度按校核温度（95/60℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）式中：顺流时△T1=T1-t2=95-35=60℃△T2=T2-t1=60-45=15℃对数平均温差△Tm=（60-15）/ln（60/15）=32.46℃板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）=1920*1000/(0.96*800*0.65*32.46)=118.5㎡换热面积选取20%富余量得换热器面积为118.5×1.2=142.2㎡，综合工况一、二的计算结果，选取板式换热器面积为150㎡换热器板片材质：AISI 316L，板片厚度：0.6mm板式换热器二次侧压力损失≯3m板式换热器一次侧压力损失≯5m1) 循环水泵：循环水泵扬程为：H=K （H1+H2+H3）式中：H ——循环水泵扬程（m ）K ——安全系数，取1.10～1.20。
热力站设计计算书
设计计算书项目名称换热站图号计算条件1，换热站设计规模为 1.5×105㎡，综合为指标55W/㎡。
最长环路长度为600米，无地形高差为。
2，一次网设计压力为 1.6Mpa，供回水设计温度为130/70℃（校核温度为110/60℃）；二次网设计压力为 1.0Mpa，设计温度为55/45℃。
采暖形式为地暖3、换热站为新建换热站，按有人值守站设计，水泵设变频。
计算内容水力计算一、最不利环路阻力损失计算（一）、外网总沿程阻力计算：最远建筑楼前热力入口至换热站600m，取管网平均比摩阻60Pa/m，计算损失：△h YC＝2×600×60=72000Pa=0.072Mpa（二）、局部阻力计算：局部阻力取沿程阻力的30％，即△h JB＝0.072Mpa×30％＝0.0216Mpa（三）、换热站内阻力损失：∑△h ZN＝0.10MPa（四）、用户压头损失：∑△h YH＝0.05 MPa（五）、总阻力计算：总阻力损失为：△h＝△h YC +△h JB +△h ZN +△h YH=0.072+0.0216+0.10+0.05=0.2436 MPa二、管径选择（一）一次网管径选择一次网母管的管径计算供热一次网设计供回水温度130℃/70℃，热负荷：55×1.5×105=8250kW。
则一次网设计流量：G1＝3.6×8250/(4.2×60)＝117.86t/h可选择一次网母管管径DN200校核温度为100℃/60℃校核流量为G 1＝3.6×8250/(4.2×40)＝176.79t/h可选择一次网母管管径DN200，△h ＝129.6Pa/m ，υ=1.14m/s 。
除污器旁通的管径（比主管小一号）取DN200（二）二次网管径选择二次网供回水温差△t 2=10℃（设计供水温度55/45℃），供热负荷为55×1.5×105=8250KW二次网循环水量：G 2＝3.6×8250/(4.2×10)＝707.14t/h选择二次网母管管径：DN400 ，△h ＝55.5Pa/m ，υ=1.52m/s 。
换热站设计计算书
第1章 设计概况天津澳皮王汽车装饰有限公司总占地面积15866.2m2，总建筑面积5761.06m2，建筑密度31.58%，容积率0.36，绿化率24.18%。
厂区内主要包括一栋矩形办公楼，一个长条形生产车间，一个长条型半成品库房，一个矩形成品库房，一座L形宿舍楼与食堂相连，还有一块二期空地。
办公楼主要用于公司的行政办公、接待宾客，公司事务办理，各级会议的召开等公司的日常工作。
车间主要负责设备及产品的加工生产。
半成品库房用于存放半成品。
成品库房用于存放成型的产品。
宿舍楼与食堂主要用于解决公司员工的食宿。
办公楼位于厂区西南侧，长21.4m，宽21.4m，共有两层，首层层高为 4.2m，顶层层高为 3.6m，其外墙为加气混凝土外墙，外门窗均采用塑钢结构。
办公楼一层主要有会议室、洽谈室、展厅等房间。
二层主要有总经理室、秘书室、财务室、样品间、操作间和办公区，生产车间位于办公楼左侧，长72.24m，宽24.24m，高 4.9 m，生产车间的外围护结构采用采钢板和钢筋混凝土外墙，屋顶采用采钢板。
半成品库房位于车间东北侧与生产车间并排，长72.24m，宽24.24m，高 4.9 m，外围护结构采用采钢板和混凝土外墙，屋顶采用阳光板和采钢板。
宿舍楼位于厂区东北角，共两层，层高3m。
宿舍的外围护结构为钢筋混凝土外墙，屋顶为防水屋顶。
一次管网提供的热源为95~70℃热水。
从厂区东南角引进。
第2章 设计方案的选取与比较2.1 办公楼供暖方案办公楼采用低温地板辐射采暖系统。
低温地板辐射采暖是一种利用建筑物内部地面进行采暖的系统。
该系统以整个地面作为散热面，地板在通过对流换热加热周围空气的同时，还向四周的维护结构进行辐射换热，从而使维护结构表面的温度升高，其辐射换热量约占总换热量的50%。
低温地板辐射采暖系统既能高效地使用各种低品位能源作为热源，具有节能的效果，又具有室内温度均匀、温度梯度小、角度温度高、卫生条件高、热舒适性好等特点，因而是一种减少建筑能耗提高热舒适性的理想采暖系统，其可靠性、舒适性与卫生性已经在诸多工程中得到了验证。
热力发电厂课程设计计算书详解
热⼒发电⼚课程设计计算书详解热⼒发电⼚课程设计指导⽼师:连佳姓名:陈阔班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热⼒系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽⽔焓值已知⾼压缸汽轮机⾼压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃，冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽⽔参数（如表4所⽰）表4 600MW 凝汽式机组回热系统计算点汽⽔参数项⽬符号单位回热加热器加热器编号- - H1 H2 H3 H4（HD ） H5 H6 H7 H8 SG 排汽C 加热蒸汽抽汽压⼒p j MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 - 0.006 抽汽温度t j ℃ 351.2 301.9 457 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 - x=0.95 抽汽⽐焓h j kJ/kg 3051.8 2967.4 3375.5 3187.6 2972.8 2731.2 2651.8 2548.3 - 2439.1 抽汽压损Δp j ％ 3 3 3 5 5 5 5 5 - - 加热器压⼒p'j MPa 5.72203 3.88194 1.75473 0.893475 0.367745 0.111815 0.054692 0.014668 0.098 0.006 p ’压⼒下饱和⽔温 t s ℃ 272.5 248.6 205.9 175140.6 102.8 83.6 53.5 99 36.2 p'下饱和⽔焓 h'j kJ/kg 1197.9 1078.8 878.9 741.3591.8 430.8 350 224 415.1 151.5 被加热⽔（蒸汽）上端差θ℃ - 0 0 01 1 1 1 - - 加热器出⼝⽔温 - ℃ 273.5 248.6 205.9 175139.6 101.8 82.6 52.5 - - ⽔侧压⼒ - MPa 29.21 0.8934751.724 - 出⼝⽔焓 h wj kJ/kg 1203.1 1079 879.1 741.3587.4 426.7 345.8 219.7 - - 进⼝⽔焓 h wj+1 kJ/kg 1079 879.1 741.1 587.4426.7 345.8 219.7 - - - 疏⽔下端差φ℃ 5.6 5.6 5.6 -5.6 5.6 5.6 - - - 疏⽔出⼝⽔温 T''I ℃ 254.2 211.5 184.3 -107.4 88.2 58.1 - 99 - 疏⽔出⼝⽔焓 h wj d kJ/kg 1106.3 904.6 782.27 - 450.3 369.4 2431 224 415.4-1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所⽰。
《供热工程》计算书示例
1工程概况 (11)1.1工程概况 (11)1.2设计内容 (11)2设计依据 (11)2.1 设计依据 (11)2.2 设计参数 (11)3负荷概算 (11)3.1 用户负荷 (11)3.2 负荷汇总 (11)4热交换站设计 (11)4.1 热交换器 (11)4.2 蒸汽系统 (11)4.3 凝结水系统 (11)4.4 热水供热系统 (11)4.5补水定压系统 (11)5室外管网设计 (11)5.1 管线布置与敷设方式 (11)5.2 热补偿 (11)5.3 管材与保温 (11)5.4 热力入口 (11)课程作业总结 (11)参考资料1 工程概况1.1 工程概况1.1.2 工程名称：某小区供热系统1.1.3 地理位置：某地1.2 设计内容某小区换热站及室外热网方案设计2设计依据2.1 设计依据《采暖通风与空调设计规范》GB0019-2003《城市热力网设计规范》CJJ34-2002《城镇直埋供热管道工程技术规程》CJJ/T81-98《公共建筑节能设计标准》50189-2005《全国民用建筑工程设计技术措施-暖通空调.动力》-2003《全国民用建筑工程设计技术措施节能专篇-暖通空调.动力》-20072.2 设计参数1、外网提供的蒸汽为饱和蒸汽，蒸汽压力为0.6MP热源提供的一次供回水温度是156C︒/85C︒2、供回水温度为80/60℃3 热负荷概算3.1 热用户热负荷概算采用面积热指标法Qn’=q f﹡F×10-2Qn’—建筑物的供暖设计热负荷，单位w;F —建筑物的建筑面积，单位m2q f —建筑物供暖面积热指标，w/m2热负荷统计表3.2 热负荷汇总4 热交换热站设计4.1 换热器4.1.1 换热器选型及台数确定1.传热量的确定计算热负荷（KW）按下式确定Qj=(1.05～1.1)∑Q式中∑Q——累计热负荷，KW；1.05～1.1——考虑损失系数。
Qj=1.1∑Q=1.1×2348500W= 2583.350KW单台换热器的应满足的换热量：7÷(÷1Q KW=∑Q⨯).2.12.选用2台JADXK9.88.08.85型螺旋螺纹管式换热器，J基本满足热负荷为1800负荷设计时单台换热器满足系统总热负荷70﹪的要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
XXXX 设 计 有 限 公 司
Q—热负荷(W) 换热器换热面积 F=Q/(KB t m ) 换热量为 8250KW F 总＝1.2×8250000÷（2600×0.7×27.3）＝199.3 ㎡ 考虑单台板片不能太多，选择 3 台板换，单台满足换热量的 35%，选取 HB052-75-1.6 （二）循环泵的选择： 循环水泵流量：G 循＝1.1G2=707.14×1.1=777.85 t/h 循环水泵扬： H=△h+0.04Mpa(富裕压头) =0.2436 +0.04=0.2836Mpa≈28m 选择循环水泵三台，两用一备，选取型号 DFW250-315A/4 /55 G=500 t/h h=28m N=55KW (一用一备) 循环泵进出管管径按选取管道流速 1~1.5m/s 选取，DN300 V=1.50m/s 带止回阀连通管的管径不小于主管管径截面积的 1/2(锅炉房设计规范) 选取 DN300 （三）补水泵的选择： 补水泵台数按 2 台选取，单台满足正常补水量（循环水量的 2%）的要 求，两台满足事故补水量（循环水量的 4%）的要求。 补水水泵流量：G＝G2×0.02＝707.14×0.02=14.14t/h 补水泵扬： H=定压值 （考虑地形高差后的最高建筑内管道高度+汽化压力 +富裕压头）+富裕压头 =(33+5)+5=43mH2O 选用两台补水泵（正常一用，事故两用） 50DFL18-15×3 G=18t/h H=45m N=4KW （泄压值=定压值+7m）
t m t 1 t 2 （ 100- 55 ） （ - 60 - 45 ） 27.3℃ t 1 （ 100- 55） ln ln （60 - 45 ） t 2
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
K—传热系数 4000～7000w/㎡·℃（九圆） ，综合其他资料，本工程传热 系数 2600w/㎡·℃； B—污垢系数，水水换热器取 0.7（钢板换热器）
XXXX 设 计 有 限 公 司
泵前进出水管径按（1～1.5m/s）流速选取 DN=65 （四）制水设备及管径的选择： （1）水箱的选择 G＝G2×0.02= 707.14×0.02=14.14t/h 软化水箱的有效容积按 15~30min 的补水能力考虑。软化水箱选择按开 水水箱图集要求进行选择和制作。 计算软化水箱的有效容积为：V=14.14÷2=7.07t 确定软化水箱规格为 8m3 2600×2000×1800 （2）软化水装置选择 根据当地水质资料，制水设备选择全自动软化水设备即能满足要求。 连续制水量按正常补水量计算，事故状态考虑补充自来水。 G 制= G2×0.02=14.14t/h 选取 YHT-2900A 双头双罐
（3）补水系统管径的选择 自来水管径按事故最大用水量选取，控制流速 V=0.75 ～1.0m/s,流量按 4%，G=28.28t/h 选取管径为 DN80。 （4）生水泵及生水箱的选择 应甲方要求，在换热站内增加生水箱和生水泵。 生水箱型号同软化水箱 确定生水水箱规格为 10m3 2800×2200×2000 生水泵流量为正常补水量 选用两台生水泵（正常一用，事故两用） DFG50-160（I）A/2/3 G=22t/h H=28m N=3KW
XXXX 设 计 有 限 公 司
设 计 计 算 书
项目名称 换热站 图号
计算条件 1， 换热站设计规模为 1.5×105 ㎡， 综合为指标 55W/㎡。 最长环路长度为 600 米，无地形高差为。 2，一次网设计压力为 1.6Mpa，供回水设计温度为 130/70℃（校核温度为 110/60℃） ；二次网设计压力为 1.0Mpa，设计温度为 55/45℃。采暖形式为地 暖 3、换热站为新建换热站，按有人值守站设计，水泵设变频。
XXXX 设 计 有 限 公 司
计算内容 水力计算 一、最不利环路阻力损失计算 （一） 、外网总沿程阻力计算： 最远建筑楼前热力入口至换热站 600m，取管网平均比摩阻 60Pa/m，计 算损失： △hYC＝2× 600× 60=72000Pa=0.072Mpa （二） 、局部阻力计算： 局部阻力取沿程阻力的 30％，即 △hJB＝0.072Mpa× 30％＝0.0216Mpa （三） 、换热站内阻力损失：∑△hZN＝0.10MPa （四） 、用户压头损失：∑△hYH＝0.05 MPa （五） 、总阻力计算： 总阻力损失为： △h＝△hYC +△hJB +△hZN +△hYH =0.072+0.0216+0.10+0.05=0.2436 MPa 二、管径选择 （一）一次网管径选择 一次网母管的管径计算 供热一次网设计供回水温度 130℃/70℃， 热负荷：55×1.5×105=8250kW。 则一次网设计流量： G1＝3.6×8250/(4.2×60)＝117.86t/h
XXXX 设 计 有 限 公 司
可选择一次网母管管径 DN200 校核温度为 100℃/60℃ 校核流量为 G1＝3.6×8250/(4.2×40)＝176.79t/h 可选择一次网母管管径 DN200，△h＝129.6Pa/m，υ =1.14m/s。 除污器旁通的管径（比主管小一号）取 DN200 （二）二次网管径选择 二次网供回水温差△t2 =10℃（设计供水温度 55/45℃） ，供热负荷为 55 ×1.5×105=8250KW 二次网循环水量： G2＝3.6×8250/(4.2×10)＝707.14t/h 选择二次网母管管径：DN400 ，△h＝55.5Pa/m，υ =1.52m/s。 除污器连通的管径（比主管小一号）取 DN350。 二次网冲网用连通，按（1.5~3m 流速选取）管径取 DN300。 三、换热站内主要设备选型 （一）换热器的选择： 本工程以九圆换热器厂家设备为依据进行计算。板换的选取按运行温度 计算。换热器一次侧：T1 供=100℃、T2 回=60℃；二次侧 T'1 供=55℃、T'2 回=45℃， 采用逆流换热。换热器的平均温度差为