钢结构规范讲座2
陈绍蕃教授关于中美钢规的讲座2
交叉腹杆平面外计算长度88规范规定比较简略，计算长度没有和杆内力相联系。
实际上，相交另一杆的约束作用不仅和它所受力的性质（拉或压）有关，并且和力的大小有关。
GB50017的公式适用两杆截面相同、长度也相同的情况。
新旧规范相比： 另一杆不中断时与88规范相同。
（两杆内力相同） 另一杆中断，受压时，88规范不允许，新规范 。
=1.35 受拉时，88规范取0.7 ，新规范 。
=0.5 (1). 相交另一杆受压，两杆截面相同并在交叉点均不中断 )NNo (121o +=(2). 相交另一杆受压，此另一杆在交叉点中断但以节点板搭接 NNo122o ⋅+=π1(3). 相交另一杆受拉，两杆截面相同并在交叉点均不中断5.0)31(21≥⋅-=NNo 4o (4). 相交另一杆受拉，此拉杆在交叉点中断但以节点板搭接 5.031≥⋅-=NNo4o当此拉杆连续而压杆在交叉点中断但以节点板搭接，若No ≥N 或拉杆在桁架平面外的抗弯刚度 )1(4322-≥oo y N Nl N EI π 时，取 。
= 0.5以上， 为节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑），N 为所计算杆的内力，No 为相交另一杆的内力，均为绝对值。
两杆均受压时，No ≤N ，两杆截面应相同。
当确定交叉腹杆中单角钢杆件斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。
德国规范DIN18800-Ⅱ（1990）的公式更具有普遍性；两交叉杆长度和截面均不相同。
板件宽厚比限值 T 形截面受压构件腹板宽厚比限值需要改变，以利于推广部分T 形钢。
88规范规定235/fy 0.1λ)(10+ 和I 形截面压杆翼缘相同，适用于翼缘对腹板提供约束的情况，T 形截面腹板是受翼缘约束的板件，宽厚比限值应该放大，待试验结果出来确定。
对轴压构件的规定不对截面分类，相当于只有一条ϕ曲线，承载力0.85ϕAfy 当 2658.05.1c c λϕλ=≤ 弹塑性（E2-2）2/877.05.1c c λϕλ= 弹性 （E2-3）Efy i KL c πλ=正则化长细比，和我们的n λ相同。
钢结构稳定理论-2
有：A 0 B 1 C 0 D 0
Ak 1 Bk 0 C 0 0
A
sin
kl
B
cos
k
l
Cl
D
0
Ak cos kl Bk sin kl C 0 0
为使关于A、B、C、 D的齐次方程组有非 0解，则其系数行列 式应为0。
0
1 01
k sin kl
0 10 0
cos kl l 1
挠度关系； ❖ 大挠度理论使用了弹性假设，因此屈曲后荷载有所提
高，但当挠度达到构件长度3％以上时，跨中弯曲应 力将使截面进入弹塑性状态，出现下降段，如上图所
示。因此轴心压杆的屈曲后强度提高时没有意义的。
§2-4 理想轴心压杆的弹塑性屈曲
(inelastic buckling)
1）理想弹性轴压杆屈曲的适用范围
§2-2 理想轴压杆的弹性屈曲(perfect columns)
1）理想轴压杆的欧拉临界力Euler critical load
基本假设： ❖ 同一材料制成的等截面直杆，两端铰接； ❖ 荷载作用在截面形心上； ❖ 平截面假定，仅考虑弯曲变形（忽略剪切变形）； ❖ 材料为弹性；
❖ 构件变形非常微小（小挠度理论 y 1 ）。
采用图形曲线法得： kl 1.43 k 1.43
l
Pcr
1.43
l
2
EI
2EI
(l /1.43)2
2EI
(0.7l)2
❖ 工况三：一端嵌固、一端自由的轴心压杆
y x0 0, y' x0 0
y'' xl 0, y''' xl k 2 y' xl 0
有： B D 0 Ak C 0 Ak 2 sin kl Bk 2 cos kl 0 Ak3 cos kl Bk 3 sin kl k 2 ( Ak cos kl Bk sin kl C) 0
《钢结构设计规范》讲座
1
建设项目
规范应用于建设项目的钢结构设计，确保工程的安全可靠。
2
改造项目
规范指导改造项目中的结构设计和施工，提高项目的效率和质量。
3
特殊工程
规范应对特殊工程中的挑战，如大跨度结构和高层建筑的设计。
总结和展望
回顾讲座的内容和重点，展望《钢结构设计规范》的未来发展和应用前景。
提高设计质量
规范的不断完善和应用将进一 步提高钢结构设计的质量和可 行性。
建筑设计
规范指导建筑中的钢结构设计， 实现外观美观、结构稳定和施工 高效。
基础设施
规范应用于桥梁、高架路等基础 设施工程，确保交通安全和工程 持久稳定。
工业厂房
规范适用于工业厂房的钢结构设 计，满足生产设备和工艺要求。
规范中常见问题及解决方法
通过讲解规范中常见问题的解决方法，帮助您避免设计中的困惑和错误，进一步提高设计质量。
《钢结构设计规范》讲座
欢迎参加《钢结构设计规范》讲座！本次讲座将带您深入了解规范的重要性、 设计原则、实际应用及常见问题解决方法。
规范的重要性
掌握和遵守规范能够确保钢结构设计的安全性、可靠性和经济性，对工程质量起到至关重要的作用。
安全性
规范要求考虑结构的荷载、抗震 和防火等因素，确保工程的安全 性。
承载能力
规范确定了计算结构承载能力的方法，以确保结 构能够安全承受设计荷载。
材料性能
规范规定了钢材的性能指标和使用要求，确保材 料质量和可靠性。
施工工艺
规范提供了施工工艺和要求，确保结构的施工质 量和施工工艺的合理性。
应用实例
通过实际案例，展示《钢结构设计规范》的应用和效果，为您呈现钢结构设计的魅力和广泛应用领域。
钢结构第2讲
2. 焊接结构的疲劳
通过大量试验研究表明，控制焊接结构疲劳寿命最主要的因素是构件 和连接的类型、应力幅Ds以及循环次数n，而与应力比无关。 焊缝部位存在残余拉应力，通常达到钢材的屈服点fy ，该处是产生和 发展疲劳裂纹最敏感的区域。
用轧钢机将钢锭轧成钢胚，再通过一系列不同形状和 孔径的轧机，轧成所需形状和尺寸的钢材。 钢材的热轧成型，压密钢的晶粒，改善钢的材质。 薄的钢材，辊轧次数多，压缩比大，因而屈服点及伸长 率均大于厚板。
钢材的力学性能按板厚或直径分组。
结构用钢的种类、选用及规格
钢的种类
脱氧程度 沸腾钢 镇静钢 半镇静钢 特殊镇静钢
n=2×106的容许应力幅值
1.0 0.8 0.5
连接形式类别
[]n=2×106
1
2
3
4
5
90
6
78
7
69
8
59
N/mm2 176 144 118 103
疲劳破坏中一些值得注意的问题
（1）疲劳验算采用的是容许应力设计法，而不是以概率论为基础的设计
方法。这主要是因为焊接构件焊缝周围的力学性能非常复杂，目前还没 有较好试验或数值方法对其进行以概率论为基础的研究。 （2）对于只有压应力的应力循环作用，由于钢材内部缺陷不易开展，则不 会发生疲劳破坏，不必进行疲劳计算。 （3）国内外试验证明，大多数焊接连接类别的疲劳强度不受钢材强度的影 响，故可认为疲劳容许应力幅与钢种无关。 （4）提高疲劳强度和疲劳寿命的措施 （ａ）采取合理构造细节设计，尽可能减少应力集中；
y
应力比：
min max
钢结构基本知识讲授培训(83页)
（2）高强螺栓连接 高强螺栓分为摩擦型高强螺栓和承压型高强螺栓
第三章 钢结构的连接
● 摩擦型高强螺栓：只依靠构件接触面之间的摩擦力来传 递剪力，以剪力等于接触面摩擦力为设计极限状态。
● 承压型高强螺栓：允许接触面滑移（剪力超过摩擦 力），以螺杆与构件之间的挤压而发生的连接破坏作为 承载力极限状态。
第二章 钢结构的材料
一、钢的种类 碳素钢和合金钢
1、碳素钢 ● 分结构钢（低碳钢）和工具钢（高碳钢）； ● 碳素结构钢—《GB700－88》质量等级：A、B、C、
D四级； ● A—只保证抗拉强度、屈服点和伸长率；
B、C、D—保证抗拉强度、屈服点和伸长率、冷弯性能 和冲击韧性（分别为＋20℃、 0℃ 和－20℃），同时 严格控制C、S、P的极限含量； ● 钢号：Q235-A、Q235-B、Q235-C、Q235-D等
第二章 钢结构的材料
● 钢材的物理性能指标：①弹性模量E＝206×10³ （N/mm²）②剪切模量G＝79 ×10³（N/mm²） ；③线 膨胀系数α＝12 ×10-6 ；④质量密度ρ＝7850kg/m3 。
2、冷弯性能 不分层、不裂纹
3、冲击韧性αk
断裂工程中吸收能量
的能力αk ＝A k /A（J/cm2）
(a) (b) (c) (d) (e) (f) (g)
型钢 (a) (b) (c) (d) (e) (f) (g)
薄壁型钢
（a)方钢管；（b)等肢角钢；（C）槽钢；（d)卷边槽钢 （e)卷边Z型钢；（f)卷边等直角钢；（g)焊接薄壁钢管
第二章 钢结构的材料
2、钢材的选用
●结构的重要性：一级（重要的）、二级（一般的）和三 级（次要的）。
《钢结构设计规范》学习指导§1-2
《钢结构设计规范》（GB50017—2003）学习指导第四章 受弯构件的计算§4.1 强度计算 一 规范原文4.1.1 在主平面内受弯的实腹构件（考虑腹板屈曲后强度者参见本规范第4.4.1条），其抗弯强度应按下列规定计算：f W M W M nyy y nx x x≤+γγ （4.1.1）式中 M x 、M y ——同一截面处绕x 轴和y 轴的弯矩（对工字形截面：x 轴为强轴，y轴为弱轴）；W nx 、W ny ——对x 轴和y 轴的净截面模量；x γ、y γ——截面塑性发展系数；对工字形截面，05.1=x γ，20.1=y γ；对箱形截面,05.1==y x γγ；对其他截面，可按表5.2.1采用；f ——钢材的抗弯强度设计值。
当梁受压翼缘的自由外伸宽度与其厚度之比大于y f /23513而不超过y f /23515时，应取0.1=x γ，y f 为钢材牌号所指屈服点。
对需要计算疲劳的梁，宜取0.1==y x γγ。
4.1.2 在主平面内受弯的实腹构件（考虑腹板屈曲后强度者参见本规范第4.4.1条），其抗剪强度应按下式计算：v wf It VSr ≤=（4.1.2） 式中 V ——计算截面沿腹板平面作用的剪力；S ——计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；I ——毛截面惯性矩； t w ——腹板厚度；f v ——钢材的抗剪强度设计值。
4.1.3 当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载，且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算：f l t Fzw c ≤=ψσ （4.1.3-1）式中 F ——集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数；ψ——集中荷载增大系数；对重级工作制吊车梁，35.1=ψ；对其他梁，0.1=ψ；l z ——集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，按下式计算： R y z h h a l 25++= （4.1.3-2） a ——集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，对钢轨上的轮压可取50mm ； h y ——自梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离； h R ——轨道的高度，对梁顶无轨道的梁h R =0； f ——钢材的抗压强度设计值。
钢结构-3-2讲解
4 承受扭矩或扭矩与剪力联合作用的角焊缝连接计算
（3）扭矩、剪力和轴心力共同作用的角焊缝连接计算
在扭矩T的作用下，A点的应力
A
Tr Ip
Tr Ix Iy
T A
Try Ip
T A
Trx Ip
假设剪力V和水平轴力N产生的剪应力均匀分布，则A点的应力
V A
V helw
N A
（2）扭矩作用的角焊缝连接计算
计算假定： ①被连接构件是绝对刚性的，而角焊缝则是弹性的；
②被连接构件绕角焊缝有效截面形心O旋转，角焊缝上任意一 点的应力方向垂直于该点与形心的连线，且应力大小与距离 r成正比
4 承受扭矩或扭矩与剪力联合作用的角焊缝连接计算
（2）扭矩作用的角焊缝连接计算
角焊缝有效截面上A点的应力
腹板焊缝承受垂直于焊缝长度方向且沿梁高成三 角形分布的弯曲应力和平行于焊缝长度沿焊缝截面均 匀分布的剪应力共同作用，设计控制点为翼缘焊缝与 腹板焊缝的交点A处。
（2）弯矩、轴心力和剪力联合作用的角焊连连接计算
设计控制点为翼缘焊缝与腹板焊缝的交点A处，此弯曲应
力和剪应力分别为
f2
M Iw
h2 2
f f
2
2 f
f
w f
当连接直接承受动荷载作用时候，取 f 1.0
3 弯矩、轴心力或剪力联合作用的角焊连连接计算
（2）弯矩、轴心力和剪力联合作用的角焊连连接计算
工字梁(或牛腿)与钢柱翼缘的角焊缝连接，通常承受弯矩和 剪力的联合作用。由于冀缘的竖向刚度较差，在剪力作用下，如 果没有腹板焊缝存在，翼缘将发生明显挠曲。因此，计算时通常 假设腹板焊缝承受全部剪力，则弯矩则由全部焊缝承受。
钢结构构造专题知识讲座
第二节 连接构造
1.焊缝连接构造
(1）焊缝金属宜与主体金属相适应 ,当不同强度旳钢材连 接时，可采用与低强度钢材相适应旳焊接材料。根据试验， Q235钢和Q345钢钢材焊接时，若用E50×× 焊条，焊缝强度比 用E43××焊条提升不多，另外，从连接旳韧性和经济性方面 考虑，所以设计时可采用E43××焊条。
图4-3 梁支承于柱顶旳铰接连接
图4-4 梁支承于柱侧旳铰接连接
铰接柱脚只传递轴心压力和剪力。剪力一般由底板与 基础表面旳摩擦力传递。当此摩擦力不足以承受水平剪力时， 应在柱脚底板下设置抗剪键如教材图4-7所示，抗剪键可用 方钢、短Т形钢或H型钢做成。
2.梁与梁旳连接构造
(1）梁旳拼接 梁旳拼接分为工厂拼接和工地拼接两种。
横向加劲肋旳尺寸和构造应按局部稳定旳有关要求采用。
大型实腹式柱或格构式柱，除在受有较大水平力处设 置横隔外，还应在运送单元旳端部应设置横隔（即加宽旳横 向加劲肋），横隔旳间距不得不小于柱截面较大宽度旳9倍 和8m。横隔可用钢板或交叉角钢做成。
图4-2 柱旳横隔
(3）梁与柱旳连接形式和构造
1)梁与柱旳铰接连接 2)梁与柱旳刚性连接
(3）在高强度螺栓连接范围内，构件接触面旳处理措施 应在施工图中阐明。
(4）螺栓或铆钉旳距离应符合教材表2-5旳要求。 (5）c级螺栓与孔壁间有较大空隙，不宜用于较主要旳
连接，宜用于沿其杆轴方向受拉旳连接。
(6）对直接承受动力荷载旳一般螺栓受拉连接应采用双 螺帽或其他能预防螺帽松动旳有效措施，如：弹簧垫圈、螺 杆和螺帽焊死等措施。
图4-12 组合梁旳工厂拼接
钢结构新规范讲座 崔佳图文PPT课件
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条 强制性条文 “ 承重结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的
合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。 焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材还应具有冷弯试验的合
格保证。” 本条对用于承重结构的钢材应具有的强度、塑性、韧性等力学性能和化学成
分等合格保证项目作出了规定。
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条 新增，此条为有关内力分析的设计原则，“对
>0.1的框架结构（一
般指无支撑纯框架结构），宜采用二阶弹性分析”。此处N为所计算楼层各柱
轴压力之和N；Hu为所计算楼层及以上各层水平力之和；h为所计算楼层的高度；
u为所计算H楼层 h按一阶分析的层间侧移，当确定是否满足以上条件时可用位移容
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第3章 基本 设计规定
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3.1 设计原则
• 本节包括4条强制性条文，即： 条 强制性条文
承重结构应按下列承载能力极限状态 和正常使用极限状态进行设计：
1 承载能力极限状态包括：构件和连接 的强度破坏、疲劳破坏和因过度变形而不适 于继续承载，结构和构件丧失稳定，结构转 变为机动体系和结构倾覆。
第1章 总 则
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• 本章总条数不变，但其中三条作了修改。 • 增加提到与有关规范的关系，如《建筑结构可
靠度设计统一标准》、《建筑结构荷载规范》、 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》、抗震规范 （包括《建筑抗震设计规范》、《构筑物抗震 设计规范》、《中国地震动参数区划图》）等。 但因防火问题是在构造要求中规定的，故与防 火规范的关系在第8章条中提到。
钢结构规范讲解
《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001内容简介李坚一、钢结构有关现行标准的概况钢结构作为建筑工程主体结构之一，目前正在执行的施工验收标准不少，如高层钢结构、门式刚架、网架、压型钢板、组合结构及焊接、高强螺栓连接、栓焊等方面，但国家标准主要有《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205－95）和《钢结构工程质量检验评定标准》（GB50221-95）两部。
这些标准将必须执行的，和可以由执行者根据工程实际进行选择的、推荐采用的技术和工艺要求，混杂在一起，既当裁判又当老师，给实施和监督带来很大困难，处罚尺度难把握，操作性很差。
就其数量来说，标准近十项，总条目上千条，如果严格按照《建设工程质量管理条例》规定进行处罚，必然会束缚执行者的手脚。
同时，由于标准的技术内容往往滞后于最新的科学技术的发展，因而会导致新的科技成果和生产建设经验不能及时推广应用。
二、编制的指导思想和总体思路在规范的编制过程中，始终以《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300－2001）的编制原则为基础，贯彻“验评分离、强化验收、完善手段、过程控制”十六字方针，结合钢结构工程的特点，强调本次的编制工作不仅仅是在两个现行规范上简单地套改和修订，而是在规范标准体系改革调整的前题下进行，并且努力做到“三个协调和一个接口”，即与《建筑工程施工质量验收统一标准》相协调，与《钢结构设计规范》相协调，与其他十三部建筑工程专业施工质量验收规范相协调，为后续施工工艺和评优标准等推荐性标准留有接口。
由冶金工业部建筑研究总院会同国内有关钢结构设计、制作、安装及监理等单位编制的《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001），将现有的《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205－95）和《钢结构工程质量检验评定标准》（GB50221－95）中有关工艺部分和《钢结构工程质量检验评定标准》（GB50221－95）中有关评优的内容分离出去，剩余的内容经过筛选和调整形成一个国家强制性标准，工艺部分和评优部分编制成相应的推荐性标准。
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l 80 235/ fy
8，9度： l 60 235/ fy
(3)12层以上支撑
6，7度： l 120 235/ fy 8度： 9度：
l 90 235/ fy l 60 235/ fy
(4)12层以下支撑 6，7度：压杆 l 150 235/ fy 8，9度：压杆 l 120 235/ fy 拉杆 l 200 235/ fy 拉杆 l 150 235/ fy
第５章 轴心受力构件和拉弯、压 弯构件的计算
5.1
5.1.1条 度，未变
轴心受力构件
轴心受拉构件和轴心受压构件的强
N s f An
5.1.2条 实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算(不变)：
N f A
式中 ——轴心受压构件的稳定系数，应根据表5.1.2的截面分类并按附录三采用。
式中
（ 2 ）受拉弦杆和腹杆的容许长细比值宜取 300 （静力或间
接动力）或250（直接动力）。
建筑抗震设计规范（GB50011-2001）容许长细比：
(1)12层以下框架柱 l 120 235/ fy 6~8度
9度
l 100 235/ fy
(2)12层以上框架柱： l 120 235/ fy 6度： 7度：
框架柱计算长度系数算得的轴压杆稳定承载力之和。
② 弱支撑框架 ——Sb 不满足上式时， 柱的稳定系数为
Sb o (1 o ) 3(1.2N bi N oi )
式中 系数。
1 、 o ——分别按无侧移
和有侧移框架柱计算长度算得的稳定
5.3.4条 单层厂房柱计算长度，不变
5.3.5条 格构柱和桁架梁惯性矩计算，应考虑缀材和腹杆变 形影响
5.3.6条 新增摇摆柱计算长度
（1）附有摇摆柱的无支撑和弱支撑框架柱的计算长度系数 应乘以增大系数h：
h
N / H 1 (N / H )
1 1 f f
(N / H )
f f
各框架柱轴心压力设计值与柱子高度比值之和
平面的单轴对称截面, y应按考虑扭转效应的换算长细比 lyz
确定，这必然增加不少计算工作量。
5.2.3条 格构柱绕虚轴稳定计算
N x A
mx Mx
N x W1x 1 - x ' N Ex
f
5.2.4条 格构柱绕虚实轴稳定计算，未变 5.2.5条 实腹柱双向受弯稳定计算， N/NEx改为N/NEx 5.2.6条 格构柱双向受弯稳定计算， N/NEx改为N/NEx 5.2.7条 缀材计算，未变
式中，n为被撑柱根数。
（3）以前对支撑一般按容许长细比控制截面，不计算承载
力。现在，对支持多根柱的支撑应注意计算其承载力。 （4）当支撑同时承受结构上的其它作用时（如纵向刹车力 ），轴力不与支撑力叠加。
5.2
拉弯构件和压弯构件
本节作了一些局部修改： 5.2.1条将取塑性发展系数x=y=1.0的条件由“直接承受动力
——轴心受压构件的稳定系数，应根据构件长细比l、
钢材屈服强度fy和表5.1.2-1，2的截面分类并按附录C采用。 a,b,c,d四个表，按换算长细比 l fy 查值 235
（1）原规范将t40mm的轴压 构件稳定归入c曲线，不确 切。新规范作了专门规定，
参见规范表5.1.2-2。
（2）增加了d类截面（d 曲线）。 t40mm的 轴压构件，视截面形 式和屈曲方向，有b、 c、d三类。
5.1.7条 用作减小受压构件自由长度的支撑 杆，支撑力为： （1）单根柱
柱高中点有一道支撑
Fb1=N/60
支撑不在柱中央（距柱端al） Fb1
N 240a (1 a )
有m道间距基本相等支撑，每根撑杆轴力 Fbm
N 30(m 1)
（2）支撑多根柱时
N i 0.4 (0.6 ) 在柱中央附近设置一道支撑，支撑力 Fbn 60 n 各柱压力相同时 F N (0.6n 0.4) bn 60
2 2 l oy t l yz 4.78b / t 1 4 1.35b
2）等边双角钢
b/t≤0.58loy/b时
0.475b 4 l yz ly1 2 2 loy t
2 2 loy t l yz 3.9b / t 1 4 18.6b
5.3.7条 框架柱平面外计算长度，不变
5.3.8条、5.3.9条 受压和受拉构件长细比容许值，不变
增加对跨度等于和大于60m桁架杆件的容许长细比的规定， 这是根据近年大跨度桁架的实践经验作的补充规定： （ 1 ）受压弦杆和端压杆的容许长细比值宜取 100 ，其它受 压腹杆可取150（静力或间接动力）或120（直接动力）。
b/t>0.58loy/b时
3）不等边双角钢，长边相并
4 1 . 09 b l yz ly1 2 22 loy t
b2/t≤0.48loy/b2时
b2/t>0.48loy/b2时
2 2 l oy t l yz 5.1b 2 / t 1 4 17.4b 2
b 3 h 2t 2h 3b I 12 6b h
对单角钢和双角钢Ｔ形截面新规范建议了lyz的近似计算式
T形和十字形截面I≈0 1）等边单角钢
4 0 . 85 b l yz ly1 2 2 loy t
b/t≤0.54loy/b时 b/t>0.54loy/b时
（2）拉杆
lo=l
5.3.3条
确定框架柱在框架平面内的计算长度时，原规范分
为有侧移框架（1）和无侧移框架（ 1 ）
新规范确定框架柱在框架平面内的计算长度时分为 （1）无支撑纯框架 ① 按一阶弹性分析计算内力时，计算长度系数 >1.0，按有
侧移框架柱的表查得
② 采用二阶弹性分析方法计算内力时，取=1.0(每层柱顶附 加假想水平力Hni)。
1 H ni 0.2 250 ns
ayQi
（2）有支撑框架
① 强支撑框架 —— 支撑结构（支撑桁架、剪力墙等）的侧
移刚度满足
S b 3(1.2N bi N oi )
式中 Sb——产生单位侧倾角的水平力；
Nbi , N oi ——第i层间所有柱分别用无侧移框架柱和有侧移
按无侧移框架柱的表查得
荷载”缩小范围为“需要计算疲劳”的拉弯、压弯构件。
受压翼缘自由外伸宽厚比 13 235/ fy b / t 15 235/ fy 时x=1.0
5.2.2条 压弯构件平面内稳定计算
N x A
mx Mx
N x W1x 1 - 0.8 ' N Ex
f
N A
（1）压杆
1）相交另一杆受压，两杆截面相同，并在交点处均不中断
1 No lo l 1 2 N
原规范l
2）相交另一杆受压，且另一杆在交点处中断，以节点板搭接
lo l 1
p 2 No
12 N
原规范l
3）相交另一杆受拉，两杆截面相同，并在交点处均不中断
1 3No lo l 1 0.5l 2 4N
（3）截面为双轴对称或极对称的构件（弯曲失稳或扭转失
稳）,长细比取
lx lox / ix, ly loy / iy
双轴对称十字形截面lx或ly取值不得小于5.07b/t，避免扭转
失稳
（4）单轴对称截面(T,L,C等)绕对称轴的失稳是弯扭失稳。
原规范视为弯曲失稳归入b曲线，或降低为c曲线。新规范
2 i 2 0A lz 2 2 I t / 25.7 I / l
eo——剪心至形心距离
io——对剪心的极回转半径
开口截面
i e i i
2 0 2 0 2 x
2 y
M tt tt It k I t bi ti3 3 i
I——毛截面扇性惯性矩 It——毛截面抗扭惯性矩 l——扭转屈曲计算长度，一般取l=loy
原规范0.5l
4）相交另一杆受拉，且拉杆在交点处中断，以节点板搭接
3NN lo l 1 o o 0.5l 4N
点板搭接，若No≥N或拉杆在平面外刚度
原规范0.7l
5）相交另一杆受拉，且在交点处拉杆连续，压杆中断，以节
取lo=0.5l
3N ol 2 No EI y 1 2 4p N
b/t≤0.69lou/b时
0.25b luz lu1 2 2 lou t
4
b/t>0.69lou/b时
luz 5.4b / t
5.1.3条 格构柱换算长细比计算，未变
5.1.4条 格构柱分肢稳定计算，未变 5.1.5条 双角钢构件填板间距计算，未变 5.1.6条 轴心受压构件剪力计算，未变
mx Mx
N x W2 x 1 - 1.25 ' N Ex
f
(1)原规范中N/NEx，N为设计值，NEx为欧拉临界荷载，按 理应将NEx除以抗力分项系数R，新规范将N/NEx改为
N/NEx，注明NEx为参数，其值为NEX＝ p2EA/(1.1l2x ) 。
(1)等效弯矩系数mx或tx，无横向荷载时mx(或tx) =0.65+
0
s1
s1 —截面中线总长
剪力中心S—截面剪力流的 合力作用点，也是主扇性 极点和扭转中心
横向荷载通过截面剪力中
心，杆件只弯曲，不扭转
3 t ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ 2 2h I形截面 e h 0 1 3 t1b13 t 2b2
I I y1 I y 2 h 2 / I y
2 3 tb C形截面 e y 0 1 t w h 6tb