UASB反应器的设计计算
升流式厌氧污泥床反应器(UASB)设计计算书
UASB反应器 有效容积及 长、宽、高 尺寸的确定
反应器尺寸（矩形池）
反应器的长 取整反应器的长 上升流速 反应器直径
L
反应器尺寸（圆形池）
取整反应器直径 上升流速 长
D
L B H ø H S V
矩形池
宽 高 直径 高 矩形池 圆形池 矩形池 圆形池 矩形池 圆形池 矩形池 圆形池
反应器的外 圆形池 形尺寸 重新核算后的面积 重新核算后的容积
反应器最大单体体积应小于3000m3 考虑检修不停产，一般选取2座。 反应器有效水深应在5～8m之间
矩形设备的长宽比小于4
上升流速宜小于0.8m/h 圆形设备的高径比在1~3之间 上升流速宜小于0.8m/h
沉淀区表面负荷宜小于0.8m3/（m2· h） 一般取值大于1.0m
一般可取45～60°
相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离
m2 m2 m/h m/h m m2 m2 m2 m2 m/h m/h m m m m m m m/h m/h cm g/(cm· s) g/(cm· s) cm/s m/h
17.66 19.87 0.21 0.19 0.64 16.38 18.43 6.40 5.65 0.11 0.20 0.52 0.91 0.40 1.31 1.80 3.11 0.28 0.25 0.01 0.01 0.02 0.27 9.59 2.28 34.31 38.59
。 m³ /d 118.80
m3 m2 m m kgSS/d
23.76 0.01 0.13 1.20 24.75
计算书
计算人：
计算公式/取值依据/说明 常温20～25℃，中温35～40℃，高温50～55℃ pH值宜为6.0～8.0 进水CODcr浓度宜大于1500mg/L 进水中悬浮物含量宜小于1500mg/L 一般在300～700mg/L 一般在25～83mg/L 一般在5～17mg/L 颗粒污泥一般可以达到5.0～6.0，絮状污泥一般取值2.0～3.0 对于有机废水去除率可以达到80%～90% 一般去除率为70%左右。 一般沼气产率为0.3～0.5m3/(去除kgCOD) 一般产率按照0.05～0.1kgVSS/(去除kgCOD)计算 一般在0.6～0.85之间
UASB相关计算公式
UASB相关计算公式UASB（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）是一种高效的生物反应器，用于处理含有高浓度有机物的废水。
它的设计和操作依赖于多个关键参数和计算公式。
以下是与UASB反应器相关的几个重要计算公式。
1. 水力停留时间（Hydraulic Retention Time，HRT）：HRT是废水在反应器中停留的时间，通常以小时（hr）为单位表示。
它是根据废水的流量（Q）和反应器的有效体积（V）来计算的。
HRT=V/QQ是输入废水流量，V是反应器的有效体积。
2. 有机负荷（Organic Loading Rate，OLR）：OLR是反应器中单位体积废水所包含的有机物质量。
通常以kg COD/m³.day表示。
COD（化学需氧量）是一种常用的表示废水有机污染物浓度的参数。
OLR=Q*COD/VQ是输入废水流量，COD是废水的化学需氧量，V是反应器的有效体积。
3. 有机去除率（Organic Removal Rate）：有机去除率是指废水中有机物质被反应器去除的百分比。
可以通过测量输入废水中有机物质的浓度（C_in）和输出废水中有机物质的浓度（C_out）来计算。
有机去除率 = (C_in - C_out) / C_in * 100%4. 气体产量（Gas Production）：气体产量是指在反应器中产生的可燃气体，通常以m³/day或L/day 表示。
这些可燃气体包括甲烷、氢气等。
气体产量 = V_gas / tV_gas是收集到的气体体积，t是收集气体所需的时间。
这些是UASB反应器的一些基本计算公式。
除了这些公式，还有其他参数和公式用于计算UASB反应器的效率、污泥产率等。
这些公式一般需要根据具体的废水特性和反应器设计进行调整和应用。
UASB设计计算详解
UASB设计计算详解UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket) 是一种高效的厌氧废水处理技术，适用于有机废水的处理。
UASB反应器设计需要考虑污水的处理量、COD（化学需氧量）负荷、有机负荷、气水比等因素。
首先，需要确定UASB反应器的决定性因素，即COD负荷。
COD负荷是指进入反应器的废水中化学需氧量的总量。
常用的计算公式为：COD负荷=废水流量×废水COD浓度接下来，需要计算有机负荷，有机负荷是指单位功率和单位反应器体积的甲烷产生速率。
常用的计算公式为：有机负荷=COD负荷/反应器有效体积然后，需要确定反应器的高度、直径和有效体积。
反应器高度可以根据废水的停留时间来确定，一般情况下，停留时间为4-12小时。
停留时间由废水流量和反应器有效体积决定：停留时间=反应器有效体积/废水流量反应器直径可以通过确定反应器的表面载荷来确定，反应器表面载荷可以根据废水流量和反应器有效面积来计算：表面载荷=废水流量/反应器有效面积有效面积的计算通常需要考虑污泥浓度和污泥沉降速度。
最后，需要确定反应器的气水比。
气水比是指进入反应器的气体和液体的体积比。
一般情况下，气水比为1:1或2:1、气水比的大小决定了甲烷气体的产生速率。
需要注意的是，在UASB反应器设计过程中，还需要考虑反应器的温度、PH值、进水水质和污泥沉积速度等因素。
这些因素对反应器的甲烷产生速率和处理效果都有一定影响。
总结起来，UASB反应器的设计计算主要包括COD负荷、有机负荷、停留时间、表面载荷、反应器直径、反应器高度、反应器有效体积和气水比等参数的计算。
通过合理的设计计算，可以确保UASB反应器能够高效地处理有机废水并产生甲烷气体。
UASB反应器
UASB反应器根据国内生产运行的经验，在常温条件下,UASB反应器的进水容积负荷选用6.0k g·COD/(cm3·d),COD,BOD的去除率分别为80%和85%，污泥产生率0.10k g·SS/kg·COD,沼气产生率0.41m3/kg·COD.⑴反应区设计计算UASB反应器的有效容积负荷6.0k g·COD/(cm3·d)（配水系统上缘至三相分离器之间的空间）为V=24QS0/N0=115×2000/(6.0×1000)=38(m3) 利用一座UASB反应器，则每座反应器有效容积为38m3，有效水深为4m,则每座反应器面积A=10m2.每座反应器平面尺寸L×K=2m×5m校核水力停留时间t.t=V/Q=38/5=8h(Q=115/24=5m3/h)⑵三相分离器设计计算三相分离沉淀区的表面积同反应区的水平面积，即沉淀区的表面负荷率为q=Q/A=115/(5×1×24)=0.94[m3/(m2·h)]<1.0[m3/(m2·h)] 设上、下三角形集气罩斜面水平倾角分别为55°和60°下三角形集气罩进水缝隙上升，速度Va取1.25m/h,则缝隙面积A1为A1=Q/Va=115/(1×24×1.25)=4(m2)取3条缝隙（即上集气罩有3个），则每条缝隙宽k2为k 2=A1/(L×3)=4/(2×3)=0.67(m)取干舷高度h1=0.5m,h2=0.5m则h3=k1×tg60°=0.5×1.73=0.86(m)沉淀室进水缝隙废水速度V2取1.50m/h,则进水缝隙总面积A2为A 2=Q/ V2=115/(1×24×1.50)=3(m2)每条缝隙宽cdcd= A2/(L×10)=3/(2×6)=0.25(m)>2.0mbd=cd/sin30°=0.25/0.5=0.5(m)取ab=0.4m,上三角形集气罩的位置即可以确定，其高度h4为h 4=（ab×cos60°+k2/2）tg55°=(0.4×0.5+0.67/2)×1.428=0.76(m)(>0.6m,符合要求)h5=ab×sin60°=0.4×0.866=0.35(m)已知上三角形集气罩顶的水深为0.5m,则下三角形集气罩反应器内的位置已确定。
UASB工艺设计计算
UASB工艺设计计算UASB（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）是一种高效的厌氧生物处理技术，广泛应用于污水、有机废水、生活垃圾等废弃物的处理。
本文将介绍UASB工艺的设计和计算方法。
1.设计参数的确定在进行UASB工艺设计计算之前，首先需要确定以下几个设计参数：-污水流量：根据实际情况确定。
-污水COD（化学需氧量）浓度：根据污水的COD浓度进行测定。
-反应器温度：UASB反应器的适宜温度通常在25-35摄氏度之间。
-核心高度：反应器内活性污泥的高度。
根据所处理废水的COD浓度和水力停留时间（HRT）进行估计。
2.水力停留时间（HRT）的计算水力停留时间是指污水在反应器内停留的平均时间，通常以小时为单位。
根据污水COD浓度和污水流量进行计算。
HRT=反应器容积/污水流量3.反应器高度的计算反应器高度通常根据反应器中活性污泥的沉降速度来确定，以确保活性污泥在反应器内停留足够长的时间进行有机物的降解。
反应器高度=水力停留时间×重力沉降速度4.气液比的计算气液比是指反应器中气体和污水的体积比。
根据所处理废水的COD浓度进行估计。
气液比=反应器中气体体积/反应器中污水体积5.COD去除率的计算COD去除率是反应器中有机物去除的效果，通常以百分比表示。
COD去除率=（进水COD浓度-出水COD浓度）/进水COD浓度×100%6.设计反应器内污泥中悬浮物的浓度UASB反应器中的污泥主要分为悬浮污泥和沉积污泥。
悬浮物的浓度需要根据UASB反应器的设计和运行参数进行计算。
以上就是UASB工艺设计计算的基本内容，根据具体情况，还可以进行其他设计参数的计算，如产气量、污泥产生速率等。
通过合理设计和计算，可以确保UASB工艺在污水处理中的高效性和可行性。
uasb设计计算
uasb设计计算UASB设计计算UASB（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）是一种高效的生物处理系统，广泛应用于废水处理领域。
UASB设计计算是指对UASB 反应器进行设计和计算，以确保其能够达到预期的处理效果和稳定运行。
一、UASB设计参数UASB设计计算需要考虑的主要参数包括：进水流量、进水COD浓度、反应器有效容积、污泥停留时间（HRT）、温度、pH值等。
这些参数将直接影响到UASB反应器的设计和运行。
进水流量是指单位时间内进入UASB反应器的废水流量，通常以立方米/小时（m³/h）表示。
进水COD浓度是指废水中COD（化学需氧量）的浓度，常以毫克/升（mg/L）表示。
反应器有效容积是指UASB反应器的容积，通常以立方米（m³）表示。
污泥停留时间（HRT）是指废水在UASB反应器中停留的时间，通常以小时（h）表示。
温度和pH值对于UASB反应器内的微生物活动和反应速率有重要影响。
二、UASB设计计算方法1. 确定进水负荷：进水负荷是指单位时间内进入UASB反应器的COD负荷，通常以千克COD/立方米/天（kgCOD/m³/d）表示。
根据进水流量和进水COD浓度，可以计算出进水负荷。
2. 确定反应器有效容积：根据进水负荷和污泥停留时间，可以计算出反应器的有效容积。
通常，污泥停留时间在4-12小时之间，具体取决于废水的特性和要求。
3. 确定污泥量：污泥量是指UASB反应器中所需的污泥量，通常以千克污泥/立方米/天（kgSS/m³/d）表示。
根据进水COD浓度和污泥负荷系数，可以计算出污泥量。
4. 确定气体产生量：UASB反应器在处理废水的过程中，会产生大量的沼气。
根据废水的COD负荷和沼气产量系数，可以计算出气体产生量。
5. 确定反应器尺寸：根据反应器有效容积和反应器高度与直径的比值，可以确定反应器的尺寸。
一般来说，反应器的高度与直径的比值在4-6之间。
uasb计算
原始数据进水流量Q（m3/d）240.00水温℃进水水质COD0BOD0（mg/l）7290.003500.00容积负荷率U 4.00kgCOD/（m3.d）COD去除率%0.70SS去除率%0.60沼气表观产率0.50m3/（去除kgCOD）污泥表观产率0.05kgVSS/（去除kgCOD）VSS/SS0.601、处理后出水水质出水水质COD1BOD1（mg/l）2187.002、UASB反应器有效容积2.1、有效容积V R437.40m32.2、反应器数量 1.002.3、单个容积V R'437.40m32.4、有效高度H10.00m32.5、反应器面积S43.74m22.6、反应器尺寸设定反应器宽B8.00m反应器直径D7.467.00 3、反应器的外形尺寸长 5.00宽直径7.00高重新核算后的面积40.00或者圆形容积400.00或者圆形4、反应器的水力停留时HRT40.00或者圆形5、三相分离器设计沉淀区的表面负荷0.13或者圆形沉淀区的水深h 1.00m停留时间 4.00或者圆形6、回流缝设计设集气罩的水平夹角55.00取保护高度h10.50m 设下三角集气罩高度h30.80m 上三角形顶水深h20.50m 则有b10.56m 设单元三相分离器宽b2.50m 则下部污泥回流缝宽度b2 1.38m 下部污泥回流缝总面积a122.07或者圆形求得下三角形回流缝的上升流速v10.45或者圆形设上部三角形集气罩回流缝宽度b30.64m 总面积a220.47或者圆形求得上部回流缝上升流速v20.24或者圆形7、三相分离器位置的确上三角形集气罩底端到下三角形集气罩斜面的垂直距离CE 上三角形集气罩底端到下三角形集气罩的竖直距离BC 取上三角形集气罩与下三角形集气罩重叠的斜面长度AB 求得上三角形集气罩底端与下三角形集气罩底端的高度h 则确定上三角形集气罩底端到池顶的距离 1.80m 下三角形集气罩底端到池顶的距离3.11m 8、气液分离设计沿下集气罩斜面方向的水流速度va 0.60或者圆形气泡的直径dg设为0.01cm 废水的动力粘滞系数μ=vρ10.01取（β*g/18μ）*（ρ1-ρg ）*d²气泡在下集气罩边缘的上升速度vb=0.27cm/s9.59m/h9、核算设计结果BC/AB= 2.28vb/va=16.08或者圆形满足vb/va > BC/AB的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm的气泡。
uasb反应器的设计计算
水 质 指 标 进 水 水 质 设计去除率 设计出水水质
3
污泥为颗粒状
UASB 反应器进出水水质指标
BOD（㎎∕L） 17250 90% 1725 SS（㎎∕L） 3000 / 3000
COD（㎎∕L） 34500 85% 5175
3.5.2 UASB 反应器容积及主要工艺尺寸的确定[5] (1) UASB 反应器容积的确定 本设计采用容积负荷法确立其容积 V V=QS0/NV V—反应器的有效容积(m3) S0—进水有机物浓度(kgCOD/L) V=400 34.5/8.5=1623.5m3 取有效容积系数为 0.8,则实际体积为 2030m3 (2) 主要构造尺寸的确定 UASB 反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。 取水力负荷 q1=0.6m3/（m2·h） 反应器表面积 反应器高度 A=Q/q1=16.67/0.6=27.78m2 H=V/A=2030/27.78=73.1m 取 H=74m
水流速度 v a v 2 1.67 m h , 校核：
vb 21.96 13.15 va 1.67
BC 1.556 1.99 AB 0.78
vb BC ， 故设计满足要求。 v a AB
h1 h2
h5
C E H
I D G
F Q
h4
h3
B A
图5 3.5.5 排泥系统设计 每日产泥量为
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第二章啤酒废水处理构筑物设计与计算第一节格栅的设计计算一、设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。
二、设计参数取中格栅；栅条间隙d=10mm；=栅前水深 h=；格栅前渠道超高 h2过栅流速v=s；安装倾角α=45°；设计流量Q=5000m3/d=s三、设计计算（一）栅条间隙数(n)=×√(sin45)÷÷÷=取n=21条式中：Q ------------- 设计流量，m3/sα------------- 格栅倾角，取450b ------------- 栅条间隙，取h ------------- 栅前水深，取v ------------- 过栅流速，取s ；（二）栅槽总宽度(B)设计采用宽10 mm 长50 mm ，迎水面为圆形的矩形栅条,即s=B=S ×(n-1)+b ×n =×(21-1)+×21 = m 式中：S -------------- 格条宽度，取 n -------------- 格栅间隙数，b -------------- 栅条间隙，取（三）进水渠道渐宽部分长度(l 1)设进水渠道内流速为s,则进水渠道宽B 1=, 渐宽部分展开角1取为20°则 l 1=112B B tg= =l进水渠道间宽部位的长度，mL2----------格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，mB -------------- 栅槽总宽度，mB1-------------- 进水渠道宽度，m1-------------- 进水渠展开角，度（四）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l2）l2= l1/2=2=（五）过栅水头损失（h1）取k=3,β=(栅条断面为半圆形的矩形)，v=sho=β×（S÷b）4/3×V^2÷2÷g×sinα =×÷ 4/3×^2÷2÷×sin45= mh1=k×h=3×= mh--------计算水头损失，mh1---------过格栅水头损失，mk -------- 系数，水头损失增大倍数β-------- 形状系数，与断面形状有关ξ S -------- 格栅条宽度，mb-------- 栅条间隙，mv -------- 过栅流速，m/sα-------- 格栅倾角，度（六）栅槽总高度(H)取栅前渠道超高h2=栅前槽高H1=h+h2=则总高度H=h+h1+h2=++ = m （七）栅槽总长度(L)L=l 1+l 2+++145H tg =++++0.745tg = m式中：H 1------格栅前槽高， H 1=h ＋h 2=+=（八）每日栅渣量(W)取W 1=103m 3 K 2= 则W=12864001000Q W K ⨯⨯⨯=××86400÷÷1000= ㎡/d (采用机械清渣)式中：Q ----------- 设计流量，m 3/sW 1 ---------- 栅渣量(m 3/103m 3污水)，取～,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值.取K 2-----------污水流量总变化系数.第二节调节沉淀池的设计计算一、设计说明啤酒废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，由于啤酒废水中悬浮物(ss)浓度较高，此调节池也兼具有沉淀池的作用，该池设计有沉淀池的泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行，其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。
二、设计参数水力停留时间T=6h;设计流量Q=5000m3/d=208m3/h=s,采用机械刮泥除渣。
表调节沉淀池进出水水质指标三、设计计算调节沉淀池的设计计算草图见下图：图2.2 调节沉淀池设计计算草图24000进水55002500010008000500（一） 池子尺寸池子有效容积为：V=QT=208×6=1248m 3取池子总高度H=,其中超高,有效水深h=2m则池面积A=V/h=1248/2=624m 3 池长取L=35m,池宽取B=20m则池子总尺寸为L ×B ×H=35×20×（二） 理论上每日的污泥量W=Q*(C0-C1)/1000式中：Q ------------ 设计流量，m3/dC------------ 进水悬浮物浓度，mg/LC1------------ 出水悬浮物浓度，mg/LP------------ 污泥含水率，%W=5000*(350-175)/(1000*1000)=d（三）污泥斗尺寸取斗底尺寸为500×500，污泥斗倾角取60°则污泥斗的高度为：h2= ×tg60°=污泥斗的容积V2=13h2（a12+a1a2+a22）=13××(202+20×+=V总>W符合设计要求，采用机械泵吸泥（四）进水布置进水起端两侧设进水堰，堰长为池长2/3第三节 UASB反应器的设计计算一、设计说明UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。
它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。
设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。
二、设计参数（一）参数选取设计参数选取如下：容积负荷（Nv）(m3·d)；污泥产率kgCOD；产气率kgCOD（二）设计水质表 UASB反应器进出水水质指标（三）设计水量Q ＝5000m 3/d=208m 3/h= m 3/s 三、设计计算（一）反应器容积计算UASB 有效容积：V 有效＝vQ S N 式中：Q ------------- 设计流量，m 3/sS 0 ------------- 进水COD 含量,mg/l N v -------------容积负荷,kgCOD/(m 3·d)V 有效＝5000×=1550m 3将UASB 设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好 取水力负荷q ＝[m 3/(m 2·h)] 则 A=Qq= 208/=260m 2h=VA＝1550/260= 采用4座相同的UASB 反应器 则 A 1=4A＝260/4= 65 m 2 14A = (4×65/1/2= 取D=则实际横截面积为2A =14πD 2=14×× =实际表面水力负荷为q 1=Q/A ＝208/(4×=< 故符合设计要求 （二）配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个UASB 反应器设36个布水点 (1)参数每个池子流量：Ｑ＝208/4 = 52 m 3/h(2)设计计算布水系统设计计算草图见下图：圆环直径计算：每个孔口服务面积为:a=21/364D ＝ a 在1～3m 2之间，符合设计要求可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口1)内圈6个孔口设计S＝6×=服务面积：1折合为服务圆的直径为：1= (4×1/2=用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口，则圆的直径计算如下：1则d1＝ (2×1/2=2)中圈12个孔口设计=12×=服务面积：S2折合成服务圆直径为：= (4×+/1/2=中间圆环直径计算如下：1 4π＝12S2则d2=3）外圈18个孔口设计服务面积：S3=18×=折合成服务圈直径为：=外圆环的直径d3计算如下：1 4π=12S3则d3＝（三）三相分离器设计三相分离器设计计算草图见下图：图2.4 UASB三相分离器设计计算草图Eb 1F h 4b 2h 2h 5h 1HI D50AB b 1C h 3(1)设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。
三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。
(2)沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。
由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷<h2）沉淀器斜壁角度设为50°,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。
3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h4）总沉淀水深应大于5）水力停留时间介于～2h如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ＝50°沉淀区面积为：A=1/4πD2=1/4××=表面水力负荷为：q=Q/A=208/(4×=<符合设计要求。
(3)回流缝设计取h1=,h2=,h3=如图所示：b1=h3/tgθ式中：b下三角集气罩底水平宽度，m;θ----------下三角集气罩斜面的水平夹角；h3----------下三角集气罩的垂直高度，m;b1=1.550 tg=b2=×=下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下式计算：V1=Q1/S1式中：Q反应器中废水流量，m3/h；S下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1= (208/4)/×4)=hV1<2m/h,符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算：V2=Q1/S2，式中：Q反应器中废水流量，m3/h；S2----------上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；取回流逢宽CD=,上集气罩下底宽CF=则 DH=CD×sin50°= mDE=2DH+CF=2× +=2S=π(CF+DE)CD/2 =则 V2= Q1/S2=208/(4×=h<V1<2m/h故符合设计要求确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知： CH=CDsin40°=×sin40＝AI=DItg50°=12(DE-b2)×tg50°= 1 2=故 h4=CH+AI= += mh5=由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为：CF-2h5tg40°=××tg40°=BC=CD/sin40°=sin40°=DI=12(DE-b2)=12AD=DI/cos50°=cos50°=BD=DH/cos50°=cos50°=AB=AD-BD=(4)气液分离设计d=(气泡)，T=20°Сρ1=cm3, ρg=×10-3g/cm3V=s, ρ=μ= Vρ1=×=cm·s一般废水的μ>净水的μ,故取μ=cm·s 由斯托克斯工式可得气体上升速度为：V b = 21()18ggd=（××（）×）/（18×）=s =hV a =V 2=h则：b a V V ==, BC AB==b a V V >BCAB,故满足设计要求。