热容型板条激光器3种介质的温度和应力分布比较

合集下载

激光器件3工作物质的热效应

§2.1.4 固体激光器的热效应
21
不同YAG棒的屈光度与泵浦功率的关系
Refracting power(m-1)
5.0
4.5
4.0
3.5
3.0
2.5
7mm , Nd doping 1%
2.0
6mm , Nd doping 0.8%
8mm , Nd doping 1% 1.5
4
5
6
7
8
9
10
Pump power(KW)
15
热焦距表示热透镜效应，则由折射率变化引起的热焦距为
fT
'
1 n2 L
K QL
(18）
端面效应形成的焦距用几何光学薄透镜公式表示为
fT"
R 2(n0 1)
K
r0Q(n0
1)
（19）
组合薄透镜为
1 fT
1 fT '
1 fT "
QL[1 dn K 2 dT
n03Cr,
n(r) n(0) n(r)T n(r)c
（12）
n(r)为棒截面内任意半径r处的折射率，n(0)为棒中心的折射率，Δn(r)T为与棒中心温差引起的折射率变化量，Δn(r)c为热应力引起的折射率变化量
n(r ) T
[T(r) T(0)] dn dT
Q 4k
dn dT
r2
（13）
dn/dT为折射率温度系数
§2.1.4 固体激光器的热效应
1
固体激光器工作时，输入泵浦灯的能量只有少部分转化为激光输出，其余能量转化为热损耗，工作物质自身温度升高，引起荧光谱线加宽、量子效率降低，导致激光器阈值升高和效率降低。激光棒一方面吸收光泵辐射发热，另一方面由于冷却不均匀会造成工作物质内部温度分布不均匀，导致热应力、应力双折射和热透镜效应等，这些热影响称之为热效应。

MARC2005r3温度场与热应力分析

MARC2005pr3——温度场和应力场分析 1综述自然界中的热传导现象无处不在，无时不有。

几乎所有工程问题都在某种程度上与热有关，如焊接、铸造、各种冷加工、各种热加工过程、高温环境中的热辐射、通电线圈的发热等。

根据传热问题类型和便捷条件的不同，可将热传导相关问题根据与时间相关性、线性与非线性、耦合和非耦合的关系进行不同的分类。

1.与时间相关性分类与时间无关的稳态传热（STEADY STATE）；与时间相关的瞬态传热（TRANSIENT）；2.线性与非线性分类材料参数和边界条件不随温度变化的线性热传导；材料参数和边界条件对温度敏感的非线性传热（如相变潜热，辐射，强迫对流等）；3.耦合与非耦合分类热传导非耦合分析（HEAT TRANSFER）；温度场与变形相互作用的热-机耦合（COUPLED）；温度场与流体运动相互作用的流-热耦合（FUILD-THERMAL）；温度场、流场和结构位移场相互作用的流-热-固耦合（FLUID-THERMAL-SOLID）；温度场与电场相互影响的焦耳生热（JOULE HEATING）；热传导相关问题在定义上都是以上分类的组合，每个热传导换到相关问题都是上述三种分类方法的交集，比如说：耦合+非线性+瞬态，不同的问题是上述三种匪类的交叉组合。

（注意：以上只是粗略分类，有些问题属于上述分类之外）。

温度场问题设计以上诸多方方面面，由此可见，热传导分析所设涉及的内容是十分复杂的。

MARC软件作为一个处理高度非线性问题的通用有限元分析软件，提供了广泛的热传导分析功能，支持上述各类传热分析。

本章从热传导问题的基本方程和有限元分析的基本原理出发，着重介绍用MARC/Mentat分析各类传热问题的理论、流程、方法和技巧，并给出了一些应用算例。

2.热传导分析的有限元法2.1热传导问题的数学描述在一般的三维问题中，对于体积为V，表面积为Γ的连续介质，瞬态温度场场变量T 在直角坐标中应满足的微分方程（根据能量守恒定律建立）是：0i i q T Q c x tρ∂∂−+−=∂∂ （2-1）其中T 为温度（单位：K），Q 为单位体积的热生成率（单位：W/ m3）,是热流矢量的分量（单位：W/m2），i q ρ为单位体积的质量密度（单位：Kg/m3），c 是比热（单位:J/(Kg*K)）,t 表示时间。

固体热容激光器与热稳态固体激光器温度场和应力场的比较研究

维普资讯
第１８卷
第ｌｌ期
强激光与粒子束
ＨＩＧＨＰＯＷＥＲＬＡＳＥＲＡＮＤＡＲＴＩＰＣＬＥＢＥＡＭＳ
Ｖｏ．８ＮＯ１１１，．１
ＮＯ．，０Ｖ２０６
２００６年１月１
的物理机制。
１温度场模型
以图１构的固体激光器模型进行研究。激活介结质采用ＮｄＹ：ＡＧ，系统采用对称的二极管阵列进行泵
ＬＤＢ
浦，二极管阵列沿Ｙ方向排布，光二极管阵列距离激
晶体３５ｍＥ，列功率２．Ｗ，ａ．阵 ×４２ｋｂｒ间隔０４．ｍＥ，ｂｒ每ａ发光面积为１ｍ×５ｍＥ，率１０Ｈｚ脉频０，宽１０／，：０ｚＮｄＹＡＧ晶体厚８ｍＥ，ｓ初始温度２Ｏ℃ ，冷
文章编号：１０ — ３２２０）１１０ — ５０１４２（０６１－８４０
固体热容激光器与热稳态固体激光器温度场和应力场的比较研究
申永明张耀飞。侯天晋。陈德章。卿光弼。，，，，
（．中国工程物理研究院流体物理研究所，四川绵阳６１０３３０６．西南技术物理研究所，Ｉ成都６０４）１０１
摘
要：建立了３维温度场及应力场模型，并采用有限元分析方法对Ｎ．ＡＧ作为激活介质的固体热ｄＹ
（Ｌ）ＬＮＬ在其 “ 防卫者 ” 目中开始进行了研究，．Ｗａｔｒ等人于１９发表了研究成果Ｌ。１９项ＣＴ．ｌｓｅ９５年１９６年６月］

热容型钕玻璃棒激光器工作物质的温度和热应力研究

Ａｂｓｒｔｔａｃ：ＴｈｒｎｉｎｅｅａｕｅｄｓｒｂｔｏｄｌａｄｔｅａｔｅｓｄｓｒｂｔｎｍｏｅｆｆａｈｌｍｐｅｔａｓｅｔｔｍｐｒｔｒｉｔｉｕｉｎｍｏｅｎｈｍａｌｓｒｓｉｔｕｉｄｌｏｓａｉｏｌｐｍｐｄｈａａａｉｙＮｄ：ｌｓｏａｅｓｉｅｅｉｉｎｒｔｐｒｔｎｉｅｃｉｄ，ｈｄｌｒｕｍｅｉｕｅｅｔｃｐｃｔｇａｓｒｄｌｓｒｎｒｐｔｔａｅｏｅａｉｓｄｓｒｂｅｔｅｍｏｅｓａｅｎｏｏｒ— ｔｌｉａｅｎｏａｅｗｉｈｔｅｃｎｅｔｏａｏｌｇｓｈｍｅａｌｓｍｕｌｔｄａｄｃｍｐｒｄｙｔｈｏｖｎｉｎｌｃｏｉｃｅ．Ｎｕｍｅｉａｎｌｓｓｅｕｌｓｏｄｎｒｃｌａａｙｉｒｓｔｈｗｅｓｔａｈａｎｍｅｉｍ ’ ｅｅａｕｅｉｈｎｅｉｒｉｖｎｌｗｅｈｎｏｈｕｆｃａｄｔｅｔｍｐｒｔｒｈｔｔｅｇｉｄｕＳｔｍｐｒｔｒｎｔｅｉｔｒｏｓｅｅｏｒｔａｎｔｅｓｒａｅ，ｎｈｅｅａｕｅｇａｅｔｉｍａｌｔｅｃｌｕｌｔｎｍａｆｓｓｔｔｔｅｉｔｒｏｆｇｉｄｉｉｅｓｌｔｅｓａｄｉｕａｅｒｄｉｎｓｓｌ；ｈａｃａｉｎｉｔｈａｈｎｅｉｒｏａｎｍｅｕｍｓｔｎｉｓｒｓｎｔｓｒｃｏｅｅｓｆｉｏｒｓｉｅ，ｎｈｔｅｓｉｃｅｓｔａｎｃｏｉｇｓｈｍｅＳｎｅｔｅｔｕｔｅｔｒｓｌｆｇｉｓｃｍｐｅｓｖａｄｔｅｓｒｓｓｍｕｈｌｓｈｎｉｏｌｎｃｅ．ｉｃｈｅｄｓｒｃｉｈｅｈｏｄｏａｎｖｍｅｉｍｇｉｓｏｒｓｉｅｓｒｓｘｅｄｈｔａａｎｔｔｎｉｅ，ＯｈａａｃｔａｅｓｃｎｏｒｔｔｆｒｄｕａａｎｔｃｍｐｅｓｖｔｅｓｅｃｅｓｔａｇｉｓｅｓｌＳｅｔｃｐａｉｙｌｓｒａｐｅａｅａａ

激光加热温度场分布

激光热处理技术是近些年来兴起的一种热处理技术，相比于传统热处理，其有着较多的优势。

在其他条件相同情况下，不同材料在激光加热中所引发的温度场分布是不相同的，其温度场分布与材料性质、加热温度、加热时间及相变等因素有关。

下面对这些因素对温度场分布的影响一一进行讨论。

1. 不同材料激光加热温度场分布1.1 半无限长金属棒激光加热温度场方程现假定有一根半无限长的金属棒，不考虑其与外界环境的热交换，在其一端进行激光加热。

设金属棒初始温度为0T ，激光加热温度为∞T ，则其热传导方程为22x Ta t T ∂∂=∂∂其中ca ρλ=，为导温系数，单位：s m /2。

不同材料的导温系数如下表：激光加热前金属棒温度与环境温度相同，都为0T ，则金属棒在零时刻处处温度为0T ，即满足0)0,(T x T = 在任意时刻激光加热一端温度维持激光加热温度∞T 不变，即满足∞=T t T ),0(于是列出以下方程组不同材料激光加热温度场研究表1 不同材料导温系数值摘要：本文对一维半无限空间加热（金属棒激光加热）温度场分布进行了研究。

主要以铁、铝、铜等金属为例，分析了不同材料的性质与激光加热温度场分布的关系，单一材料激光加热温度场变化规律，以及在考虑材料发生相变的情况下其温度场分布变化。

关键词：一维半无限长空间，激光加热，温度场，相变()()⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧>>==∂∂=∂∂∞0,0,00,022t x T t T T x T x Ta tT由以上方程组解得)2()(),(00atx erfc T T T t x T -+=∞其中)(1)(z erf z erfc -=，⎰-=xd ex erf 022)(ηπη，为高斯误差函数。

1.2 不同材料温度场分布比较以铝、铜及铁为例，假定金属棒初始温度C T ︒=250，激光加热温度C T ︒=∞600。

对三种金属分别进行激光加热1min 和5min 后温度场分布曲线如下：观察以上曲线，无论是加热1min 还是5min ，铜的温度场分布曲线都在最上方，铝在中间，铁在最下方，同时考虑到Fe Al Cu a a a >>，说明对于不同金属，其导温系数越大，加热相同时间温度场也越高；而对于同一种金属，由曲线可知，越靠近激光加热端其温度越高，且随着距离的增大急剧减小。

精选焊接工艺常识概述

紫铜板4mm单件生产氩弧焊铝合金板20mm单件生产氩弧焊不锈钢板10mm小批生产氩弧焊
讨论焊接工艺问题
如图铸件补焊后还是开裂，怎么样补焊才能既不开裂，又能切削加工？
五、焊接结构设计
焊接结构件材料的选择应选碳当量小于0.4的金属材料优选强度等级低的低合金结构钢优选镇静钢（脱氧完全）异种金属间焊接以焊接性较差的金属材料设计焊接工艺各种金属材料的焊接性能可查表
尽可能平焊避免仰焊减少横焊一次装配，尽可能完成大部分焊接
9、焊条电弧焊接头形式
对接接头
焊条电弧焊接头形式
T型接头
焊条电弧焊接头形式
角接接头
焊条电弧焊接头形式
搭接接头
接头过渡形式
接头过渡形式
电渣焊接头形式
讨论如图三个焊件
这三个焊件结构设计都有问题
六、连接技术综述
通过机械、物理和化学方法，以及冶金方式，将多个零件连接成一个整体，并保持相互位置的工艺方法机械连接可拆卸连接/不可拆卸连接物理化学方法钎焊/粘接冶金方式：焊接
非铁金属及其合金的焊接
铝及铝合金也比较困难极易氧化、Al2O3阻碍金属熔和、易夹渣导热性较好，需预热、使用大功率热源容易产生气孔（易吸收H2）高温下强度塑性很低，焊缝塌陷氩弧焊、气焊、点焊、缝焊、钎焊
选择焊接方法－圆筒低压容器
Q235钢板20mm批量生产埋弧自动焊20钢板2mm批量生产缝焊45钢板6mm单件生产焊条电弧焊
合金结构钢焊接件较少工艺与中碳钢近似低合金结构钢焊接工艺特点热影响区的淬硬倾向：合金含量大小焊接接头的裂纹倾向：冷裂纹倾向大小：含氢量、淬硬程度、应力热裂纹倾向不大（我国合金都含Mn）强度级别决定工艺低：同低碳钢低温大厚度高刚度构件：大电流、慢速、低氢焊条、退火高：焊前预热、焊后先消氢处理，再退火处理

激光辐照引起的材料温度场和热应力场的瞬态分布

激光辐照引起的材料温度场和热应力场的瞬态分布
王刚，徐强，刘洋王虎。梁晓东。李艳。陈志学，，，，
（．海军驻西安二十所军事代表室，西西安７０６；１陕１０５２西安电子科技大学理学院物理系，西西安７０７；３应用光学研究所，西西安７０６）．陕１０１．陕１０５
摘要：电探测器吸收激光后的温升以及因温升造成的各种现象，光致使探测器遭受到不同程
度的损伤。利用热弹性理论对Ｃ。光器辐照Ｋ９玻璃材料进行研究，立激光辐照材料温升Ｏ激建
及热应力分布二维平面模型，过解析计算得到由激光辐照半导体材料引起的温度场和应力场通
中图分类号：ＴＮ２９４文献标志码：Ａ
Ｔｒｎｉｎｉｔｉｕｉｎｆｔｍｐｅａｕｅｆｅｄａｄｔｅｍａｔｅｓｆｅｄａｓｅｔｄｓｒｂｔｏｓｏｅｒｔｒｉｌｎｈｒｌｓｒｓｉｌ
第３２卷第４期
２１０１年７月
应
用
光
学
Ｖｏ．Ｏ１３２Ｎ．４
ＪｕｎｌｆｏｒａｐｉｄＯｐｉｓｏＡｐｌｔｃｅ
Ｊ１２１ｕ．ｏ１
文章编号：０２２８（０１０ — ８１０１０ —０２２１）４００ — ５

固体热容激光工作物质瞬态温度和热应力分布

ｔｎｉｏ
ｌ弓言ｌ
固体热容激光器是介于单次和稳态激光器之间的一种新型激光器…。热容激光器工作分成两个独立而按顺序工作的阶段，在激光器工作阶段，工作物质不冷却。废热沉积在工作物质中，工作物质受热而升温，直到某一最高的允许温度，然后停止激光发射，冷却工作物质直到初始温度。二极管阵列端面均匀泵浦的激光工作物质，向截面上各处温度轴基本一致，不存在温度梯度，没有热透镜效应。故输出激光的功率大、模式好，是理想的高能激光器。实际上热容激光器工作物质工作在热非稳态，大功率泵浦下工作时间短（０— ０）温度变化大（１２ｓ，０— １０ＣＪ且端面不可能完全绝热，５ｏ），故工作物质内部温度和热应力分布的研究变得非常重要。固体热容激光器工作物质一般为大尺寸Ｎ：Ａ与Ｎ：ＧｄＹＧｄＧＧ工作物质。Ｎ：ＧｄＧＧ可获得更大的片状工作物质，荧光寿命比Ｎ：ＡｄＹＧ稍大，且可掺杂较高的离子浓度并具有良好的工作物质质量，成为固体热容激光器理想的工作物质。本文建立了热传导物理模型，利用有限差分法，对热容激光器片状１８ｘｌｍ的Ｎ：Ｇ８ｘ１ｍＯｄＧＧ和Ｎ：ＡｄＹＧ工
Ｂｕ－ａｇＴＮｉ — ｎＹＮｎｓｉＬｉ—ｉ，ＨＯｈｕｈａＩｏｉ，ＡＧＸａｊ，ＡＧＷｅ — ，ＩｎｂｎＺＵＳｏ —ｕｎＧｊｎｏｕｈＢ
（ａｉａＫｙＬｂｒｔｆｏｄｓｔＬｓｒｅｉ００５Ｃｉ）Ｎｔｎｌｅａｏｏｏｌ —ｔｅａｅ，Ｂｉｎ１０１，ｈｎｏａｒｙＳｉａｊｇａ

激光多普勒应变测量技术对焊接材料应力分布的评估

激光多普勒应变测量技术对焊接材料应力分布的评估激光多普勒应变测量技术是一种非接触式的应变测量方法，可以用于评估焊接材料的应力分布。

焊接是一种常用的材料连接方法，但由于焊接过程中的热变形和冷却过程中的收缩，焊接接头会产生应力。

这些应力可能导致焊接接头的变形、裂纹和失效，因此对焊接材料的应力分布进行评估非常重要。

激光多普勒应变测量技术通过测量焊接接头表面的应变分布，可以得到焊接材料的应力分布情况。

该技术利用激光束对焊接接头进行扫描，通过测量激光束经过焊接接头表面时的频率变化，可以得到焊接接头表面的速度分布。

根据速度分布，可以计算出焊接接头表面的应变分布，进而得到焊接材料的应力分布。

激光多普勒应变测量技术具有许多优点。

首先，它是一种非接触式的测量方法，不需要在焊接接头表面放置传感器，避免了传感器对测量结果的干扰。

其次，激光多普勒应变测量技术具有高精度和高灵敏度，可以实时监测焊接接头的应变变化。

此外，该技术还可以对焊接接头进行全面的应变测量，包括表面应变和深层应变，从而更全面地评估焊接材料的应力分布情况。

在实际应用中，激光多普勒应变测量技术可以用于评估不同焊接参数对焊接材料应力分布的影响。

通过调整焊接参数，如焊接速度、焊接功率和焊接角度，可以改变焊接接头的热变形和冷却过程中的收缩情况，从而影响焊接接头的应力分布。

利用激光多普勒应变测量技术，可以实时监测焊接接头的应变变化，并对不同焊接参数下的应力分布进行比较和分析，为优化焊接参数提供依据。

除了评估焊接材料的应力分布，激光多普勒应变测量技术还可以用于检测焊接接头的缺陷。

在焊接过程中，由于焊接接头的热变形和冷却过程中的收缩，可能会导致焊接接头出现裂纹、夹杂物等缺陷。

利用激光多普勒应变测量技术，可以实时监测焊接接头表面的应变分布，从而检测出焊接接头的缺陷。

通过对缺陷位置和大小的分析，可以评估焊接接头的质量，并采取相应的措施进行修复或改进。

总之，激光多普勒应变测量技术是一种重要的方法，可以用于评估焊接材料的应力分布。

激光辐照下固体材料的温度分布理论研究(1)

1226
强
激
光
与
粒
子
束
第 16 卷
T = 0 T 以上式中 : 为热扩散系数 ( 导温系数) , = = h/ 。
t V = 0
t= 0
( 1d) ( 1d )
t = 0=
0
/ c p , 表示介质密度 , cp 是比定压热容 , 为热导率( 导热系数) ; H
热传导问题( 1) 式的解取决于初始条件和施加的边界条件。 T ( x, y, z, t) 用格林函数 G( x, y, z, t | x , y , z , ) 可以表示为 T ( x , y , z , t ) = G( x , y , z , t | x , y , z , ) g( x , y , z ) dx dy dz d ( 2) 式中: V 是区域的体积。对于 3 维热传导问题, ( 1) 式相应的格林函数 G( x, y, z, t | x , y , z , ) 可以表示为 G( x, y, z, t | x , y , z , ) = ( m + n + p) ( t - ) ] X ( m, x ) Y( N( m) N ( n ) N ( p ) m= 1 n= 1 p= 1 式中: X ( m , x ) , Y( n , y ) , Z( p , z ) 分别为本征函数 ; N(
3
结
论
本文从一般的热传导方程出发, 利用格林函数方法得到了强激光辐照下固体介质的温度场分布的解析形式。由于热传导方程中既含时间 , 又有内热源, 同时又考虑到边界对流热交换 , 在理论计算中 , 内热源项 g
Fig. 6 Laser induced t emperature rise T vs spot size of laser beam 图6 中心温升 T 与光斑半径的关系

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

４０
物
理
实验
第３卷Ｏ
假设板条是各向同性的，无任何外加应力，同时把
。．㈣
板条看作是平面应变问题，即轴向长度远大于截面尺寸，向的应变可忽略，轴同时忽略板厚方向的应力，么板条的应力就变为二维问题．板条的那应力分布为口］
式中：Ｔ为温度，为时间，ｔ是为介质热扩散率（一忌Ｋ／ｐ，为介质热导率，ｃ）ＫＰ为介质密度，ｃ为比
ｌＸａ互ｔ
ｐｃ
丁ｃ，ｚ。，一 —
—
的要求，抽运光在垂直于板条厚度方向上对介质
抽运．在这种抽运结构下，立图２所示的坐标，建忽略板条的边缘效应，条温度在ｚ平面内均板
匀分布，温度仅在方向变化，热传导方程为［６］
收稿日期：０９０ — ６修改日期：０９０ — ９２０—４１；２０ — ６２作者简介：洪斌（９Ｏ）男，沈１８一，山东武城人，械工程学院光学与电子工程系讲师，士，事激光技术与军用光学仪军硕从器的教学和科研工作．
１引言
由于热容激光器具有高的平均功率、良好的光束质量和特殊的工作模式［等优势，问世便】一成为了被关注的焦点，高能激光和定向能技术在领域反响强烈．板条激光器的基本物理思想是利用介质的几何对称性和之字形光路补偿热致双折
图１抽运方式示意图
射和热畸变等热效应ｌ，且实现均匀面抽运．３并］
国内对热容型板条激光器做了一些理论分析，大多利用有限元分析软件Ａｎｙｓｓ对温度和应力分
布进行有限元数值分析］．本文从分析解析解的角度对热容型板条激光器的３种介质（Ｎｄ：
式中：线性热膨胀系数；为杨氏模量；为泊ａ为Ｅｖ
松比．
前
３３种介质的温度和应力分布
第３Ｏ卷第１期
２１００年１月
物理
实验
Ｖｏ１３Ｏ．
ＮＯ．１
ＰＨＹＳＩＣＳＥＸＰＥＲＩＥＮＴＡＴＩＮＭＯ
Ｊｎ，Ｏ０ａ．２１
热容型板条激光器３种介质的温度和应力分布比较
沈洪斌，春梅，徐刘杰，王元铂，李刚
ｅｘｐ
｛ｐ一（号］ｌ［，＋）Ｌ＼，ｘ＿Ｊ＋［号］’ ａ）一｝
式中：Ｐ为抽运光辐照度；为抽运脉冲持续时ｔ。
间；为介质储存热量与输出功率比率；为板条ｚ
厚度；为吸收系数．热容模式下绝热边界条件Ｏｆ
和Ｎｄ：Ｇ种介质的温度和热应力分布进行了数值计算和对比分析．结果表明：介质的温度分布和应力分布呈ＧＧ３３种现相同的变化趋势．Ｎｇａｓｄ：ｌｓ的温度梯度比其他两者大，Ｎｄ：Ｇ和ＮＹＡｄ：Ｇ温度变化非常接近；ＧＧＮｄ：Ｇ的应ＹＡ力较大，Ｎｄ：Ｇ次之，：ｌｓ小，三者差距不大．考虑到三者承受的最大断裂阈值，ＧＧＮｄｇａ最ｓ但Ｎｄ：ＧＧ最好，ｄ：ＧＮＹＡＧ
次之，ｇａｓ差．Ｎｄｌｓ较．
关键词：容型激光器；度分布；力分布热温应中图分类号：２８１ＴＮ４．文献标识码：Ａ文章编号：０５４４（０００－０９０１０ — ６２２１）１０３ — ４
ｇａｓＮｄ：ＡＧ，ｌｓ，ＹＮｄ：Ｇ）ＧＧ的温度和应力进行比较研究，论计算对实验中材料的选择具有指理
导意义．
图２对板条建立坐标系
忌．筹一
热．初始温度分布为
Ｐｔ
㈩
２解析模型的建立
由于实际情况下板条激光器近似为均匀面抽运，以抽运模型简化为图１示，条介质放置所所板在绝热玻璃中，热玻璃的作用是在冷却抽运源绝时不影响板条介质，是热容模式绝热边界条。Ｉｎｅ［４・ｓｎ）ｐ一是］ｚｘ（２丁）
一
一
一［１１一ｚ－４ｅ）ｘｋ～（。ｐ７
ｅｐ（一ｘ一
卜＋ ÷ ２Ｔｚ｝ｘ２（）ｚ，，ｄＦｔ／
ｍｘ）＋ｄ（５）
（军械工程学院光学与电子工程系，北石家庄０００）河５０３
摘要：阐述了热容型板条激光器重频工作方式下瞬态温度分布和热应力分布解析模型，Ｎ对ｄ：ｌｓＮｇａ，ｄ：ＹｓＡＧ