第三章影响疲劳强度的因素.
钢材疲劳强度的影响因素
钢材疲劳强度的影响因素
钢材疲劳强度是指在循环荷载作用下，钢材所能承受的最大应力值。
疲劳强度的高低直接影响着钢材的使用寿命和安全性能。
那么，影响
钢材疲劳强度的因素有哪些呢？
1.材料的化学成分
钢材的化学成分是影响其疲劳强度的重要因素之一。
一般来说，含碳
量较高的钢材疲劳强度较低，而含硅、锰等元素的钢材疲劳强度较高。
此外，钢材中的夹杂物、氧化物等也会对疲劳强度产生影响。
2.材料的热处理状态
钢材的热处理状态也会影响其疲劳强度。
一般来说，经过正火、淬火
等热处理的钢材疲劳强度较高，而退火状态下的钢材疲劳强度较低。
3.应力水平
钢材的疲劳强度与应力水平密切相关。
在相同的应力水平下，钢材的
疲劳强度越高，其使用寿命也就越长。
因此，在设计和使用钢材时，
应根据实际情况选择合适的应力水平。
4.循环次数
循环次数也是影响钢材疲劳强度的因素之一。
在相同的应力水平下，循环次数越多，钢材的疲劳强度也就越低。
因此，在设计和使用钢材时，应尽量减少循环次数，以延长其使用寿命。
5.工作温度
钢材的工作温度也会影响其疲劳强度。
一般来说，钢材在低温下的疲劳强度较高，而在高温下的疲劳强度较低。
因此，在设计和使用钢材时，应根据实际情况选择合适的工作温度。
综上所述，钢材疲劳强度受多种因素的影响，其中材料的化学成分、热处理状态、应力水平、循环次数和工作温度是比较重要的因素。
在设计和使用钢材时，应根据实际情况选择合适的钢材材料和热处理状态，并合理控制应力水平和循环次数，以延长钢材的使用寿命和提高其安全性能。
影响螺栓疲劳强度的因素
影响螺栓疲劳强度的因素螺栓的疲劳强度是指螺栓在长期循环载荷作用下出现疲劳失效之前所能承受的最大应力。
螺栓的疲劳强度受到多种因素的影响，下面将对其中一些主要因素进行详细介绍。
1.材料特性：螺栓的材料特性是影响疲劳强度的关键因素之一、常见的螺栓材料有碳钢、合金钢、不锈钢等。
材料的强度、韧性、塑性以及材料的加工工艺都会对螺栓的疲劳强度产生影响。
2.载荷特性：载荷是螺栓疲劳失效的主要原因之一、对于螺栓来说，载荷可以分为静载荷和动载荷。
静载荷是指螺栓在不发生变化的情况下所受到的常态载荷，动载荷是指螺栓在变化的情况下所受到的周期性载荷。
静载荷对螺栓的疲劳强度影响较小，而动载荷对螺栓的疲劳强度影响较大。
3.加工质量：螺栓的加工质量是影响疲劳强度的重要因素之一、如果螺栓的加工不良，例如存在毛刺、裂纹、过热等问题，都会对螺栓的疲劳强度产生不利影响。
因此，在螺栓的加工过程中需要严格控制质量。
4.表面处理：表面处理是提高螺栓疲劳强度的有效方法之一、常见的表面处理方法有镀锌、喷涂、镀铬等。
这些表面处理方法可以增加螺栓的耐腐蚀性和耐疲劳性，从而提高螺栓的疲劳强度。
5.应力集中：螺栓中存在的缺陷和几何形状不均匀会导致应力集中，从而降低螺栓的疲劳强度。
因此，在设计螺栓连接时需要尽量避免应力集中的情况。
6.工作环境：螺栓的工作环境也会对其疲劳强度产生影响。
例如高温、湿润、腐蚀性环境会加速螺栓的疲劳失效。
因此，在设计螺栓连接时需要考虑工作环境因素，选择适当的材料和表面处理方法。
总之，螺栓的疲劳强度受到多种因素的影响，包括材料特性、载荷特性、加工质量、表面处理、应力集中和工作环境等。
在设计和使用螺栓连接时，需要综合考虑这些因素，确保螺栓的疲劳强度满足所需的要求。
第三章 影响疲劳强度的因素
• •
拉压缺口系数
Kf = (σ )
弯曲缺口系数
Kσ = (σ )
剪切缺口系数
Kτ =
K (τ −1 ) d
(σ −1 )d
K −1 d
(σ −1 )d
K −1 d
(τ −1 )d
主要的应力集中的影响特性： （1）钢的σb愈高，则有效应力集中系数Kσ及Kτ值愈 大。可见，高强度钢的Kσ及Kτ值比低碳钢大，所以应 力集中对刚强度钢的疲劳极限影响较大； （2）对于给定的直径d，圆角半径r愈小，则应力集 中愈严重。 （3）应力集中影响系数与σb之间的变化关系，可以 由已知的结果曲线插值得到；
3.4 其他因素的影响
（1）载荷类型：拉压最严重，其次是旋转载荷，弯曲载荷严重程度最小；
（2）加载频率： 正常频率——5～300Hz，一般认为在此加载频率范围内，疲劳 极限影响不考虑； 低频——0.1～5Hz：疲劳极限会降低； 高频——300～100000Hz：疲劳极限会升高。 加载频率影响还与加载应力有关，应力越高，频率影响越大。
这是因为大尺寸试件含有更多的疲劳损伤源裂纹萌生的概率就高从而导致疲劳强度下上面两个试样承受弯矩m的作用若两个试样的最大应力max相同对某一高应力区域来说大试样在此应力区域内的金属晶颗粒数要大于小试样在此应力区域的金属晶颗粒数对疲劳强度来说至少要有一定数量的晶粒达到某一应力极限值时才会产生疲劳裂纹
第三章 影响疲劳强度的因素
（3）载荷波形：主要是在高温腐蚀环境下影响较明显，主要是最大载荷停留 时间的影响；而一般的适用环境可以不考虑该影响。
q= K f −1 Kt −1
（3）敏感系数q和力流线 敏感系数q在0～1之间变化。
q=
K f −1 Kt −1
第3章 影响机械零件疲劳强度的因素
极限应力线图
极限应力线图用来表示平均应力对疲劳强度的影响 在疲劳设计中，常用平均应力折算系数将平均应力折算为等效应力 幅 常用的极限应力线图有三种
1 q 1 a / r 1 q 1 0 .6 a / r
赵少卞和王忠保公式
赵少卞和王忠保等人用Q235A、16Mn35、45#、40Cr、60Si2Mn等钢材对疲
劳缺口系数进行了系统的实验研究，提出的计算疲劳缺口系数的简单的单参数计 算公式：
K
Kt 0.88 AQb
(3 8)
a 1[1 ( m / b ) ]
2
(3 17)
(3 18)
各计算公式中
1899年的古1 m / s )
a 0.5( max min ) 1 R m 0.5( max min ) 1 R
tan
海夫图比史密斯图醒目，使用更 广泛。
等寿命图
表示相同寿命时不同
应力比下的疲劳极限 间关系的线图都是等
寿命图。即给定寿命
下σa、 σm 、
σmax 、 σmin 间关
表面加工系数β1 、腐蚀系数β2、表面强化系数β3。
表面加工系数β1 定义：具有某种加工表面的标准光滑试样与磨光（抛光）标准光滑试样的疲 劳极限之比
1 1 1 1
(3 11)
图表。加工方法对疲劳强度的影响是三种因素共同作用的结果，很难分别考 虑各自的影响，一般根据实验用图表来表示。 不同循环次数N下的β1-sb关系曲线
第3章机械零件的疲劳强度
(kt ) D
说明
t t
kt
应力集中、零件尺寸和表面状态都只对应力幅有影 响，即疲劳极限主要受应力幅的影响
第三节 许用疲劳极限应力图
稳定变应力和非稳定变应力 许用（零件）疲劳极限应力图 工作应力增长规律
一、稳定变应力和非稳定变应力
稳定变应力：在每次循环中，平均应力σm、应力幅σa
和周期T都不随时间变化的变应力
2
45°
O
s0
2
45°
F S
sS
sm
sB
三、工程中的简化极限应力图（2）
sa
A B
疲劳塑性失 效区
s -1 s 0
疲劳和 塑性安 全区
2
45°
O
s0
2
F
sS
S
sm
sB
三、工程中的简化极限应力图（3）
sa
A B
疲劳塑性失 效区
s -1 s 0
疲劳和 塑性安 全区
2
45°
O
s0
2
45°
F
sS
S
sm
sB
sa
A
B
E
s -1
s0
2
45°
O
s0
2
45°
sS
S
sm
F
sB
s AE上各点： max s lim s m s a
如果 s max s max 不会疲劳破坏
s ES上各点： lim s m s a s s 如果 s max s s 不会屈服破坏
第三章 机械零件的疲 劳强度
机械零件的疲劳强度设计方法
1、安全——寿命设计
金属材料疲劳强度
金属材料疲劳强度引言：金属材料在使用过程中经常会受到变形和应力的作用，长期使用后容易出现疲劳现象。
疲劳强度是评估材料在疲劳加载下的抗疲劳性能的重要指标。
本文将介绍金属材料疲劳强度的概念、影响因素以及测试方法。
一、疲劳强度的概念疲劳强度是指材料在循环加载下承受的最大应力，也称为疲劳极限。
其单位为MPa或N/mm²。
疲劳强度是金属材料的重要性能指标之一，对材料的使用寿命和可靠性有着重要影响。
二、影响因素1. 材料的组织结构：晶体结构的排列方式、晶粒大小和晶界的形态对疲劳强度有着显著影响。
晶粒越细小，晶界越强固，材料的疲劳强度越高。
2. 表面质量：表面缺陷如裂纹、划痕等会成为疲劳起始点，导致疲劳破坏的发生。
因此，良好的表面质量有助于提高疲劳强度。
3. 加工硬化：金属材料经过加工后，晶粒会细化，晶界也会变得更加强固，因此加工硬化能够提高材料的疲劳强度。
4. 温度：温度对金属材料的疲劳强度有一定影响。
一般情况下，随着温度的升高，材料的疲劳强度会降低。
5. 应力水平：应力水平是指材料在循环加载下所受到的应力大小。
较低的应力水平可以提高材料的疲劳强度。
三、测试方法1. S-N曲线法：该方法是目前应用最广泛的疲劳试验方法之一。
实验中通过不同应力水平下的循环加载，记录下材料的疲劳寿命，然后绘制S-N曲线，得出疲劳强度。
2. 破坏断口分析法：该方法通过观察材料的疲劳破坏断口来判断疲劳强度。
根据断口的形貌、特征来分析疲劳破坏的机制和强度。
3. 微观结构分析法：该方法通过显微镜、扫描电镜等工具对材料的微观结构进行观察和分析，进而推断疲劳强度。
结论：金属材料的疲劳强度是评估材料抗疲劳性能的重要指标。
疲劳强度受到多种因素的影响，如材料的组织结构、表面质量、加工硬化、温度和应力水平等。
为了准确评估材料的疲劳强度，可以采用S-N 曲线法、破坏断口分析法和微观结构分析法等测试方法。
通过研究和提高材料的疲劳强度，可以延长材料的使用寿命，提高产品的可靠性。
第三章 影响疲劳强度的因素
（3）由D/d<2时折算系数 ξ 曲线，可查得D/d＝1.1时得 折算系数ξ＝0.65 （4）将上述结果代入公式Kσ＝1+ξ（Kσ0-1），即可求得 该圆轴得有效应力集中系数 Kσ＝1+ξ（Kσ0-1）＝1+0.65×（2.10-1）＝1.72 零件外形改变得形式不同，其有效应力集中系数也 不同。其他各种形式（如油孔、键槽、螺纹）得有效应 力集中系数值，可查阅有关得“设计手册”。
• •
尺寸效应的影响可由对比试验测得。 设对称循环下，光滑大试样的疲劳极限为（σ－1）d，光滑小试样的疲劳极限 为σ－1，则两者的比值称为尺寸效应系数，用ε表示。 ε＝（σ－1）d/σ－1 Ε总是小于1的系数，对于拉压试样，可取ε＝1，表示不受尺寸影响。
• •Βιβλιοθήκη 3.3 表面光洁度表面光洁度对疲劳强度有很大的影响，零件经过加工后所造成的表面缺陷， 是引起应力集中的因素，因而降低了疲劳强度。 表面加工对疲劳极限的影响，可用“表面加工系数”β1表示。 β1是某种加工试样的疲劳极限与标准试样的疲劳极限的比值，他是一个小于 1的系数，表示疲劳极限降低的百分数。
主要的应力集中的影响特性： （4）下图中得所有曲线只适用于D/d＝2，d＝30～50mm的大试样情况， 当D/d<2时，有效应力集中系数按下式折算 Kσ＝1+ξ（Kσ0-1） Kτ＝1+ξ（Kτ0-1）
例，已知某矿车车轮轴为合金钢制造，其材料的抗拉强 度σb＝900MPa。如图所示，D＝44mm，d＝40mm，圆 角半径r＝2mm，确定此轴在弯曲对称循环时的Kσ值。 解： （1）车轴尺寸的几何关系 D/d＝44/40＝1.1 r/d＝2/40＝0.05 （2）由弯曲时有效应力集中关系数Kσ0曲线可知 对于σb＝500MPa的钢，Kσ0＝1.90 对于σb＝1200MPa的钢，Kσ0＝2.25 对于σb＝900MPa的钢，可用直线内插法求得 Kσ0＝1.90+(900-500)/(1200-500)×(2.25-1.90)＝2.10
第3章影响机械零件疲劳强度的因素
K f 1 12345
(3 3)
❖ 敏感系数法。世界通用的方法。利用理论应力集中系数Kt和疲劳缺口敏感系 数q来计算疲劳缺口系数。（比较重要的公式）
K f 1 q(Kt 1)
(3 4)
❖ 由于有缺口，使局部应力提高的倍数为Kt，使疲劳强度降低的倍数为Kf。
➢ 国外，通常把有效应力集中系数称为疲劳缺口系数，并常用Kf统一表示正应力和切 应力下的疲劳缺口系数。
❖ 有效应力集中系数(Kf)的其他叫法：疲劳缺口系数、疲劳强度降低系数。
确定有效应力集中系数Kf的方法
❖ 疲劳试验法。根据Kf的定义直接进行疲劳试验，得到相关的曲线（只适用于 一定的形状和材料）
q 1 1 a/r
q
1 1 0.6a / r
赵少卞和王忠保公式
赵少卞和王忠保等人用Q235A、16Mn35、45#、40Cr、60Si2Mn等钢材对疲 劳缺口系数进行了系统的实验研究，提出的计算疲劳缺口系数的简单的单参数计 算公式：
K
Kt 0.88 AQb
(3 8)
❖ 式中，A，b为与热处理方式有关的常数； Q为相对应力梯度。
➢ 1899年的古德曼直线
(3 17)
a 1(1 m / b )
(3 18)
➢ 1935年的索德贝尔格直线
a 1(1 m / s )
➢ 1950年的谢联先折线
(3 19)
1 R 0 时 a 1 m )
(3 20a)
R 0时
a
( 0
/
2)(1 '
)
'
m
)
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第三章形响疲劳强度的因素
M料的5・N曲找和報時W限.WffeKMK准）t消试柑W披埒性能-
而实际母件的尺寸、形状利衣Si倘况是各天各样的.勺标准试桦有鞭大雄别. 砂响机械歩件楝劳强哎的WS存la*,只屮七SW猱参丸下衣.
£Tr*rF工作温度、工作坏境
«.待*评应力状态、循环特征、《«效蛊、裁衙交变频率
♦丹■几河彤秋尺寸效应.統口效应
xn-AvruA.袤面光洁度.袤面防AtSb表面强化
材料本■化学成分，金《ffl织，秆《方向.内部缺陷
3J应力集中的影响
在机W琴件中-曲于结构上的《^求-不叩e兔地％花槽河.轴肩.孔.拐你
W口等不连续部分致枝栈面尿默发生灾变，由F零件戒构件几何彤状的不违续而
-JlfeJltXM力大得毛的WffW力的現象称为’•瞰力集＞
应力集中对銭芳《腹的影响兀.并H足各种影响W*中
忌上耍作出的W洽•它大大酵低了寧ft的披劳《度。
应力集中降低銭劳僅找的作用町以用载劳缺□集数耒杭征.
任静败荷低Wh-构件耳》应力《丈的严《卅«町以由-理论刈力集中系 ft- £表示，
儿可被宣头为険口根誌的ft%应力与切面上的名义应力之比（或最 大fi 变号名义应变
之比）即
<5 乂宾力•叩平坤麻R
*宁电W«0mi ■“ C2b*2r) 5 A ♦净 W 板 tf 2 • F/2b d
•应力集中对破劳强度的影*9町以用•境劳》1」系ttKe 仪力t
F
光淸试件的披劳强12
F ■缺口试件的疲劳强度
織把5SU 牛半均应力和长/fft <100 hftfjiQfte 为址本的披勞缺口系©• HJlQ 衣
•股悄况N 缺H 韓救超大于1的. -"底劳蛊度"均指金对称《环卞人试样的疲劳强
（1）理论应力集中系数
w O £
Kj ■ ----
J
<Wr
F
2r
A B
A B
A
A
拉压缺口系数 弯1111缺口系数
（6）： °（6）：
主要的应力集中的影响特性：
（1） 钢的Ob 愈高，则有效应力集中系数Ko 及Kt 值愈 大.可见，高强度钢的K 。
及匕值比低碳钢大，所以应 力集屮对刚强度钢的疲劳极限影响粒大； （2） 对于给定的直径儿圆角半径「愈小，则应力集 中愈严重。
（3） 应力集中影响系数与obZ 间的变化关系，可以 主要的应力集屮的影响特f 仪
<4）卞阳中得所有曲线只适用于D/d-2, d-30-50mni 的大试样请况, 廿DAU2时.有败应力集中系数按卜K 折算
<0=1+^ （KoO-1）
IJ
U — '~
•L i
剪切缺【1系数
山已知的结果曲线插值得到;
K T =1+^ (K X C-1)
例，己知某矿车车轮轴为合金钢制造，：It 材料的抗拉强 度ob=900MPao 如图所示，D=44mm, d=40mm,圆 角半径「=2mm.确定此轴在弯Illi 对称循环时的Ko 值。
解：
(1) 车轴尺寸的几何关系
D/d =44/40 = 1.1 i7d=2/40 = 0.05
(2) 由弯曲时有效应力集中关系数KoO 曲线可知 对于
Ob=500刚Pa 的钢，Koo=1.90 对-FOb=1200MPa 的钢，KOo=2.25 对于Ob=900MP3的钢.町用直线内插法求得
K%= 1.90+(900-500)/(1200-500) X (2.25-1.90) =2.10
■ XS
■
力
<
<3) lt|D/dv2时折算系数g
曲线，可査得D/d=l.l时得
折算系数£=0.65
<4)将上述结果代入公式OF托(KoO-l),即可求得该恻轴得有效应力集屮系数
Ka=l+^ ( KoO-1) =1+0.65 X (2.10-1) =1.72
零件外形改变得形式不同，其有效应力集中系数也
不同-其他各种形式(如油孔、键槽、螺纹)得有效应力集中系数值，可査阅有关得“设计手册”.
(3)敏感系数q和力流线
规任來研究理论应力集中系数Kt和疲劳缺口系数Kf之间的关系。
对干舉性较好的材料C如低碳钢)，其M氐干K,，但对弩!
性较羌的材料(如高碳钢).则Kf一般郁接近丁卞。
这是W为塑性材料在周部应力达到W服应力时.这些周部地区将产住塑性变形-从而减轻了应力集中的危害性。
为了対匕和％Z间在数值上的评价.常常引用所谓的"墩感系数”q，即
当应力集中对疲劳强度只冇微小的影响时，£应接 近于1,市上式町得q=0,说明试样对应力集中没右 什么敬感性。
当Kf 接近&时，q = l,农示试样对应力集中非常敏 感。
敏感系数q 不但与材料的类型有关，而且也和试样 的尺寸右•关。
对t 机屮常用的钳含金林料.怙tt 敏感系散的经於公式为
tf " ----------------
1+0.9/J
Nwber 通过大SM J 研朮T ：作认为. K 下同足与虑力悌度有关的, 井假设力在左一个小的范闊内取单均值：推荐用卜式近似计策
CfcA 全
tfcASr “*尸《4>
5W
ICW
20W 390 1 900 1 WO Z
A <aini>
a ㈱
O.OM2
2
1 O.« 1
0.1
9.QSW
(3)敏感系数q 和力流线
敏感系数q 在0〜1Z 间变化。
WTftrfKwa- in栽度％壷髙・M/j*中a嫌芳电眼的彩响塞》背.所刘于A：交童W力F」：*的冬构件・尤MJiHlAfiliaWH制戍的塔枸ft ft讨11切』尽»«小炮力第中•
Rim. rt-btnWKtMUtflWRIflaiS^J.来用凹WRW.仗8»戏・.穩
必枣的孔或沟»配X在构件的低貨力区.專铃•
y
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r
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T
试样W苓件的尺寸对破劳强度影响也很大・一般索说•布件和试样的尺『增丈W 披労强哎
这神强度W不件尺寸増大而》低的观衣称为《劳尺寸影亦称为尺寸效应.
（1）材料的机械强度杵施（包括«^nfi6）隨若材料断面的堀人而》腿・崖度缢剧越的
合金刚这#现象总朗显.扯燃它勺材料的冶金、热totL艺W金相俎歩件关•足由材料的内庄性庾决症的，而与军件的结枸•戟苛情况.冷加工过収无关，⑵零《件的MZ力梯度是逍成尺寸效应的.fc^Sihb如尺寸不W的试件*受力条件相1臥而危険戍样備应力tn 器，W大尺寸零件由于应力柿度W、二疲旁曙麼低，小试件由于应力柿麼大而线劳《度禹；⑶从M—毛坯上取卜的不同斷面的试样.大尺寸试件的蜒劳冬度低十小试件的-这是因为大尺寸试件含冇更氢的疫劳损仿谏.製纹Off生的《14?就岛，从而Fft娠劳事度!^
降-
■ M2 newflcw
上而两个试样•眾受弯G M的作用•芥两个试样的最大应力am«郴同・对集 -ft 应力K域来说.大试样庄此应力区域内的金W胡荻粒ft婴大f-协试样住此应力IX 域的佥風肘顺鈍tt,对疲劳强«来说.笔少耍仃•定数ft的禺粒达刘某一应力《限M.才合产临疲劳裂仅.
-衡以大试样产生疲劳裂纹的町能性就大，闪比大试样的债劳极覘陈低.
•乃一方【fth揣强哎钢的佥«馅卅iW純比较细4、. ft尺寸WM的情况下•《高应力P｛所包含的晶粒牛數越姜.这柑就理容丛形成出观域劳製蚊的条件。
W 化務强段钢受尺寸的老轲比低戟度M较为严《•
3・2尺寸效应
尺寸对緩劳强度的影响主晏由于以下三个版因,
• 尺寸效战的影响町由对比试轮测
•徴对称術坏F.比淆大诚样的疲苦《|1«为(6,)护比淆小试栉的«劳极》为刚苑者的比值称为尺寸效应系数•用e农示.
€= (O") JOf
• E总最小的集对于碗试样-UJ1U£=1.茨示爪受尺寸彭响•
1.0
04 、A 、、、1J 200-140rm、M O< 、•、■■
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nx l»尺寸
33表血此洁度
农ffi比湖支对肢为a/ffd浪人的越杯苓件绘过加C后所iik皿的农耐缺陥・足引总应力集中的《斎・W而降低r嫩劳a度•
衣ifi加工对疲劳极PU的响•町用-泯fi加工系数"爲农示•
眄是某种加工试样的披劳极PR与标准试样的疫劳极限的比傅，他是一个小于丄的系《•衣歼4戈劳槪FU降低的百分《-
6“一具育》种加工舉®的标准光猜试样的《勞駁限(M R)；6—瞎
光的标准光滑试样的《劳极ffiCMpa).
3.4 Xt他因素的彫响
＜i）載荷关拉斤垠严載-具次是疑转戦荷.弓曲戟*5严舉程度tt小*
（2）on««i^i
诳常頤事一5-3OOHZ.-般认为ftttfin戟频率范国内，婕劳根
限彫响不君世；
低赖一一O・1、5H"疲劳ttHifJPyib
崗缄一一300-IOOOOOHZS疲劳极限倉歼1^«.
taJtt枚聿彫响还ijiju找樹力彳f关.应力直|鮎频举老响＜8人・（3）裁待波影：主雯是在岛址盛蚀坏境1^形晌较＞9IU.主婴担厳大枝待停册
时何的影*h而一般的适用环境町以不读影响•。