最新噪音分析与防治措施

噪音分析与防治措施

电动轮矿用自卸车轮边减速器异常噪音

的分析与防治措施

河北汇工机械设备有限公司杨钟胜

【内容摘要】由我单位生产的SF31904电动轮矿用自卸车轮边齿轮减速

器，在整车装配调试中出现异常噪音。从制造角度，根据齿轮啮合原理进行

了全面系统的分析，并提出有效的防治措施，使噪音得到了很好的控制。

【关键词】轮边减速器异常噪音；原因分析；防治措施。

SF31904Electric wheel dumper wheel edge gear wheel abnormal noise of organization analysis reducing the speed and prevention and cure measure

Yang Zhongsheng,Hebei Huigong Machinery Equipment Co.Ltd.

[Abstract]: SF31904electric wheel dumper wheel edge gear wheel reduction gear giving birth to a child from my unit, In entire vehicle assembling debugging, abnormal noise appears. From making an angle, being engaged according to the gear wheel, principle has carried out systematic all-round analysis, Bring forward effective prevention and cure measure, have made noise get very good controlling.

[Keywords ]：Abnormal wheel edge reduction gear noise; Analysis of cause s; Prevention and cure measure.

我单位生产的SF31904电动轮矿用自卸车轮边减速器与主机厂整车配套。主机厂在组装调试中，轮边齿轮减速机构出现异常噪音；针对齿轮减速机构的异常噪音，我单位从齿轮制造角度，根据齿轮啮合原理进行了全面系统的分析，并“对症下药”，提出有效的防治措施，使噪音得到了很好的控制。

今将这一过程，整理成文，以供同行工作中参考。

一、SF31904电动轮矿用自卸车轮边减速器减速机构的简介

1. SF31904电动轮矿用自卸车轮边减速器减速机构的组成：

图1 SF31904电动轮矿用自卸车NW行星轮系

轮边减速器传动机构示意图

SF31904电动轮矿用自卸车轮边减速器由一个太阳齿轮、三个大行星齿轮、三个小行星齿轮、一个内齿圈组成。是典型的具有一个内啮合和一个外啮合的NW行星齿轮传动减速机构。（见图1所示）

其中太阳轮本身浮动，太阳轮的一端通过花键套和电枢轴连接，另一端依靠与三个沿圆周均布的大行星轮啮合自动定位，同时保证适当的啮合侧隙及齿顶间隙。

大、小行星齿轮通过热套过盈配合成为一体的双联行星齿轮。

三个大行星轮由太阳轮驱动，大行星轮安装在机架的轴承上转动，三个小行星轮与扭力管上的内齿圈相啮合。扭力管与轮毂靠螺栓连成一体，其整体在两个大型向心推力轴承上绕机架转动。轮毂给轮胎提供了安装表面。

2、异常噪音源的诊断：

通过现场分析与判断，产生异常噪音的关键是由组成轮边齿轮减速机构的8个相互啮合的齿轮的不正常啮合而引起。

二、太阳轮、大行星轮的齿根干涉计算

1.太阳轮

①齿顶处齿形曲率半径：ρmax1

ρmax1 = 1

2

da² -db²

= 1

2

160² -126.86²

= 1

2

×97.50

= 48.75

②啮合起点曲率半径：ρmin1

ρmin1 = A×sin20 º-ρmax2

= 364.5×sin20º-116.42 = 8.25

③啮合起点圆直径（渐开线起始圆直径）：dc dc = db² + 4×ρ²min

= 126.86² + 4×8.25²

= 16093.46+ 272.25

= 16365.33

= 127.93

④齿根过渡曲线起始圆直径：df

df = db ² +（dsinα- d-dR-2c

sinα

）²

= 126.86 ² +（135×sin20º- 135-116.6-4.68

sin20º

）²

= 16093.46 + (46.17-40.11)²

= 127

即df < dc。

⑤结论：齿根过渡曲线起始圆直径小于啮合起始圆直径，所以在齿根处与相啮合的齿轮齿顶不会发生齿根干涉。

2.大行星轮

①齿顶处齿形曲率半径：ρ

ρ = 1

2

da ²-db ²

= 1

2

604.8 ²-558.18 ²

= 1

2

×232.8478636

= 116.42

②啮合起点曲率半径：ρmin

ρmin = Asinα-ρmax

= 364.5×sin20º-48.75

= 124.66-48.75

= 75.92

③ 啮合起点圆直径（渐开线起始圆直径）：dc

dc = db ² + 4ρ²min = 2292.75418.558⨯+

= 578.46

④ 齿根过渡曲线起始圆直径：df

df = db ² +（dsin α- d-dR-2c sin α

）² = 558.18 ² +（594×sin20º- 594-562.2-2×2.34sin20º

）² = 311562.03 +（203.16- 79.29）²

= 571.76

结论：df < dc ,当齿根过渡曲线起始圆小于啮合起始点时，所以在齿根处与相啮合的齿轮齿顶不会发生齿根干涉。

da – 外圆直径

db – 基圆直径

d – 分度圆直径

dR – 齿根圆直径

c – 理论齿顶隙，c = 0.26m

m – 模数

A – 中心距

主动轮—太阳轮

从动轮—大行星轮

3.通过计算充分说明太阳轮和大行星轮齿根不发生干涉，所以SF31904电动轮矿用自卸车轮边齿轮减速机构出现的异常噪音与齿根干涉无关。

三、对产生异常噪音的原因分析：