室外游泳池设计计算说明书
游泳池设计计算书
游泳池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：游泳池示意图三、基本资料1.几何参数:长度L=50.75m, 宽度B=16.8m, 高度H=2.00m, 底板顶标高=-0.800m底板外伸长度 C=0mm，池壁厚度为200mm，底板厚度为200mm，最高水位2.0m2.荷载信息:恒载分项系数: 自重1.27k,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.903.材料信息:混凝土钢筋材料等级钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)水池埋深：0.000m,地下水埋置深度dw：0.000m4.计算信息:裂缝宽度限值: 0.250mm5.设计信息:工况说明： 1试水状态(有水无土) 2施工状态(无水无土)四、水池计算：1、壁板内力计算1．外荷载计算1) 池内有水，池外无土：池内水压力：Pw = H i × 10.00 = 2.00 × 10.00 = 20.00 kN/m2 2．内力计算1) 长边壁板与短边壁板的线刚度比为：0.33长边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
3) 短边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
注：水压作用下正弯矩表示壁板外侧受拉3、配筋及裂缝计算按照《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002），计算各位置裂缝宽度。
室外游泳池设计方案
室外游泳池设计方案游泳池是现代社会中流行的休闲娱乐场所之一，室外游泳池因其独特的设计和自然的环境优势备受欢迎。
本文将为您介绍一种室外游泳池设计方案，以满足游泳爱好者的需求。
一、区域规划与布局设计在室外游泳池的规划与布局设计中，需考虑到场地面积、太阳光照、风向等因素。
首先，合理规划游泳池所占用的区域，尽量减少土地的浪费，并确保游泳者舒适安全。
其次，根据场地的朝向和太阳光照情况，在游泳池周围设计绿植以提供阴凉遮挡。
最后，在风向相对稳定的地方设置休息区，以改善游泳者在游泳后的休息体验。
二、池子形状与尺寸设计在室外游泳池的形状与尺寸设计中，应考虑到游泳者的数量和需求。
游泳池的形状可以选择常见的矩形、圆形或不规则形状，根据场地的大小和需求进行选择。
池子的尺寸应具备足够的水面面积来容纳多个游泳者同时使用，并在周围设置安全护栏以确保游泳安全。
三、水质处理与循环系统设计良好的水质处理和循环系统是室外游泳池设计中必不可少的一部分。
水质处理包括消毒、过滤和循环等步骤，以确保水质清洁和游泳者健康。
循环系统应合理设计，包括水泵、滤网、水管等设备，以保持水体流动和过滤循环的效果，减少水体中的污染物。
四、辅助设施与装饰设计在室外游泳池的辅助设施与装饰设计中，需要考虑到游泳者的需求和舒适度。
例如，设置室外淋浴设施，供游泳者在游泳前后冲洗和沐浴，方便且卫生。
根据场地条件和预算，可以考虑在池边设计休息区、日光浴区、按摩区等，以提供更多的娱乐休闲选择。
五、环境保护与节能设计环境保护和节能设计是现代社会的重要课题，也需要在室外游泳池设计中予以考虑。
合理利用自然光线和阴影，减少人工照明的使用。
在水质处理系统中采用高效的循环泵和滤网，以降低耗能。
同时，合理选择建材和园林植被，以减少对环境的损害。
六、安全措施与管理设计室外游泳池设计中必不可少的是安全措施和管理设计。
首先，在池子周围设置围栏和安全护栏，防止游泳者误入危险区域。
其次，配备专业救生员和安全设备，以确保游泳者的安全。
室外水池计算
浙江中烟动力中心计算书室外水池抗浮水位：－0.80m地下室底板顶标高：-6.00m底板厚600mm，顶板厚300mm。
静止土压力作用系数K0＝1－sinθ（内摩擦角θ＝250）＝0.58地面活荷载取10kN/㎡一、外墙计算i 外墙土、水压力作用时计算得标准组合M BK=190kN.mM ck＝90 kN.m基本组合M B＝262kN.mM c＝123kN.m带入MorGain计算：1、外墙外侧根部①配筋计算（M B＝262kN.m, 500mm厚，a＝50mm）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 262kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 1000*500mm ho ＝ h - as ＝ 500-50 ＝ 450mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.5501．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 450-[450^2-2*262000000/(1*14.33*1000)]^0.5＝ 43mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 43/450 ＝ 0.095 ≤ξb ＝ 0.5501．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*1000*43/300＝ 2037mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 2037/(1000*450) ＝ 0.45%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝0.21%②裂缝计算（M BK=190kN.m，φ18/20@100， As＝2843mm2）轴力：25x0.5x5.2＋15＝80kN/m（顶板15kN/m）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面偏心受压构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 1000×500mm 受压构件计算长度 lo ＝ 4900mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：5Φ16 第 2 种：5Φ20受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝18.2mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2576mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝60mm ho ＝ 440mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的轴向力值 Nk ＝ 65kN按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 190kN·m轴向力对截面重心的偏心矩 eo ＝ Mk / Nk ＝ 190000000/65000 ＝2923mm1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的偏心受压构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*500 ＝250000mmρte ＝ As / Ate ＝ 2576/250000 ＝ 0.01031．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：偏心受压：σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) （混凝土规范 8.1.3－4）1．2．2．1 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs，当 lo / h ＝ 4900/500 ＝ 9.8 ≤ 14 时，取ηs ＝ 1.01．2．2．2 截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离 ysys ＝ 0.5 * b * h ^ 2 / (b * h) - as ＝ 0.5*1000*500^2/(1000*500)-60＝ 190mm1．2．2．3 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e，按混凝土规范式8.1.3－6计算：e ＝ηs * eo + ys ＝ 1*2923+190 ＝ 3113mm1．2．2．4 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'，对于矩形截面，γf' ＝ 01．2．2．5 纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离 z，按混凝土规范式 8.1.3－5计算：z ＝ [0.87 - 0.12 * (1 - γf') * (ho / e) ^ 2] * ho＝ [0.87-0.12*(1-0)*(440/3113)^2]*440 ＝ 382mm1．2．2．6 σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) ＝ 65000*(3113-382)/2576/382＝ 181N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.0103*181) ＝0.3991．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.399*181*(1.9*50+0.08*18.2/0.0103)/200000 ＝0.179mm2、外墙内侧中部①配筋计算（M c＝123 kN.m，500mm厚，a＝50mm）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm11．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 123kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 1000*500mm ho ＝ h - as ＝ 500-50 ＝ 450mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 450-[450^2-2*123000000/(1*14.33*1000)]^0.5 ＝ 19mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 19/450 ＝ 0.043 ≤ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*1000*19/300 ＝931mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 931/(1000*450) ＝ 0.21% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝0.21%As,min ＝ b * h * ρmin ＝ 1075mm②裂缝计算（M CK=90kN.m，φ12@100， As＝1131mm2）轴力：25x0.5x2.6＝32.5kN/m1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面偏心受压构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b×h ＝ 1000×500mm 受压构件计算长度 lo ＝ 4900mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ12受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝12mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 1131mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝56mm ho ＝ 444mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的轴向力值 Nk ＝ 33kN按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 90kN·m轴向力对截面重心的偏心矩 eo ＝ Mk / Nk ＝ 90000000/33000 ＝ 2727mm 1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的偏心受压构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*500 ＝250000mmρte ＝ As / Ate ＝ 1131/250000 ＝ 0.00452在最大裂缝宽度计算中，当ρte ＜ 0.01 时，取ρte ＝ 0.011．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：偏心受压：σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) （混凝土规范 8.1.3－4） 1．2．2．1 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs，当 lo / h ＝ 4900/500 ＝ 9.8 ≤ 14 时，取ηs ＝ 1.01．2．2．2 截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离 ysys ＝ 0.5 * b * h ^ 2 / (b * h) - as ＝ 0.5*1000*500^2/(1000*500)-56 ＝ 194mm1．2．2．3 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e，按混凝土规范式8.1.3－6计算：e ＝ηs * eo + ys ＝ 1*2727+194 ＝ 2921mm1．2．2．4 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'，对于矩形截面，γf' ＝ 0 1．2．2．5 纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离 z，按混凝土规范式 8.1.3－5计算：z ＝ [0.87 - 0.12 * (1 - γf') * (ho / e) ^ 2] * ho＝ [0.87-0.12*(1-0)*(444/2921)^2]*444 ＝ 385mm1．2．2．6 σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) ＝ 33000*(2921-385)/1131/385＝ 192N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*192) ＝0.4221．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.422*192*(1.9*50+0.08*12/0.01)/200000 ＝ 0.162mmii 内墙水压力作用时计算得标准组合M BK=73kN.mM ck＝30kN.m基本组合M B＝102kN.mM c＝42kN.m1、外墙内侧根部①配筋计算（M B＝102kN.m, 500mm厚，a＝50mm）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm 1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 102kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 1000*500mm ho ＝ h - as ＝ 500-50 ＝ 450mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 450-[450^2-2*102000000/(1*14.33*1000)]^0.5 ＝ 16mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 16/450 ＝ 0.036 ≤ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*1000*16/300 ＝769mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 769/(1000*450) ＝ 0.17% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝0.21%As,min ＝ b * h * ρmin ＝ 1075mm②裂缝计算（M BK=73kN.m，φ12@100， As＝1131mm2）231．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面受弯构件 构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b ×h ＝ 1000×500mm 1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ12受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝ ∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 12mm带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 1131mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝56mm ho ＝ 444mm 1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 73kN ·m 1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称 混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte ，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*500 ＝ 250000mmρte ＝ As / Ate ＝ 1131/250000 ＝ 0.00452在最大裂缝宽度计算中，当 ρte ＜ 0.01 时，取 ρte ＝ 0.01 1．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 σsk ，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3） σsk ＝ 73000000/(0.87*444*1131) ＝ 167N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*167) ＝ 0.321．2．4 最大裂缝宽度 ωmax ，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.32*167*(1.9*50+0.08*12/0.01)/200000 ＝ 0.107mm 1．2．5 受弯构件表面处的最大裂缝宽度 ωs,max ，可近似按下列公式计算： ωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax 当 z ＝ 0.87 * ho 时，x ＝ 0.26 * hoωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax ＝ (500-115)/(444-115)*0.107 ＝ 0.125mm二、内墙计算i 内墙水压力作用时计算得标准组合 M BK =73kN.mM ck ＝30 kN.m基本组合 M B ＝102kN.mM c ＝42 kN.m①配筋计算（M B ＝102kN.m, 400mm 厚， a ＝50mm ）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm 1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm 1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As ，弯矩 M ＝ 102kN ·m1．1．5 截面尺寸 b ×h ＝ 1000*400mm ho ＝ h - as ＝ 400-50 ＝ 350mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度 ξbξb ＝ β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5 ＝ 350-[350^2-2*102000000/(1*14.33*1000)]^0.5 ＝ 21mm1．2．3 相对受压区高度 ξ ＝ x / ho ＝ 21/350 ＝ 0.06 ≤ ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝ α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*1000*21/300 ＝ 1001mm1．2．5 配筋率 ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 1001/(1000*350) ＝ 0.29% 最小配筋率 ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21%②裂缝计算（M BK =73kN.m ， φ12@100， As ＝1131mm 2）轴力：25x0.4x5.2＝52kN/m1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面偏心受压构件 构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b ×h ＝ 1000×400mm 受压构件计算长度 lo ＝ 4900mm 1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ12受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝ ∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 12mm带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 1131mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝56mm ho ＝ 344mm 1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm 1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的轴向力值 Nk ＝ 52kN 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 73kN ·m轴向力对截面重心的偏心矩 eo ＝ Mk / Nk ＝ 73000000/52000 ＝ 1404mm 1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称 混凝土规范 1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte ，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的偏心受压构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*400 ＝ 200000mmρte ＝ As / Ate ＝ 1131/200000 ＝ 0.00565在最大裂缝宽度计算中，当 ρte ＜ 0.01 时，取 ρte ＝ 0.01 1．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 σsk ，按下列公式计算：偏心受压：σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) （混凝土规范 8.1.3－4） 1．2．2．1 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs，当 lo / h ＝ 4900/400 ＝ 12.25 ≤ 14 时，取ηs ＝ 1.01．2．2．2 截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离 ysys ＝ 0.5 * b * h ^ 2 / (b * h) - as ＝ 0.5*1000*400^2/(1000*400)-56 ＝ 144mm1．2．2．3 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e，按混凝土规范式8.1.3－6计算：e ＝ηs * eo + ys ＝ 1*1404+144 ＝ 1548mm1．2．2．4 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'，对于矩形截面，γf' ＝ 0 1．2．2．5 纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离 z，按混凝土规范式 8.1.3－5计算：z ＝ [0.87 - 0.12 * (1 - γf') * (ho / e) ^ 2] * ho＝ [0.87-0.12*(1-0)*(344/1548)^2]*344 ＝ 297mm1．2．2．6 σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) ＝ 52000*(1548-297)/1131/297 ＝ 193N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*193) ＝0.4261．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.426*193*(1.9*50+0.08*12/0.01)/200000 ＝ 0.165mm 三、总体抗浮验算根据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》抗浮抗力系数不应小于 1.05。
游泳池计算
随着我国经济的发展和人们生活水平的提高，人们健身保健意识的增强，游泳已经不仅仅是一项体育比赛，越来越多的人喜欢游泳健身。
近年来各种的公众泳池、私家泳池、沐浴、SPA的增多，因此，人们对泳池水温加热恒温设备在节能、环保方面的要求随之越来越高。
1、前言随着我国经济的发展和人们生活水平的提高，人们健身保健意识的增强，游泳已经不仅仅是一项体育比赛，越来越多的人喜欢游泳健身。
近年来各种的公众泳池、私家泳池、沐浴、SPA的增多，因此，人们对泳池水温加热恒温设备在节能、环保方面的要求随之越来越高。
目前很多的室内外标准泳池、娱乐性泳池、按摩池、桑拿池等都考虑要求具有恒温功能的设施，在冬季能投入使用。
在室外温度较低时，泳池水对外散发大量热量，使池水温度降低。
泳池水恒温所需耗热量的计算，是一项很复杂的工作，因为泳池表面散热、补充水量的耗热、泳池与池壁传热等过程是一种复杂的过程。
我司专门从事室内、外泳池、按摩池、桑拿池等热水恒温设备开发生产，在此以某一工程项目作为例子，对泳池散热计算进行分析参考。
2、泳池热泵工作原理所谓泳池热泵，就是采用耐腐蚀强的钛管的水换热器,与普通热泵相同的原理，使泳池水得到加热并保持恒温状态。
风冷热泵泳池热水机（简称泳池机）是目前世界上一种新型、先进、能效比高的热水加热设备之一。
①、高效率节能：热泵不是热能的转换设备，而是热量的搬运设备，利用逆卡诺循环的原理，把热量从低温中传输到高温中去，因此热泵在由低温向高温传热过程中能够产生几倍增的能量。
②、超节能产品：输入1度电可输出3-4度电的能量。
③、大功率：单机输出功率大能满足各类大功率加热或制冷的场合，占地面积小。
④、使用寿命长：主机正常寿命高达15-20年。
⑤、安全性能高：水电隔离、无明火、无漏电、确保人身安全，因此是最安全的产品。
⑥、绿色环保：采用热泵技术，与其它常规热水设备（如：燃油锅炉、燃气锅炉、电锅炉等）相比可节省65%～80%的运行费，对环境无污染。
游泳池设计计算书
游泳池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：游泳池示意图三、基本资料1.几何参数:长度L=50.75m, 宽度B=16.8m, 高度H=2.00m, 底板顶标高=-0.800m底板外伸长度 C=0mm，池壁厚度为200mm，底板厚度为200mm，最高水位2.0m2.荷载信息:恒载分项系数: 自重1.27k,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.903.材料信息:混凝土钢筋材料等级钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)水池埋深：0.000m,地下水埋置深度dw：0.000m4.计算信息:裂缝宽度限值: 0.250mm5.设计信息:工况说明： 1试水状态(有水无土) 2施工状态(无水无土)四、水池计算：1、壁板内力计算1．外荷载计算1) 池内有水，池外无土：池内水压力：Pw = H i × 10.00 = 2.00 × 10.00 = 20.00 kN/m2 2．内力计算1) 长边壁板与短边壁板的线刚度比为：0.33长边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
3) 短边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
注：水压作用下正弯矩表示壁板外侧受拉3、配筋及裂缝计算按照《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002），计算各位置裂缝宽度。
恒温泳池计算书参考
会所恒温泳池计算书一、设计参数（南京）1、室外计算干球温度℃t夏＝35℃ t冬＝-6℃t s夏＝28.3℃φ冬＝73％2、室内计算干球温度℃t室＝28℃ t水＝26℃3、其它参数水池表面积：A＝340m2泳池实际注水量：V水＝450m3泳馆容积：V馆＝3520m3自来水最低水温：t自＝5℃大气压：760mmHg二、计算1、池水表面蒸发热损失Q z＝αν（0.0229+0.0174 V f）（P b - P q）A 760/B其中：α＝4.187KJ/kg·℃（水的比热）ν＝582.5KJ/kgV f＝0.3m/sP b＝25.2×133.32PaP q＝17×133.32 PaA＝340 m2B＝760×133.32 Pa∴Q z＝4.187×582.5×（0.0229+0.0174×0.3）×（25.2-17）×340＝68.58×8.2×340＝191201KJ/h＝53KW1、池水表面蒸发热损失Q z＝αν（0.0229+0.0174 V f）（P b - P q）A 760/B其中：α＝4.187KJ/kcal （换算值）ν＝582.5kcal/kg(水在26℃时的汽化潜热V f＝0.3m/s（水表面风速，取0.2-0.3）P b＝25.2×133.32Pa（26℃水表面的饱和空气的水蒸汽分压力hPa)P q＝17×133.32 Pa(室内空气为28℃，相对湿度为60%时的空气中水蒸汽的分压力，P q = P b×60%P b是28℃饱和空气的水蒸汽分压力，37.71hPa37.71hPa×60%÷133.32=17毫米汞柱）A＝340 m2B＝760×133.32 Pa∴Q z＝4.187×582.5×（0.0229+0.0174×0.3）×（25.2-17）×340＝68.58×8.2×340＝191201KJ/h＝53KW2、游泳池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导热量损失：Q s＝Q z×20％＝53KW×20％＝10.6KW3、补充水加热需要的热量：Q b＝αγq b（t r- t b）/t其中：q b＝450 m3×10％×1000L/ m3＝4.5×104L （补水量）t r＝26℃ t b＝5℃ t＝24hα＝4.187KJ/kg·℃γ＝1kg/L∴Q b＝4.187×1×4.5×104（26-5）/24＝164863KJ/h＝46KW4、淋浴用水量：共6个淋浴头，每个淋浴头用水300L/h即：每小时用水量＝300×6＝1800 L/h＝1.8 m3/h≈2m3/h5℃水加热到40℃时加热量：Q L＝4.187×2000×（40-5）＝293090 KJ/h＝82KW5、冬季蒸发水量采取热回收其效率在80％的情况下，所需热泵的加热量：Q1＝Q z×（1-80%）+ Q s+ Q b+ Q L＝53×0.2+10.6+46+82＝150KW注：○1以上机组制热量Q1为冬季室外环境温度t＝-6℃时制热量如选用环境温度t＝7℃时机组制热量为Q2＝Q1/0.7＝214.3KW ○2如果把450m3的池水在48小时内从5℃加热到26℃，则需要热量Q j=5×Q b=230KW。
游泳池计算书
附录一：空调负荷计算、汇总表附录二：主要空调系统焓湿图（二）、游泳池空调通风设备选型计算室内游泳池面积：482 m2游泳池水面面积：182 m2游泳池高度： 4.9 m1．防结露计算设计参数：t n=28℃ψ=70% i n=71.2kJ/kg t L=22.0℃d n=16.82g/kgK=α(t n-τn)/( t n-t w)其中,α—围护结构内表面传热系数,W/m2. ℃，外墙8.72、内墙8.57、平顶：8.72t n、t w—室内、外空气设计计算温度℃τn—围护结构内表面温度℃，t L=22℃,根据国际游泳池设计标准规定，池厅内空气含湿量不能大于14 g/kg，即空气露点温度不超过19.5℃。
内表面温度t n至少要高于室内空气露点温度1~2℃，所以取τn=24.5℃K=8.72(28-24.5)/（28+4）=0.954W/ m2℃取K≤0.9W/ m2℃2．湿负荷计算A冬季计算条件：室内空气温度28℃（池水温度26℃）室内空气相对湿度70%露点温度22.0℃湿球温度23.7℃水蒸气分压力2645Pa饱和水蒸气分压力3779Pa含湿量16.67 g/kg室内空气焓值70.8kJ/kg①池水水面蒸发的水蒸气量W1=0.0075(0.0152Va+0.0178)(P w-P i)F w×n其中,W1—池水水面蒸发的水蒸气量kg/hV a—游泳池水面上的风速0.25m/sP w—水表面温度的饱和空气水蒸气分压力P i—室内空气的水蒸气分压力F w—-池水表面面积m2 149 m2n—池水波动时所需附加值1.2W1=0.0075(0.0152×0.25+0.0178)×( 3779 –2645)×182×1.2 = 40.12 kg/h ②游泳池旁走道湿润表面发湿量W2=0.0171(t n-t s)F其中,W2—游泳池旁走道湿润表面发湿量kg/ht n—室内干空气温度28℃t s—室内空气湿球温度23.7℃F—实际湿润表面面积m2 按池周围1m宽计算，65 m2W2=0.0171×(28-23.7)×65 = 4.78 kg/h③人体散湿量W3=0.203×27(p)=5.48 kg/h④总散湿量W=W1+W2＋W3= 40.12+4.78+5.48= 50.38kg/hB夏季计算条件：室内空气温度27℃（池水温度26℃）室内空气相对湿度70%露点温度21.1℃湿球温度22.8℃水蒸气分压力2495Pa饱和水蒸气分压力3565Pa含湿量15.7 g/kg室内空气焓值67.3kJ/kg①池水水面蒸发的水蒸气量W1=0.0075(0.0152Va+0.0178)(Pw-Pi)Fw×n=0.0075×(0.0152×0.25+0.0178) ×( 3565 –2495)×182×1.2 = 37.86 kg/h ②游泳池旁走道湿润表面发湿量W2=0.0171(t n-t s)F=0.0171×(27-22.8)×65= 4.67 kg/h③人体散湿量W3=0.194×27(p)=5.24 kg/h④总散湿量W=W1+W2 +W3=37.86+4.67+5.24 = 47.77 kg/h3．排风量计算冬季为排除室内湿气所需通风量L=W/ρ(d n-d w) m3/hd n—室内空气含湿量16.67 g/kgd w—室外空气含湿量2.1 g/kgL=50.38 /（1.2×(16.67-2.1) /1000）=2533m3/hL’=1.1L=1.1×2533 = 2786 m3/h过渡季为排除室内湿气所需通风量L=W/ρ(d n-d w) m3/hd n—室内空气含湿量16.67g/kg(28℃, 70%)d w—室外空气含湿量d w—一年12个月通风曲线与露点温度加1℃的温度曲线相交点13.5g/kg干；L1=50.38/(1.2×(16.67-13.5) /1000)=13244 m3/hL1’=1.1L1=1.1×13244 = 14568m3/h人员所需新风量L=30×48 = 1440 m3/h新风量小于冬季排风量，又因为为了控制游泳池的空气氯气含量新风量应达到1～4次的换气量，本工程为为2次/时L=2×482×4.7＝4531 m3/h所以平时排风量取L’=4530 m3/h，过渡季节取L”=14568 m3/h4．游泳池负荷计算A冬季①建筑负荷Q1=23.9kW②水池蒸发需热量Q2= (W1+W2+W3)×γ= 50.38×2434/3600=34.1kW③空气向水面放热Q3＝α（tn-ts）F=10×(28-26) ×182/860=4.2 kW④补风所需热量Q4=L×γ×ρ×（tn-tw）=4530×0.24×1.2×(28+4)/860=48.5 kW室内总热量Q＇=Q1+Q2+Q3=62.2 kW总热量Q=Q1+Q2+Q3+ Q4=110.7 kW⑤处理风量由于采用下送风，ts=35℃Δt=35-28=7℃显热负荷45.5kW (70%建筑负荷由地板辐射采暖承担)空调机组处理风量L= Q＇/ρ×Δh=（62.2-23.9x0.7）x3600 /1.2/(75.37-70.83) =30046 m3/hε＝－Q’/W=-62.2x3600/50.38=－4445kJ/kgB夏季设计参数：池水温度t＝26℃室内空气参数t n=27℃ψ=70%①建筑负荷Q1=11.2kW②灯光负荷Q2=11.6 kW③人员负荷Q3=48x0.181 kW=8.7kW④加热池水的外部热源以潜热形式转移到空气中的热量Q4＝W×γ=47.77×2433/4.19/860=32.3 kW⑤新风负荷Q5=4530×1.2(92.9-67.3)/3600=38.7 kWε＝(Q1+Q2+Q3+Q4)/W=63.8x3600/47.77=4808 kJ/kg⑥总显热量Q=Q1+Q2+Q3＋Q4＝63.8 kW处理风量与冬季相同，则L=30046 m3/hΔi s=(Q1+Q2+Q3+Q4)/ (ρL)=63.8x3600/(1.2×30046)=6.37kJ/kg5．地板辐射采暖温度校核t mp=t n+9(q/100)0.909其中，t mp—地面层表面平均温度℃t n—室内离地1.2~1.5m处的空气温度℃q—地板单位面积向上的散热量W/ m2由《低温热水塑料管地板辐射采暖工程技术规程》DBJ/CT512-2003 P.22得：q=110 W/ m2t mp=18+9(110/100) 0.909=27.8℃满足要求。
室外游泳池设计计算说明书
一、室外泳池循环流量计算书：1、泳池专业循环水泵的设计项目参数循环水泵选型计算室外泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m31.拟采用循环水泵参数H=15M ，Q=70m3/h ，N=6.7 KW2.拟选用水泵数量245.6m3/h÷70m3/h.台≈4台3.结论采用4台9HP(H=15M，Q=70m3/h )水泵能够满足室外泳池循环处理流量要求。
循环周期6h/次循环流量275m3/h给水流速2m/s2、室外泳池过滤系统的确定：项目参数过滤器选型计算室外泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m3 1. 拟采用硅藻土过滤器参数DE1200：选用硅藻土滤料，滤速≤5m/h，取值5m/h，过滤面积20.5m2，过滤流量102.5m3/h.台2. 拟选用硅藻土过滤器275m3/h÷102.5m3/h.台≈3台3. 结论采用3台DE-1200硅藻土过滤器能够满足室外泳池池循环处理流量要求。
循环周期6h/次循环流量275m3/h 滤速5m/h3、室外泳池消毒系统计算项目参数投药系统选型计算泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m3 1.消毒剂采用次氯酸纳溶液，药剂有效成分20%，设计投加率3mg/L，投加浓度10%，次氯酸钠投加总量为：(275m3/h×3 mg/L)/ (15%×1 Kg/L×20%)/1000 =27.5L/h2. PH值调整剂采用Na2CO3和HCL溶液：Na2CO3溶液投加浓度10%，设计投加率3mg/L；HCL溶液投加浓度3%,设计投加率2mg/L；Na2CO3投加量为：275m3/h×3 mg/L) /（10%×1Kg/L）=7.4L/h HCL投加量为：(275m3/h×2 mg/L) /（3%×1 Kg/L）=16.4L/h 3. 选最大投药药量30L/h混凝剂计量泵1台、次氯酸纳计量泵1台、PH调整剂计量泵1台。
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一、室外泳池循环流量计算书：1、泳池专业循环水泵的设计项目参数循环水泵选型计算室外泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m31.拟采用循环水泵参数H=15M ，Q=70m3/h ，N=6.7 KW2.拟选用水泵数量245.6m3/h÷70m3/h.台≈4台3.结论采用4台9HP(H=15M，Q=70m3/h )水泵能够满足室外泳池循环处理流量要求。
循环周期6h/次循环流量275m3/h给水流速2m/s2、室外泳池过滤系统的确定：项目参数过滤器选型计算室外泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m3 1. 拟采用硅藻土过滤器参数DE1200：选用硅藻土滤料，滤速≤5m/h，取值5m/h，过滤面积20.5m2，过滤流量102.5m3/h.台2. 拟选用硅藻土过滤器275m3/h÷102.5m3/h.台≈3台3. 结论采用3台DE-1200硅藻土过滤器能够满足室外泳池池循环处理流量要求。
循环周期6h/次循环流量275m3/h 滤速5m/h3、室外泳池消毒系统计算项目参数投药系统选型计算泳池尺寸面积：900㎡容积：1650m3 1.消毒剂采用次氯酸纳溶液，药剂有效成分20%，设计投加率3mg/L，投加浓度10%，次氯酸钠投加总量为：(275m3/h×3 mg/L)/ (15%×1 Kg/L×20%)/1000 =27.5L/h2. PH值调整剂采用Na2CO3和HCL溶液：Na2CO3溶液投加浓度10%，设计投加率3mg/L；HCL溶液投加浓度3%,设计投加率2mg/L；Na2CO3投加量为：275m3/h×3 mg/L) /（10%×1Kg/L）=7.4L/h HCL投加量为：(275m3/h×2 mg/L) /（3%×1 Kg/L）=16.4L/h 3. 选最大投药药量30L/h混凝剂计量泵1台、次氯酸纳计量泵1台、PH调整剂计量泵1台。
循环周期6h/次循环流量275m3/h二、室内恒温泳池循环流量计算书：1、泳池专业循环水泵的设计循环泵选型：项目参数循环水泵选型计算室内泳池尺寸面积：200㎡容积：320m31.拟采用循环水泵参数H=15M ，Q=32m3/h ，N=3.4KW2.拟选用水泵数量64m3/h÷32m3/h.台≈2台3.结论采用3台3.4KW(H=15M，Q=32m3/h )水泵，两用一备，能够满足室外泳池循环处理流量要求。
循环周期6h/次循环流量64m3/h给水流速2m/s2、室内恒温泳池过滤系统的确定：项目参数过滤器选型计算室内恒温泳池尺寸面积：200㎡容积：320m31. 拟采用硅藻土过滤器参数E-800：选用硅藻土滤料，滤速≤5m/h，取值4m/h，过滤面积9.5m2，过滤流量38m3/h.台2. 拟选用石英砂过滤器64m3/h÷38m3/h.台≈2台3. 结论采用2台DE-800硅藻土过滤器能够满足室外泳池池循环处理流量要求。
循环周期6h/次循环流量64m3/h滤速4m/h3、室内恒温泳池消毒系统计算项目参数投药系统选型计算泳池尺寸面积：200㎡容积：280m3 1.消毒剂采用次氯酸纳溶液，药剂有效成分20%，设计投加率3mg/L，投加浓度10%，次氯酸钠投加总量为：(64m3/h×3 mg/L)/ (10%×1 Kg/L×20%)/1000 =8L/h2. PH值调整剂采用Na2CO3和HCL溶液：Na2CO3溶液投加浓度10%，设计投加率3mg/L；HCL溶液投加浓度3%,设计投加率2mg/L；Na2CO3投加量为：(64m3/h×3 mg/L) /（10%×1Kg/L）=1.4/h HCL投加量为：(64m3/h×2 mg/L) /（3%×1 Kg/L）=3.1L/h 3. 选最大投药药量13L/h混凝剂计量泵、次氯酸纳计量泵、PH调整剂计量泵各1台。
循环周期6h/次循环流量64m3/h4、臭氧消毒计算四、臭氧消毒计算项目 参数臭氧机选型计算泳池尺寸 容积：320m3 1.采用分流量投加方式进行臭氧消毒，即取总循环流量的25%，按照0.8mg/L 投加臭氧，经射流器与循环水充分融合后，进行管道混合器再与其余75%循环水进行混合进行泳池，利用臭氧20~30分钟的半衰期对泳池水进行消毒。
2. 注意：由于臭氧是强氧化剂，具有剧毒，在泳池中浓度不得超过0.15mg/L ，空气浓度不得超过0.15mg/L3.臭氧机的选型计算：G=64m3/h ×25%×0.8mg/L=13g/h ，选型美国太平洋15g/h 臭氧发生器可满足要求。
4.安全验证15g/h ÷320m3=0.046mg/L ＜0.15mg/L15g/h ÷（320/3*20）m3=0.0075mg/L ＜0.15mg/L 采用15g/h 臭氧机是达到安全要求的。
循环周期6h/次循环流量64m3/h三、室内按摩池循环流量计算书： 1、泳池专业循环水泵的设计 循环泵选型：项目参数循环水泵选型计算按摩池尺寸面积：16.3㎡ 容积：13m31.拟采用循环水泵参数H=15M ，Q=26m3/h ，N=2.2KW 2.拟选用水泵数量 3HP 水泵 1台 3.结论采用1台3HP(H=15M ， Q=26m3/h )水泵能够满足室内按摩池循环处理流量要求。
循环周期 0.5h/次 循环流量26m3/h给水流速2m/s2、室内按摩池过滤系统的确定：项目参数过滤器选型计算按摩池尺寸面积：16.3㎡容积：13m3 1. 拟采用石英砂过滤器参数E-1000：选用石英砂滤料，滤速≤35m/h，取值33m/h，过滤面积0.79m2，过滤流量26m3/h.台2. 拟选用石英砂过滤器E-1000 1台3. 结论采用1台E-1000石英砂过滤器能够满足室内按摩池循环处理流量要求。
循环周期0.5h/次循环流量26m3/h滤速30m/h3、室内按摩池消毒系统计算项目参数投药系统选型计算泳池尺寸面积：16.3㎡容积：26m3 1.消毒剂采用次氯酸纳溶液，药剂有效成分20%，设计投加率3mg/L，投加浓度10%，次氯酸钠投加总量为：(26m3/h×3 mg/L)/ (10%×1 Kg/L×20%)/1000 =5L/h2. PH值调整剂采用Na2CO3和HCL溶液：Na2CO3溶液投加浓度10%，设计投加率3mg/L；HCL溶液投加浓度3%,设计投加率2mg/L；Na2CO3投加量为：(26m3/h×3 mg/L) /（10%×1Kg/L）=1.5L/h HCL投加量为：(26m3/h×2 mg/L) /（3%×1 Kg/L）=1.5L/h 3. 选最大投药药量13L/h混凝剂计量泵、次氯酸纳计量泵、PH调整剂计量泵各1台。
循环周期0.5h/次循环流量26m3/h -四、室内恒温池热负荷泳池区水面蒸发损失的热负荷L W－水面蒸发量31.4kg/hr V f－池面风速0.2m/s F池－水面面积195m2B－当地大气压力711mmHg V－28℃水温时水的蒸发潜热2435kj/kgP b－28℃水表面温度饱和空气水蒸汽分压3782 PaP q－30℃池厅空间空气的水蒸气分压2759 Pa水面蒸发损失热负荷计算公式Q1＝V（0.0174Vf+0.0229）（Pb－Pq）×F×760／B 水面蒸发损失的热负荷Q1＝35.2KW池底、池壁管道和设备等传导损失的热负荷池底、池壁管道和设备等传导损失的热负荷Q2 按水面蒸发损失的热负荷的20%Q2 =Q1×20%= 7KW补充水加热需要的热负荷容积*10%*20*1000/24（补充水量按10%水容积考虑,补水温差20o C,补水时间按一天24小时计）V总－泳池水体积320m³V补－补充水量20m³补充水加热需要的热负荷Q3＝CMΔΤ补充水加热需要的负荷Q3＝20KW游泳池热水每小时维持水温所需总热负荷Q维热负荷计算公式Q维＝Q1+Q2+Q3维持水温所需总热负荷Q维＝62.2KW泳池水加热需要的热负荷V总－泳池水体积320m³T-泳池加热时间24小时池水加热温差ΔΤ20℃48小时池水加热需要的热负荷Q1=310KW池加热期间恒温热负荷Q2＝池水恒温热负荷/3=62/3池水初次加热需要的总热负荷Q总＝Q1+Q2=331KW五、按摩池区水面蒸发损失的热负荷L W－水面蒸发量15.95kg/hr V f－池面风速0.2m/s F池－水面面积16.3m2B－当地大气压力711mmHg V－40℃水温时水的蒸发潜热2405kj/kgP b－40℃水表面温度饱和空气水蒸汽分压7383 PaP q－30℃池厅空间空气的水蒸气分压2759 Pa水面蒸发损失热负荷计算公式Q1＝V（0.0174Vf+0.0229）（Pb－Pq）×F×101325／B水面蒸发损失的热负荷Q1＝13.5KW池底、池壁管道和设备等传导损失的热负荷池底、池壁管道和设备等传导损失的热负荷Q2 按水面蒸发损失的热负荷的20%Q2 =Q1×20%=2.7KW补充水加热需要的热负荷容积*10%*20*1000/24（补充水量按10%水容积考虑,补水温差20o C,补水时间按一天24小时计）V总－泳池水体积13m³V补－补充水量2m³补充水加热需要的热负荷Q3＝CMΔΤ补充水加热需要的负荷Q3＝3KW池热水每小时维持水温所需总热负荷Q维热负荷计算公式Q维＝Q1+Q2+Q3维持水温所需总热负荷Q维＝19.2KW池水加热需要的热负荷V总－泳池水体积13m³T-泳池加热时间4小时池水加热温差ΔΤ32℃4小时池水加热需要的热负荷Q1=120KW池加热期间恒温热负荷Q2＝池水恒温热负荷/3=19.2/3池水初次加热需要的总热负荷Q总＝Q1+Q2=140KW2个按摩池初次加热需要的总热负荷为280KW 恒温泳池初次加热需要的热负荷为331KW ，按摩池和恒温泳池可不同时进行加热，需要锅炉的总热负荷为480KW。
六、三集一体除湿热泵设计1、气象参数表室外计算（干球）温度（℃）夏季室外日平均温度（℃）夏季室外湿球温度（℃）室外设计相对湿度（﹪）室外风速（m／s）大气压（Mbar）夏季空调冬季空调最热月平均冬季空调夏季冬季夏季冬季31.6 1 28 26.7 85 80 1.1 0.9 947.7 963.2 2、游泳馆设计参数表游泳池面积200m2游泳池水深 1.4m池厅面积444m2池厅高度5m游泳池池水恒温温度27±1℃池厅空气温度29℃池厅相对湿度60%~70%3、室内游泳池的湿负荷计算泳池水面蒸发量L W－泳池水面蒸发量31.4kg/hr V f－泳池池面风速0.2m/sF池－室内泳池水面面积280m2B－当地大气压力711mmHgP b－26℃水表面温度饱和空气水蒸汽分压25.2mmHgP q－29℃泳厅空气湿度65%时的水蒸气分压19.5 mmHg湿负荷计算公式L W＝（0.0174V f+0.0229）（P b－P q）×F 池×760／B泳池水面蒸发量L W＝31.4Kg/hr人体散湿量L人－人体散湿量7.2kg/hr Q－新风量1200m3/hS人－人均所占面积3m2/人n－泳池综合服务人数=F池/ S人60人n´-为群体系数0.92 g -为人体散湿量120g/人人体散湿量计算公式L人＝0.001nn´g人体散湿量L人＝7.2Kg/hr夏季新风最大增湿量L新－新风增湿量13.5kg/hr dw -夏季室外空气含湿量25.2g/Kgρ-空气密度 1.2kg/m³dn -室内空气含湿量16.5g/Kgn-泳池综合服务人数60人q -每人所需新风量6l/s·人新风量计算公式Q新＝q×n=1200m3/h新风增湿量计算公式L新＝（dw-dn）×Q新×ρ新风增湿量L新＝13.5Kg/hr综合考虑所需湿负荷泳池最大湿负荷＝Lw+L人+L新＝54+7.2+13.5=52Kg/hr泳池平均湿负荷=52+31.4/2=41.7kg/h.按摩池区水面蒸发的热负荷L W－水面蒸发量15.9kg/hr V f－池面风速0.2m/s F池－水面面积16.3m2B－当地大气压力711mmHg V－40℃水温时水的蒸发潜热2405kcal/kgP b－40℃水表面温度饱和空气水蒸汽分压55.4 mmHgP q－30℃池厅空间空气的水蒸气分压20.7 mmHg水面蒸发损失热负荷计算公式Q1＝（0.0174Vf+0.0229）（Pb－Pq）×F×760／B 水面蒸发损失的热负荷Q1＝15.95 Kg/hr池厅的总散湿量热负荷为：15.95+15.9+41.7=73.5Kg/hr，选一台75kg除湿设备可以满足要求。