满堂支架设计验算书
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
满堂支架结构验算
满堂支架结构验算一、总体设计说明采用Φ４8×3．５mm碗扣式钢管支架。
梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受,翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。
具体布置为:①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距)９０cm×30cm;翼缘板下的立杆布置为９0ｃm×９0cm。
考虑到腹板较重,腹板下立杆布置为90cm×3０cm。
立杆步距均为90 cm。
②纵木采用１0cm×1０cm方木,间距２0ｃｍ沿横桥向满铺,横木采用15ｃm ×15cｍ方木。
③剪刀撑设置:横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。
支架的详细布置见设计图。
二、支架基本承载力与设计荷载１、支架基本承载力Φ48×３.５mm碗扣式钢管,立杆、横杆承载性能见表１。
表１立杆、横杆承载性２、设计荷载(1)箱梁自重,箱梁混凝土容重26ＫN/m３；(2）模板荷载,按 5.5 ＫN/m2计;（3)施工荷载,按3.0 KN／m2计;(4)砼振捣荷载，按2.5 KN／m2计;（5)倾倒混凝土荷载,按３KＮ/m2计；（2）~（5）荷载合计为14 KN/m2。
三、立杆竖向承载力验算1、0#-1#梁段（梁高３．05m)腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布90cm×30cm,层距60cm。
图中三个截面分别代表纵断面不同部位:1、端头截面1为0＃端头向大里程方向200ｃｍ处,2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm处，3、跨中截面为梁体跨中处。
综合考虑，则:端头截面1连续梁单侧截面翼板面积:ｇ１＝1．48m２;连续梁单侧截面腹板面积：ｇ2=5.０2m2;连续梁单侧截面中板面积：g3=２．56m2;连续梁单侧截面中板面积：ｇ4＝6.75ｍ2;1、中板处断面面积为６.75 ｍ2,6.7５×２6/3.1=5６．6１KN/m2,荷载组合:１.２×５６.61+１.４×１４.０＝8７.5KＮ/m２,则单根立杆受力为:N＝87.５×0.9×0.3＝2３．62KN＜[ ３5 KＮ］（满足)。
满堂支架验算.(DOC)
现浇箱梁支架设计验算1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设4～5道。
立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。
扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）～（二）。
2、现浇箱梁支架验算该现浇连续梁为单箱单室，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
满堂支架验算书081026
湖南省宜章至凤头岭高速公路工程G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书上海警通宜凤高速S1-6工区二00九年十一月满堂式支架强度及稳定性计算一、计算说明：1、根据‚G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）‛典型断面图计算（图号SVII-5-8）。
2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。
根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。
3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。
横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。
设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。
4、支架按容许应力法设计检算。
5、立杆容许荷载‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量二、中横梁处立杆受力验算：1、中横梁处砼恒载为：g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m32、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m23、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m24、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。
①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。
满堂支架验算
某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一.上部结构核载1.新浇砼的重量:2.804t/m22.模板、支架重量:0.06t/m23.钢筋的重量:0.381t/m24.施工荷载:0.35t/m25.振捣时的核载:0.28t/m26.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力：【σ】=140Mpa受压构件容许xx：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8××109=1.94×10-4xx改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用￠42mm外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.6m，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
支架计算
满堂支架计算验算书土木133 马志超 2013111315一、支架结构碗扣支架立杆纵向间距均取0.6m，横向间距翼檐、底板下取0.9m，腹板底取0.6m，步距均取0.6m，顶、底托采用可调托撑。
支架顶托纵桥向10cm×15cm方木，其上横桥向布置10cm×10cm横梁，间距0.6m；横梁上纵桥向布置6cm×4cm方木次梁，次梁在箱室下方间距25cm、腹板下方25cm。
二、支架计算1、荷载取值按《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）规定，荷载取值如下：箱梁钢筋混凝土自重：q1=26 kN/m3木材密度：8 kN/m3腹板钢筋混凝土荷载：q1=26kN/m3×4.05m=105.3kN/m2底板钢筋混凝土荷载：q1=26kN/m3×1.32m=34.4kN/m2(取间距0.9m处最厚底板)模板及方木荷载：q2=3N/m2 施工人员及机具荷载：q3=2.5kN/m2泵送砼冲击荷载：q4=2kN/m2 振捣砼产生荷载：q5=2kN/m2其他荷载：P6=0 荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2，其他取1.4。
腹板组合荷载q=139.1kN/m2 底板组合荷载q=54.0 kN/m22.模板验算⑴底模采用厚度为δ=1.5cm的覆膜木胶板。
腹板位置计算跨径为20cm，底板位置计算跨径为0.3m，取0.1m宽胶合板在8—8截面以连续梁模型计算。
模板和木方允许应力[σ]=8.5MPa，弹性模量E=1×104MPa，弯曲剪应力[τ]=2.0×103 KPa。
W三、支架材料力学性能1、碗扣件截面特性碗扣件截面积：A=4.89×102mm2惯性矩：I=1.215×105mm4抵抗矩：W=5.078×103mm3回转半径：i=15.78mm2、方木截面特性本桥支架使用10×15cm方木和6×4方木两种，木材及方木截面特性如下：①木材的力学性能(东北落叶松)：抗弯：f m=[17]MPa弹性模量：E=1×104MPa抗剪：f v=[1.6]MPa②15×10cm方木截面特性：截面积：A=15×10=150cm2抗弯模量：W=bh2/6=15×102/6=250 cm3惯性矩：I=bh3/12=15×103/12=1250cm4③4×6cm方木截面特性：截面积：A=4×6=24cm2抗弯模量：W=bh2/6=4×62/6=24 cm3惯性矩：I=bh3/12=4×63/12=72cm43、胶合板截面特性截面积：A=10×1.5=15cm2弹性模量：E=1×104MPa抗弯模量：W=bh2/6=10×1.52/6=3.75 cm3惯性矩：I=bh3/12=10×1.53/12=2.81cm4胶合板力学性能验算取值与木材相同。
4、碗扣式满堂支架制梁法检算书
中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁满堂支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。
（二）、技术条件道路等级：城市快速路；设计行车速度：80km/h；设计汽车荷载：城-A级（荷载系数1.3）（三）、结构形式及设计主要参数⑴截面类型为单箱多室。
截面见下图。
⑵桥面宽度：主线桥宽度分13.25m、15.5m、26m、37m四种，B匝道为8m，C,D匝道为9.5m。
⑶梁体跨度为30m～40m，梁高为2.2m。
⑷梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。
25.8m箱梁标准断面图二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用满堂支架，支架立杆支撑在承台和已硬化的地面基础上。
满堂支架立杆的纵向间距在梁端实心部份和梁端箱梁加厚段为60cm，其余按90cm布置；横向间距箱梁两侧箱室底板下横向间距90cm，翼板下横向间距90cm，腹板、中隔板以及横梁下的横向间距60cm。
步距除地面以上、底板以下2层为60cm，其余均为120cm。
支架设置纵桥向与横桥向的剪刀撑以维持支架的整体稳定，剪刀撑每隔4排设置一道。
在水平方向，底层设置扫地杆，顶层设置水平剪刀撑，中间每隔4.8m增设一道水平剪刀撑。
立杆顶端安装可调式U形顶托，在顶托内安装纵桥向I1O的工字钢，在横桥向安装10×10cm方木，方木在一般截面的间距布置为30cm，在中横梁及端横梁处的间距加密为20cm，上面再铺设竹胶板模板。
力学传递程序：现浇箱梁砼→模板（15mm竹胶板）→横向分配梁（10×10cm 方木）→纵梁(工10工字钢)→钢管立杆(φ48×3.5mm)→基础。
由于本标段桥跨形式较多，此验算方案以Z91#-Z93#墩的第二十七联（30+30）m的一跨作为验算对象。
下面为支架横断面与纵断面布置图：满堂支架横断面图布置图支架横断面布置图满堂支架纵断面布置图支架纵断面布置图三、方案设计依据及参数1、海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）工程桥梁工程设计图；2、本工程各桥梁下部结构设计图纸；3、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；4、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）；5、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；6、《路桥施工计算手册》；7、《公路施工手册》8、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；9、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；=26KN/m3；10、钢筋混凝土重度rc11、恒载系数1.2，活载系数1.4。
现浇桥梁满堂支架设计验算
按照最不利位置计算，腹板下模板跨度为 200 mm
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.60 m =
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
15.6 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 16.1 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 200
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 0.30 = 5.298 kN/m
设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 0.3 = 8.25
按简支梁计算，支撑跨度取
l = 1200 mm
kN/m
弯矩： Mmax = q2l2/ 8 = 1484568 N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax = Mmax / W = 1484568 /
10.1设计依据:
(1) 设计图纸及相关详勘报告 (2) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） (3) 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） (4) 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) (5) 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010) (6) 《铝合金结构设计规范》（GB50429-2007） (7) 《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011) (8) 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） （9）《公路桥涵施工技术规范》（JTG T F50-2011） （10）《建筑施工手册》（第四版）
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德商高速公路夏津至聊城段路桥二标聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥支架设计验算书编制：审核：批准：中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段路桥二标项目经理部目录一、设计计算说明 (1)1.1、设计依据 (1)1.2、工程概况 (1)1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (2)1.4、支架总体方案 (3)二、荷载计算 (4)2.1、荷载分析 (4)2.2、荷载分项系数 (6)2.3、荷载效应组合 (6)三、模板、背肋及脊梁计算 (7)3.1、模板荷载的计算 (7)3.1.1、设计荷载 (7)3.1.2、侧压力的计算 (7)3.1.3、底板压力计算 (10)3.2、模板计算 (11)3.2.1、底模计算 (11)3.2.2、侧模计算 (14)3.2.3、内模顶模计算 (15)3.3、背肋的计算 (16)3.3.1、底模背肋 (16)3.3.2、侧模背肋 (18)3.3.3、内模顶模背肋 (20)3.4、脊梁的计算 (22)3.4.1、底模脊梁 (22)3.4.2、侧模脊梁 (26)3.4.3、内模顶模脊梁 (29)3.5、拉杆计算 (32)四、支架计算 (34)4.1、支架布置情况 (34)4.1.1、立杆和横杆的布置 (34)4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (34)4.2、立杆力学特性计算 (35)4.3、立杆强度验算 (35)4.4、整体稳定性验算 (37)4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (40)4.6、局部稳定性计算 (42)4.7、底座和顶托强度验算 (42)五、地基承载能力验算 (43)六、计算结果总结 (46)聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥支架设计验算书一、设计计算说明1.1、设计依据①《德商高速公路夏津至聊城段两阶段施工图设计-路桥施工二标第四册第四分册》；②《德商高速公路夏津至聊城段两阶段施工图设计-路桥施工二标第四册第五分册》；③《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；④《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》（JTG D62-2004）；⑤《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；⑥《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008，J823-2008）；⑦《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑧《路桥施工计算手册》周水兴等主编（人民交通出版社）；⑨《竹胶合板模板》（JT/T156-2004）；1.2、工程概况聊城北互通立交主线桥中心桩号为MRK82+835.15，桥址区地貌类型属于鲁西北平原，地表开阔平坦，地面标高一般在32.10～34.10m 之间，相对高差约2.00m。
大桥主体第四、五跨跨越省道S258，4号墩位于省道中间位置，两侧桥台均位于农田内。
跨径组合为左幅：2×(3×30)+2×(3×25)+2×(3×30)m;右幅：3×(2×30)+2×(3×25)+2×(3×30)m，桥长518.2m。
本桥平面位于半径R=6500m的右偏圆曲线上，墩台径向布置，纵面位于R=29000m，T=420.5，E=3.049m 的凸型竖曲线内。
除0号台、1～6号墩轴线与路线中心交角135°，6～9号墩采用斜转正的形式过渡（由右偏角135°到90°）外，其他墩台轴线与路线中心线交角均为90°。
右幅6号墩处与D匝道桥相接，D匝道桥桥宽10m，上部采用4×25m现浇预应力混凝土连续箱梁，平面位于A=155缓和曲线和R=320m的右偏圆曲线上。
本桥左幅第三～四联以及右幅第四～五联上部采用预应力钢筋混凝土现浇连续箱梁，其中右幅第四～五联等宽，桥宽13.25m，采用单箱双室截面。
左幅第三～四联为变宽，桥宽从13.75m变化到17.75m，变化起点桩号为K82+820，终点桩号为K82+910，其中左幅第三联采用单箱双室截面，左幅第四联采用单箱三室截面。
现浇箱梁梁高为140cm，顶板厚度从横隔板位置到跨中位置按45cm-25cm依次过渡，底板厚度除梁端加厚段外其余部位从横隔板位置到跨中位置按65cm-40cm-22cm依次过渡，腹板厚度从横隔板位置到跨中位置按60cm-45cm依次过渡，具体情况见《两阶段施工图设计》第四册第四、五分册。
1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序本桥左幅第3、4联以及右幅第4、5联按设计要求均采用满堂支架整体现浇施工，施工顺序按施工图给出的“施工概略流程图”实施，详见附件5：预应力现浇连续箱梁施工工艺流程图。
1.4、支架总体方案根据连续箱梁结构设计特点及地质、地形条件，本项工程施工时以WDJ碗扣式满堂支架为支撑结构。
满堂式碗扣支架体系由支架基础、可调节底托、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、横向分配梁（10cm×10cm方木）、纵向分配梁（6cm×8cm木方），方木横向长度因桥梁宽度而定，比顶板一边宽出0.5m左右，以便支撑外模支架及检查人员通行。
在支架搭设范围内原地面开挖30cm后进行压实，使地基承载力达到160MPa以上，然后50cm砖渣，填筑后标高高于原地面20cm，在其顶部浇筑5cm厚细石砼封层，在再相应范围内进行20cm厚C15混凝土硬化，于支架两侧设置排水沟，防止雨水浸泡支架基础。
支架设计时取最小应力160Kpa作为地基承载力设计的控制应力，地基回填前需对地基承载力进行检测，若达不到此要求，需对地基进行强夯处理，使达到承载力要求。
支架立杆布置时，横、纵桥向间距均为60cm,支架横杆竖向步距为120cm，支架顶层横杆步距宜比最大步距减少一个碗扣的距离，本工程为0.6m；立杆顶端采用可调U形托撑，支撑于模板主肋底部，底部采用可调底座，支承在5cm×20cm的枕板之上；底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度等于350mm。
模板系统由底模、侧模、芯模、端模等组成，箱梁底模板采用定型大块15mm厚竹胶模板，铺设于纵向分配梁（6cm×8cm方木）之上；侧模模板为15mm厚竹胶板，固定于背肋（6cm×8cm方木）之上，并采用10cm×10cm方木做脊梁；翼缘板模板为15mm厚竹胶板，铺设于纵桥向分配梁（6cm×8cm方木）之上。
支架的四周及中间纵、横向，由底至顶连续设置竖向剪刀撑，纵向剪刀撑间距为4.2m，横向剪刀撑间距为3.6m；支架顶部和底部均设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑的间距为3.6m。
支架采用满挂密目安全网进行安全防护，高度随支架搭设高度相应提升，离支架顶高度应保持在2m以内。
在六号墩位置箱梁端部设置人行梯架，梯架采用之字型并附着于支架外侧搭设，并设置相应的栏杆、脚手板和挡脚板，搭设应符合相关规范标准要求。
二、荷载计算2.1、荷载分析支架荷载计算内容及荷载标准值取值①新浇砼及钢筋重、箱体自重均布荷载—q1=26KN/m³；计算时梁体混凝土容重：砼②施工人员、堆放及运输的工具及材料荷载—q2根据《路桥施工计算手册》—P172表8-1可知，当计算模板及其下肋条时均布荷载取 2.5kPa；当计算肋条下的梁时均布荷载取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时均布荷载取1.0kPa；③倾倒混凝土产生的冲击荷载—q3根据《路桥施工计算手册》—P172表8-1可知，q取2kPa；3④振捣砼时产生的荷载—q4根据《路桥施工计算手册》—P172表8-1可知，计算竖向荷载时4q取2kPa，计算侧向荷载时4q取4kPa；⑤操作层的栏杆与挡脚板自重—5q根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.2.2条第二项5q取0.14kPa；⑥外侧满挂密目式安全网自重—6q根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.2.2条第三项6q取0.01kPa；⑦底模、内模及其支撑自重—7q参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.2.3-1表7q 取1kPa；⑧支架自重—8q按双排脚手架假设每增加2根立杆所增加的面积分别计算横梁处、跨中腹板处、一般底板处、翼板处等每平米的立杆数量，进而计算每平米钢管自重，钢管单位重量采用3.84kg/m。
本工程立杆横、纵向间距均为60cm，步距为120cm，支架高度为800cm。
计算可得8q=3.24kPa；⑨横、纵向支撑方木自重—9q方木采用材质为红松，γ木=6kN/ m³,根据横、纵向方木布置情况，计算可得：当验算横向分配梁时，9q=0.2 kPa；当验算纵向分配梁时，按γ木=6kN/ m³进行自重计算；当验算立杆时，9q=0.4 kPa。
⑩支架受风荷载—10q10z s o q =0.7w μμ式中：10q —风荷载标准值（kN/m ²）；z μ—风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用，见附录A 表A ；s μ—风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定的竖直面取0.8；o w —基本风压（kN/ m ²），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（ GB50009-2001）规定采用，见附录A 图A 。
经查：z μ=1.56；s μ=0.8；o w =0.6kN/m ²2210z s o q =0.7w =0.7 1.560.80.6k /m =0.52k /m N N μμ⨯⨯⨯ ；2.2、荷载分项系数计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：1、永久荷载的分项系数，取1.2；计算结构倾覆稳定时，取0.9。
2、可变荷载的分项系数，取1.4。
2.3、荷载效应组合模板、支架设计计算荷载组合三、模板、背肋及脊梁计算3.1、模板荷载的计算3.1.1、设计荷载①施工荷载（机械堆放和混凝土的冲击力）；②人群荷载；③结构自重；④混凝土振捣产生的荷载。
3.1.2、侧压力的计算1、根据《路桥施工计算手册》计算侧压力砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，我项目混凝土搅拌站每日共生产1500m³混凝土，其供应能力每小时能供应62.5m³混凝土。
根据《聊城北互通式立交主线桥施工图纸》，取最不利情况对1跨进行验算，腹板厚45cm、横隔板厚2.0m，则梁腹板的截面面积S 计算如下所示：S＝0.45×25×3+2×9.25＝52.25m²由于箱梁为一次性浇筑，故砼浇筑速度V计算如下所示：V＝62.5/52.25≈1.20m/h模板计算时，考虑混凝土不是均匀沿整个梁截面浇筑，为安全考虑因此浇筑混凝土的速度设为1.5m/h，入模的温度为25℃。