标准贯入试验锤击数与液性指数关系探讨
建筑钢结构工程技术 液化地基的评价
5 液化地基的评价
液化场地危害程度的确定，采用土层柱状液化等级（液化指数）判定
n
IlE
i 1
(1
Ni N c ri
)diWi
n ——判别深度范围内标准贯入试验点的总数 Ni 、N cri ——为i点标准贯入锤击数的实测值和临界值，当 Ni Ncri 时，应取临界值；当只需
重均有，多数属中等
有时不均匀沉陷可达200mm
严重
一般喷水冒砂都很严重，地面变 危害性大，不均匀沉陷可能大于200mm，
形很明显
高重心结构可能产生不允许的倾斜
Than You
内蒙古建筑职业技术学院欢迎你！
5 液化地基的评价
由液化指数，按下表确定液化等级
液化等级
轻微
液化指数
0<IlE≤6
液化等级与相应的震害
中等 6<IlE≤18
严重 IlE>18
液化等级
地面喷水冒砂情况
对建筑物的危害情况
轻微
地面无喷水冒砂，或仅在洼地、 河边有零星的喷水冒砂点
危害性小，一般不致引起明显的震害
中等
喷水冒砂可能性大，从轻微到严 危害性较大，可造成不均匀沉ห้องสมุดไป่ตู้和开裂，
判别15m范围以内的液化时，15m以下的 Ni Ncri d i ——i点所代表的土层厚度(m)，可采用与标准贯入试验点相邻的上、下两标准贯入试
验点深度差的一半，但上界不高于地下水位深度，下界不深于液化深度
wi ——第i层土层单位土层厚度的层位影响权函数值（单位为m-1）。当该层中点深度不
大于5m时应采用10；等于20m时应采用零值；5~20m时应按线性内插法取值。
标准贯入试验的影响因素及其资料整理分析
标准贯入试验的影响因素及其资料整理分析孙康（河北道桥检测有限公司，河北石家庄 050021）摘要：本介绍标准贯入试验的影响因素及资料整理应用。
重点从实际角度出发，分析了影响试验值准确性的各方面因素，同时对试验资料的整理和应用方法进行了归纳总结。
关键词：标准贯入试验土层击数1 前言标准贯入试验是动力触探的一种。
从50年代开始应用，目前广泛应用于工程地质勘察中,为广大工程技术人员所熟悉。
通过这些年的实践与理论知识相结合，总结出这种原位测试方法的影响因素及其资料分析方法，能够有效地指导我们发现原始测试中可能出现的错误，使原始数据更加接近实际。
同时还将各种资料整理方法分析对比，说明不同方法的适用范围。
2 标准贯入试验影响因素标准贯入试验目前全世界已逐步趋于统一，其试验方法和实验设备的结构在有关工程地质勘察的规范中均有介绍。
下面主要分析影响原位测试精度的主要因素：］2.1 探杆长度影响随着测试深度的增加，探杆重量增加，其影响是减少锤击数；但随着深度增加，探杆和孔壁之间的摩擦力和土的侧向压力也增加了，其影响是增加锤击数。
据有关技术资料介绍，这两种影响可相互抵消，杆长30m以内影响很小，可不修正。
目前，按《建筑地基基础设计规范》GBJ7-89对杆长修正到21m。
根据《公路工程地质勘察规范》JTJ064-98，日本桩基公式修正法N=(1-0.005)N，与《建筑地基基础设计规范》GBJ7-89的杆长修正系数对比，见下表：标贯杆长两种修正方法的系数对比表从上表可以看出目前我们规范修正系数偏大。
2.2 钻进方式影响在标准贯入试验的钻进过程中，要尽量保持孔底土层不受扰动，也不宜用水冲法或冲击式钻进，应尽可能使用回转泥浆钻进，以保持孔壁稳定（特别是在砂层钻进时），减少孔壁摩擦。
钻孔直径也不宜过大，钻孔直径过大时可减少锤击数达50％，钻孔直径上限为100mm。
2.3 土层深度（土的有效上覆压力）的影响随着贯入深度的增加，土的有效上覆压力和侧压力都会增加，从而加大贯入阻力，增大锤击数。
标准贯入试验锤击数与粘性土状态的关系
由于该地段有一 办公楼 , 其基础 底板埋 深为 9. 5m, 距基 坑开挖线较近 , 同 时距拟 建筑 物外 墙 7m 处有 一埋 深 5m 的 污水水泥管道 。 该段上部 5米边 坡按 1:1进行 放坡开挖 , 对 已揭露出的污水 竖井 在边坡 支护 时进行 加固 处理 。 为 保证 上述构筑物的安全使 用 , 在第六 、七道支护采用预应力土钉 ,
于标准贯入试验适 用于 砂土 、粉 土和粘 性土 , 不 适用于 粗颗 粒及软塑 、流塑状态的软土 , 因为在 软土中 , 实测锤 击数往往
些场地的粘性土层 主要 为第四 系冲 积 、残积 而成的 可塑 、硬 塑状态的粉质粘土及粘土 , 选取标准贯入 试验位置与 取样位
连 1击都不到 , 已无任 何评 价意 义 , 故 标准 贯入 试验锤 击数 主要与粘性土可塑 、硬 塑状 态存 在相关 关系 , 标 准贯入 试验
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 9 10 15 8 12 13 12 13 11 16 11 19 16 12 13 8 13 13 23 0. 20 0. 33 0. 33 0. 24 0. 36 0. 32 0.28 0.30 0. 28 0. 32 0. 25 0. 36 0. 24 0. 23 0.38 0.35 0. 39 0. 26 0. 30 0. 08 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 19 21 13 16 13 17 20 22 18 13 18 20 14 17 8 15 22 15 19 6 0. 23 0. 13 0. 31 0. 20 0. 33 0. 28 0.17 0.14 0. 22 0. 32 0. 16 0. 15 0. 28 0. 24 0.40 0.27 0. 10 0. 31 0. 17 0. 39 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 7 6 7 7 6 15 9 17 18 23 7 17 17 18 10 14 12 12 12 10 0. 44 0. 38 0. 36 0. 37 0. 40 0. 29 0.34 0.26 0. 16 0. 16 0. 42 0. 25 0. 26 0. 17 0.32 0.31 0. 29 0. 36 0. 37 0. 41 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 9 14 10 12 14 14 12 15 13 13 14 13 18 12 11 7 5 13 6 10 0. 45 0. 23 0. 31 0. 35 0. 27 0. 28 0.38 0.33 0. 29 0. 32 0. 23 0. 33 0. 20 0. 27 0.28 0.47 0. 45 0. 26 0. 49 0. 37 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 8 11 12 9 18 13 11 11 13 15 11 6 15 19 16 13 9 13 7 6 0. 43 0. 39 0. 37 0. 38 0. 19 0. 28 0.31 0.33 0. 33 0. 30 0. 33 0. 44 0. 29 0. 24 0.24 0.30 0. 44 0. 25 0. 43 0. 51 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 15 8 13 14 14 14 9 6 9 13 17 5 19 6 7 16 15 15 19 0. 27 0. 39 0. 26 0. 28 0. 26 0. 30 0.41 0.40 0. 37 0. 28 0. 24 0. 47 0. 22 0. 42 0.47 0.21 0. 32 0. 25 0. 15
(整理)标准贯入试验
（四）标准贯入试验(SPT)标准贯入试验实质上仍属于动力触探类型之一，所不同者，其触探头不是圆锥形探头，而是标准规格的圆筒形探头(由两个半圆管合成的取土器)，称之为贯入器。
因此，标准贯入试验就是利用一定的锤击动能，将一定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土层中，根据打入土层中的贯入阻力，评定土层的变化和土的物理力学性质。
贯入阻力用贯入器贯入土层中的30cm的锤击数N63.5表示，也称标贯击数。
标准贯入试验开始与本世纪四十年代以来在国外有着广泛的应用，在我国也于1953年开始应用.标准贯入试验结合钻孔进行，国内统一使用直径42cm的钻杆，国外也有使用直径50cm或60cm的钻杆.标准贯入试验的优点在于：操作简单，设备简单，土层的适应性广，而且通过贯入器可以采取扰动土样，对它进行直接鉴别描述和有关的室内土工试验。
如对砂土做颗粒分析试验。
本试验特别对不易钻探取样的砂土和砂质粉土物理力学性质的评定具有独特的意义。
1.标准贯入试验设备规格标准贯入试验设备规格要符合表8-24的要求.2.标准贯入试验的技术要求（1）钻进方法：为保证贯入试验用的钻孔的质量，用采用回转钻进，当钻进至试验标高以上15cm外，应停止钻进。
为保持孔壁稳定，必要时可用泥浆或套管护壁。
如使用水冲钻进，应使用侧向水冲钻头，不能用向下水冲钻头，以使孔底土尽可能少扰动。
扰动直径在63.5～150cm之间，钻进时应注意以下几点：1）仔细清除孔底残土到试验标高；2）在地下水位以下钻进时或遇承压含水砂层，孔内水位或泥浆面始终应高与地下水位足够的高度，以减少土的扰动。
否则会产生孔底涌土，降低N值；3）当下套管时，要防止套管下过头，套管内的土未清除。
贯入器贯入套管内的土，使N值急增，不反映实际情况；4）下钻具时要缓慢下放，避免松动孔底土。
（2）标准贯入试验所用的钻杆应定期检查，钻杆相对弯曲<1/1000，接头应牢固，否则锤击后钻杆会晃动。
（3）标准贯入试验应采用自动脱钩的自由落锤法，并减少导向杆与锤间的摩阻力，以保持锤击能量恒定，它对N 值影响极大。
铁岭地区地基土标准贯入锤击数与物理及力学参数关系试验研究
铁岭地区地基土标准贯入锤击数与物理及力学参数关系试验研究摘要:以铁岭地区大量岩土工程勘察报告为基础,对粘性土标贯试验与部分物理及力学参数的相关关系进行研究,用一元线性回归法确定线性对应关系，给出线性拟合关系式及其相关系数。
通过分析表明粘性土的压缩模量与标准贯入击数成正比关系,线性相关系数绝大部分达0.95以上；粘性土的孔隙比、液性指数与标准贯入击数成反比关系,线性相关系数绝大部分达0.94以上;对铁岭地区粘性土的物理及力学参数可用本文建立的以标准贯入击数为自变量的线性关系式来进行预测评价。
关键词:标准贯入试验;土工试验;线性关系TU41土的孔隙比、压缩模量及液性指数是反映地基土物理性质，估算力学性质的重要指标。
这些指标数据通常很难在野外勘察中直接取得，需要现场取样在土工试验室通过实验获得。
通常标准贯入试验是在野外现场利用重63.5kg的穿心锤，以76cm的落距，将标准贯入器打入土中，记录每贯入30cm所需锤击数的一种方便、快捷、普遍采用的现场原位测试方法。
如果能建立粘性土相关物理力学参数与其标准贯入锤击数的经验关系式，那么在勘察现场，勘察技术人员就能利用现场标准贯入试验估算出更多的地基土的物理及力学性质，使野外记录分层情况更加准确，室内整理室内试验与地层无大偏差。
由此可见，建立适合铁岭地区的粘性土相关物理力学参数与其标准贯入锤击数的经验关系式是很有意义的一项工作。
1. 粘性土的分布规律及相关数据的收集铁岭市位于辽河中上游，为辽河冲积平原的一部分。
根据地貌成因类型可将铁岭地区分为3个地貌单元：构造侵蚀地形（高丘陵、低丘陵）、剥蚀堆积地形（山前坡洪积裙扇、丘间谷地）、堆积地形（辽河冲积平原、一级阶地、河漫滩）。
本文主要以第四纪冲积成因的粉质粘土为研究对象。
笔者根据多年的本地区工程勘察经历，并结合铁岭大部分区域的工程勘察野外记录及土工试验数据，为收集相关质料创造了有利条件。
本文参考了铁岭4个辖区近千份工程勘察报告中近4000个土工试验数据及标准贯入锤击数，进行收集研究。
饱和砂土及饱和粉土液化判别与计算
液化土的判别与计算一、判别依据《建筑抗震设计规X》GB50011-2010：第条：饱和砂土和饱和粉土〔不含黄土〕的液化判别和处理,6度时,一般情况下可不进行判别与处理,但对液化沉陷敏感的乙类建筑可按7度的要求进行判别与处理,7～9度时,乙类建筑可按本地区抗震设防烈度的要求进行判别与处理.第条〔本人加注：此属强制性条文〕：地面下存在饱和砂土和饱和粉土时,除6度外,应进行液化判别；存在液化土层的地基,应根据建筑的抗震设防类别、地基的液化等级,结合具体情况采取相应的措施.〔注：本条饱和土液化判别不含黄土、粉质粘土〕第条：当饱和粉土、或饱和砂土的初步判别认为需要进一步进行液化判别时,应采用标准贯入试验判别法判别地面以下20mX围内土的液化；但对本规X第4.2.1条规定可不进行天然地基和基础的抗震承载力验算的各类建筑可只判别地〔不经杆长修正〕小于面以下15mX围内土的液化.当饱和土标准贯入锤击数N或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时,应别为液化土.[第条：1本规X规定可不进行上部结构抗震验算的建筑；2地基主要受力层[系指条形基础底面下深度3b〔b为基础底面宽度〕、独立基础下1.5b,且厚度不小于5m的X围]X围内不存在软弱粘性土层〔指7度、8度和9度时,地基承载力特征值分别小于80、100和120kpa的土层〕的建筑：1〕一般的单层厂房和单层空旷房屋、2〕砌体房屋、3〕不超过8层且高度在24m以下的一般民用框架和框架—抗震墙房屋、4〕基础荷载与"3〕项〞相当的多层框架房屋和多层混凝土抗震墙房屋]二、判别方法第条：饱和粉土与饱和砂土的液化判别1、地质年代为晚更新世〔Q3〕与以前的地层,7、8度时可判别为不液化.2、粉土的粘粒〔粒径<0.005㎜的颗粒〕含量百分率：7度、8度和9度分别不小于10、13和16时可判别为不液化.3、浅埋天然地基的建筑,当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时,可不考虑液化影响：1〕d u>d0+d b-22〕d w> d u +d b-33〕d u+ d w>1.5d0+2d b-4.5式中d u--上覆非液化土层厚度〔m〕,计算时宜将其内淤泥与淤泥质土层扣除；d w---地下水位深度〔m〕,宜按设计基准期内年平均最高水位采用,也可按近期内年最高水位采用；当区域地下水位处于变动状态时,应按不利的情况考虑.基础埋置深度〔m〕,不超过2m时应采用2m；db---d0---1、标准贯入锤击数临界值N cr1〕标准贯入锤击数临界值N cr 计算公式液化判别标准贯入锤击数临界值N cr 按下式［GB50011-2010第条式〔〕］计算：N cr =N 0β［ln<0.6 ds+1.5>-0.1 dw ］pc /3s d W —地下水位深度〔m 〕〔取被计算孔的稳定水位深度〕；pc —粘粒百分率含量,当小于3或为砂土时取3〔此时实际pc /3=1〕, ※这里须注意一点,当不是砂土且不小于3时应按实际值代入计算； β—调整系数,设计地震分组为第一组,取0.80;第二组取0.95;第三组取1.05.2〕当饱和土标准贯入锤击数N i 〔不经杆长修正〕小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时,应判别为液化土. 2、液化指数I iE1〕液化指数I iE 计算公式"I iE 〞计算公式见GB50011-2010-式:I lE ＝ ∑=n 1i [1-N i /N cri ]d i W i式中 n---判别深度X 围内每一个钻孔标准贯入试验点的总数N i 、N Cri —分别为i 点标准贯入锤击数的试验值与临界值,当实测值大于临界值时应取临界值；当只须判别15mX 围深度内的液化时,15m 以下的实测值可按临界值采用；d i ---i 点所代表的土层厚度〔m 〕,可取与该标贯试验点相邻的上、下两标贯试验点深度差的一半,但上界不高于地下水位埋深,下界不深于液化深度；W i ---i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值〔单位为m -1〕,当该层中点深度不大于5m 时应采用10,等于20m 时应取0值,5～ 20m 时应按线性内插法取值.※：本人建议从小于5m 至等于20m 的线段平分为16段〔从<5m 、5ｍ、6ｍ……20ｍ〕,则计求以下各中点深度W i 可按W i =9.375-0.625<i-5>计算〔结果按4舍5入取值,精确到0.01〕, 式中i 为计算层的中点深度,单位为m.※：这里必须注意:计算公式计算的I iE 是每个钻孔各标准贯入试验点总数之和,即同时存在饱和粉土与饱和砂土时,应一并计算.2〕液化等级判别三、计算实例1、实例资料注: 标贯试验点底深栏"〔1〕1.30〞中〞〔1〕〞为试验点编号i.余同.W i见液性指数计算一节.2〕、地下稳定水位埋深有两种情况:一是3.40m,二是1.95m；粉土②粘粒含量6～8%〔平均值7.4%〕；场地抗震设防烈度7度,设计地震分组第一组.2、计算与评价:1〕标准贯入锤击数临界值N cr计算与判别〔1〕己知水位埋深dw=3.40m,则0.1 dw=0.34；按规X规定,液化判别标准贯入锤击数基准值N0=10; β=0.8.则Nβ=8；粉土②中粘粒含量百分率平均7.4,其pc/3=0.637,粉砂③按规X规定取3%,其pc/3=1.分别代入后：粉土②的N0βpc/3=,N cr=4.752［ln<0.6 ds+1.5>-0.34］；粉砂③的N0βpc/3=8,N cr=8[ln<0.6 ds+1.5>-0.34]计算标准贯入锤击数临界值N cr.N3：Ncr=5.096［ln<0.6 ×3.75+1.5>-0.34］=5.00<N3=9击,为不液化土N4：Ncr=5.096［ln<0.6 ×5.05+1.5>-0.34］=5.97<N4=8击,为不液化土N5：Ncr=5.096［ln<0.6 ×6.10+1.5>-0.34］=6.63<N5=7击,为不液化土N6：Ncr=8［ln<0.6 ×7.05+1.5>-0.34］=11.25>N6=9击,为液化土N7：Ncr=8［ln<0.6 ×8.10+1.5>-0.34］=12.08>N7=7击,为液化土〔2〕己知水位埋深dw =1.95m,则0.1 dw=0.195；其他条件未变,分别代入后：粉土②的Ncr =4.752［ln<0.6 ds+1.5>-0.195］；粉砂③的Ncr=8[ln<0.6ds+1.5>-0.195]计算标准贯入锤击数临界值Ncr.N3：Ncr=5.096［ln<0.6 ×3.75+1.5>-0.195］=5.74<N3=9击,为不液化土N4：Ncr=5.096［ln<0.6 ×5.05+1.5>-0.195］=6.07<N4=8击,为不液化土N5：Ncr=5.096［ln<0.6 ×6.10+1.5>-0.195］=7.37>N5=7击,为液化土N6：Ncr=8［ln<0.6 ×7.05+1.5>-0.195］=12.41>N6=9击,为液化土N7：Ncr=8［ln<0.6 ×8.10+1.5>-0.195］=13.24>N7=7击,为液化土2〕液性指数计算〔1〕i点所代表的土层厚度d i计算根据资料表,i点所代表的土层厚度d i计算成果如下：d3=〔5.05+3.75〕/2-3.40=1.00〔m〕或d3=〔5.05+3.75〕/2-3.25=1.15〔m〕※注：前式取"3.40〞是上界不高于地下水位埋深3.40m,后式取"3.25〞是水位高于本试验层上界〔顶板〕.d4=［〔6.10+5.05〕/2-〔5.05+3.75〕/2］=〔6.10-3.75〕/2=1.175〔m〕d5=6.15-〔6.10+5.05〕/2=0.575〔m〕注：取"6.15〞是下界不深于液化深度,d7处"8.20〞情况相同.d6=〔8.10+7.05〕/2-6.15=1.425〔m〕d7=8.20-〔8.10+7.05〕/2=0.625〔m〕〔2〕i点所在土层的中点深度z i与对应层位影响权函数值计算根据资料表,计算i点所在土层的中点深度z i〔等于i点所在土层的的上界加i点所代表的土层厚度d i的二分之一〕,并计算确定W i的值：Z3=3.40+ d3/2=3.90〔m〕,W3=10或Z3=3.25+ d3/2=3.825〔m〕,W3=10Z4=3.75+ d4/2=3.75+1.175/2=4.338〔m〕,W4=10Z5=5.05+d5/2=5.05+0.575/2=5.338〔m〕,W5=9.375-0.625×<5.338-5>=9.16 Z6=6.15+d6/2=6.15+1.425/2=6.863〔m〕,W6=9.375-0.625×<6.863-5>=8.21 Z7=7.05+d5/2=7.05+0.625/2=7.363〔m〕W7=9.375-0.65×<7.363-5>=7.90※以上计算表明:标准贯入试验i点所在土层的中点深度z i等于上一土层厚度底界深度加上i点所在土层厚度的一半.〔1〕地下水位埋深3.40m时: I iE=〔１－9／11.25〕×1.42５×8.21+〔１－7／12.08〕×0.62５×7.90=2.34+2.08=4.42<6,轻微液化〔2〕地下水位埋深 1.95m时: I iE=〔１－7／7.37〕×0.５75×9.16+〔１－9／11.25〕×1.42５×8.21+〔１－7／12.08〕×0.62５×7.90=0.26+2.34+2.08=4.68<6,轻微液化注:上表中临界值N cr 与液化指数I iE 两栏内黑色为地下水位埋深3.40m 时计算结果,红色为水位195m 时的结果.3〕场地水位埋深3.40m,略低于粉土②顶界,表明粉土②的大部分与其下粉砂③处于地下水位之下,属应进行液化判别的饱和土层.粘粒分析表明,粉土②中含量百分率6～8〔平均值7.4〕小于规X 规定抗震设防烈度7度场地所对应的"10〞,初判地震时可能产生液化；经标准贯入试验判别法判别,粉土②的标准贯入锤击数N 0〔见资料表,未经杆长修正〕大于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr [见本节〔4〕标准贯入锤击数临界值N cr 与液性指数计算成果表],为不液化土层；当地下水位埋深1.95m 时,孔深6.10m 处标准贯入锤击数N 0小于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr ,为液化土;〔两种水位条件下〕粉砂③的标准贯入锤击数N 0小于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr [见本节〔4〕标准贯入锤击数临界值N cr 与液性指数计算成果表],为液化土层.液性指数I iE =4.42〔4.68〕,液化等级轻微.。
标准贯入试验
标准贯入试验 Prepared on 22 November 2020（四）标准贯入试验(SPT)标准贯入试验实质上仍属于动力触探类型之一，所不同者，其触探头不是圆锥形探头，而是标准规格的圆筒形探头(由两个半圆管合成的取土器)，称之为贯入器。
因此，标准贯入试验就是利用一定的锤击动能，将一定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土层中，根据打入土层中的贯入阻力，评定土层的变化和土的物理力学性质。
贯入阻力用贯入器贯入土层中的30cm的锤击数表示，也称标贯击数。
标准贯入试验开始与本世纪四十年代以来在国外有着广泛的应用，在我国也于1953年开始应用.标准贯入试验结合钻孔进行，国内统一使用直径42cm的钻杆，国外也有使用直径50cm或60cm的钻杆.标准贯入试验的优点在于：操作简单，设备简单，土层的适应性广，而且通过贯入器可以采取扰动土样，对它进行直接鉴别描述和有关的室内土工试验。
如对砂土做颗粒分析试验。
本试验特别对不易钻探取样的砂土和砂质粉土物理力学性质的评定具有独特的意义。
1.标准贯入试验设备规格标准贯入试验设备规格要符合表8-24的要求.标准贯入试验设备规格表8-242.标准贯入试验的技术要求（1）钻进方法：为保证贯入试验用的钻孔的质量，用采用回转钻进，当钻进至试验标高以上15cm外，应停止钻进。
为保持孔壁稳定，必要时可用泥浆或套管护壁。
如使用水冲钻进，应使用侧向水冲钻头，不能用向下水冲钻头，以使孔底土尽可能少扰动。
扰动直径在～150cm之间，钻进时应注意以下几点：1）仔细清除孔底残土到试验标高；2）在地下水位以下钻进时或遇承压含水砂层，孔内水位或泥浆面始终应高与地下水位足够的高度，以减少土的扰动。
否则会产生孔底涌土，降低N值；3）当下套管时，要防止套管下过头，套管内的土未清除。
贯入器贯入套管内的土，使N值急增，不反映实际情况；4）下钻具时要缓慢下放，避免松动孔底土。
（2）标准贯入试验所用的钻杆应定期检查，钻杆相对弯曲<1/1000，接头应牢固，否则锤击后钻杆会晃动。
第七章地震导致的区域性砂土液化祥解
液化等级与液化指数的对应关系
液化等级
轻微
中等
严重
液化指数Iie
0＜Iie≤6
6＜ Iie ≤18
Iie＞18
五.砂土地震液化的防护措施
抗液化措施选择原则
建筑类别
地基液化等级
轻微
中等
严重
甲类
特殊考虑
乙类
〔B〕或〔C〕
〔A〕或〔B+C〕
〔A〕
丙类
〔C〕或〔D〕
〔C〕或其它更高措施
〔A〕〔B+C〕
2.可液化砂土层的埋藏分布条件 砂层埋藏条件包括地下水和砂层埋深；其上的非液化粘性土层厚度这两类条件。地下水埋深愈浅，砂层埋藏浅，厚度大，非液化盖层愈薄，在其它条件相同时则愈易液化。 具备上述的颗粒细、结构疏松、上覆非液化盖层薄和地下水埋深浅等条件，而又广泛分布的砂体，主要是滨海平原，近代河口三角洲，冲积平原，低阶地及漫滩及古河道1.大型水利水电工程：对区域稳定性要求最为严格的工程之一。有关部门规定，在地震烈度为7度及以地区修建大型水利水电工程必须进行区域稳定性评价。水工建筑物应尽可能选择在相对稳定地段，避开不稳定地段，确保工程的安全和经济合理。 如二滩水电站，三峡工程 2.核电站工程规划：确保核电站设施安全运行，防止核泄漏必须考虑的问题。 如苏南核电站 3.城市区域稳定性评价： 为城市规划建设服务，如深圳，宁波，西安等
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
Ｒ＝一Ｏ．９８
（ｂ）类土 （ｃ）类土
ｙ＝一１４．７２Ｘ＋１５．６０ ｙ＝一３８．４２ｘ＋２８．７１
尺＝一０．９２ 尺＝一Ｏ．９４
（ｄ）类土 ｙ＝一４２．９８Ｘ＋２９．６６ Ｒ＝一Ｏ．９５
·６２·２以上，表明液性 指数与标贯击数之间具有高度线性关系。根据各状态 时的临界值，反算标准贯入试验临界锤击数，分别为
１一元线性回归法 一元线性回归数学模型为‘１１』２ ３
ｙ＝ａ＋口Ｘ＋占
（１）
式中ａ，口称为回归系数，ｘ为自变量，ｙ为因变
量，占表示随机误差，常常假定占遵从正态分布Ⅳ
（Ｏ，盯２），这表示误差为正和负的机会一样多，盯２表
示误差的大小。式中ａ，口，盯２通常是未知的，它们
要通过数据的信息来估计。
设｛（五，ｙｉ），ｉ＝１，……ｎ｝为一组数据，若用回
土工试验资料，见表１。 表ｌ工点试验统计表
三喜
编号
工 …点…名“称
土工试验标贯试验
／组
／次
各工点试验资料的液性指数，Ｌ按照土层的形成 时代、成因、塑性状态，与同一土层中的标准贯入锤 击数Ⅳ，统计其平均值五、标准差听、变异系数艿。
盯ｆ＝
（６）
６：擘
（７）
／ｍ
式中Ｚ为岩土参数测试值；ｎ为参加统计的子样数。 试验中的重大误差或非代表性的数据用Ｇｍｂｂｓ
准则判别，对异常数据进行舍弃，用式（８）计算。
Ｉ ｆ一，ｌ
瓦 Ｊ＾一 ＝＿Ｌ—尘二 。
盯ｒ
（、８ｖ， ）
采用三倍标准差方法，即取瓦＝３，舍弃试验中
的重大误差或非代表性数据，统计结果及回归分析， 见表２、图ｌ。
对图１中液性指数与标贯击数进行一元线性回
归，回归直线方程分别为 （ａ）类土 ｙ＝一６．６７ｘ＋８．７８
表２各种土类液性指数与标贯击数统计表
２００７年第６期（总第１３５期）
籁 柑 枢 雌
薹雾＼ 归６．５｛
就ｊ
＼＼
液性指数 （ｃ）类土
辍 伯 船（ 鞲
０．∞
Ｏ．０５
ｎ１０
０．１５
液性指数
Ｏ．２０ ｏ．２５
（ｄ）类土
图１液性指数与标贯击数关系图
表３标准贯入锤击数与液性指数对应表
（ａ）类土 当ｘ＝ｌ时，ｌ，＝２．１１； 当Ｘ＝０．７５时，ｙ＝３．７８。 （ｂ）类土 当Ｘ＝０．７５时，ｙ＝４．５６； 当Ｘ＝０．５０时。ｙ＝８．２４。 （ｃ）类土 当ｘ＝Ｏ．５时，ｙ＝９．４； 当Ｘ＝０．２５时，ｙ＝１９．１。 （ｄ）类土 当ｘ＝Ｏ．２５时，ｌ，＝１８．９； 当ｘ＝０时，ｙ＝２９．７。 根据上述粘性土各稠度状态与标准贯人试验锤击 数的一元线性回归关系，按不利原则考虑，对应的经 验关系如表３。
［２］盛骤，谢式千，潘承毅．概率论与数理统计［Ｍ］．北京：高等教育出
版社，１９的．
收稿日期：２００ｒ７—０６一０３
关键词 液性指数标准贯入一元线性回归
粘性土的液性指数是评价地基土的承载力、估算 土的力学性质的重要指标。在岩土工程勘察野外岩芯 鉴定中，主要采用搓条法，结合钻探进尺快慢来判断 粘性土的塑性状态；这种判定方法受岩芯摆放时间、 气温、地质人员工作经验等因素的影响，与同一层位 原状土样室内试验判定的塑性状态出入较大。标准贯 人试验是钻探过程中普遍采用的原位测试方法，利用 标准贯人试验锤击数Ⅳ，概略确定粘性土的塑性状 态，不失为一种比较科学、直观的方法。本文以珠江 三角洲地区粘性土为例，探讨标准贯入试验锤击数与 液性指数间的关系。
万方数据
３结语 以珠江三角洲地区大量工点资料为基础，采用线
形回归方法得出了标贯击数Ⅳ与粘性土液性指数Ｊｒ。 的对应关系。结果表明，粘性土液性指数与标贯击数 具有高度线性关系，利用标贯击数确定粘性土状态具 有较高的可靠性。方法实施简便，可供工程地质勘察 试验参考。
参考文献：
［１］常柏林．概率论与数理统计［Ｍ］．北京：高等教育出版社，１９９３．
王崇艮：标准贯入试验锤击数与液性指数关系探讨
·６ｌ·
标准贯人试验锤击数与液性指数关系探讨
王 一．崇币艮Ｐ‘
（中铁二院工程集团有限责任公司地质勘察分院 四川成都６１００３１）
摘要通过统计同一成因、同一塑性状态下粘性土的液性指数、标贯击数的标准值，用一元线 性回归法确定两者间的线性对应关系，反算处于不同液性指数状态下粘性土对应的标贯击数，提出利 用标准贯入试验锤击数判别粘性土的液性指数的方法，具有较高的可靠性。
归方程（１）来拟合，则当ｘ＝置时ｙｉ的估计值为
ｙｉ ２ ａ＋肛ｉ，ｉ＝１，…，ｎ
（２）
期望求得ａ和卢使ｙｉ与Ｋ很接近，也就是说决
定一条直线，使其与所有的点都比较接近，求ａ，卢
估计值的办法是用最小二乘法，令
ｎ
＾
ｎ
Ｑ＝∑（ｙｉ—ｐ）２＝∑（Ｅ—ａ一卢ｘ。）２ （３）
最小二乘法是求ａ和口使Ｑ达极小，使Ｑ达极
小的ａ和口值记为口和６。利用微积分中求极值的方
法求得
，
６＝；跫 口：ｙ一６．ｘ
（４）
Ｌｘｘ
式中
ｉ：上争置 ，ｌ智‘
歹：上争ｙ＿
，ｌ钎‘
（５）
￡ｘｘ＝∑（墨 Ｘ、２ ｆ＝ｌ
￡。。＝∑（置 Ｘ）（ｙｉ—ｙ）
ｉ＝ｌ
王崇艮，男，工程师。
万方数据
通过上式可求得回归方程。
２数据统计与分析 收集珠江三角洲地区多个工点的标准贯入试验与