地震作用对采空区塌陷的UDEC模拟
地震作用对采空区塌陷的UDEC模拟
收稿日期:2007-05-20作者简介:伍永田(1969-),男(汉族),广西桂林人,中南大学地学与环境工程学院在读博士研究生,主要从事企业管理与有色金属相关产业研究。
地震作用对采空区塌陷的UDEC 模拟伍永田1,2 张旭生2 李晓芸3(11中南大学,湖南长沙410083;21广西堂汉锌铟有限公司,广西南丹547200;31长沙有色研究设计院,湖南长沙410001) 摘要:采空区的稳定性问题除了岩体强度、节理、裂隙、层面等地质缺陷自身的因素外,地震、爆破、地下水等外界的因素也不容忽视。
本文利用离散元软件UDEC 模拟了地震波对天德石膏矿采空区塌陷的影响,分析了节理围岩在地震波作用下的运动情况,指出地震波的作用是采空区产生塌陷的诱发因素。
关键词:采空区;地震;离散元中图分类号:TD 32513 文献标识码:A 文章编号:1671-8550(2007)06-0019-030 引言当采矿工程中的采空区、大型水利水电工程的地下硐室等处于中等及以上强度的地震活动带时,必须考虑地震作用的影响。
与爆炸荷载相似,地震荷载也是以波的形式在岩土介质中传递。
在传递过程中,地震波产生的震动效应造成岩体的损伤,影响岩体的完整性,进而影响地下工程的安全[1,2]。
因此,分析地震荷载作用下地震波在采空区围岩岩体中的传递规律,进一步评价采空区的稳定是迫切需要解决的问题。
由于岩体中含有层面、断层、节理等不连续面,在整体上表现为一种非均质、不连续体,一般情况下很难准确地确定地震波在岩体介质中的传播规律,常用的方法就是利用地震监测仪根据过去的实测数据进行分析处理,进而确定地震波的衰减规律。
但岩体的性质具有很大的离散性,不同地方具有不同的岩体属性,从而地震波的衰减规律也不同[3～6]。
由美国Itasca Consulting Group ,Inc 1推出的UD EC (Universal Distinct Element Code )软件[7]是一种基于非连续体模拟离散元的二维数值计算程序,不仅能方便地模拟节理岩体的运动(包括移动和转动),还可模拟地震波等在岩体中的传播规律,本文用UDEC 程序对石膏矿开挖后围岩在地震波作用下的情况进行模拟分析,旨在验证采空区在地震作用下的稳定性。
地震作用下岩质边坡崩塌动力响应研究
ｊ
『
：
ｌ 一 童 Ｉ ≯薯
老 虎 嘴 岩 质 高 边 坡 工 程 地 质 剖 面 图
模 型 的 建 立 收 稿 日期 ： ２ ２ ０ — ８ ０１ — ３ １
在 自由场 边 界 设 置 阻尼 ， 吸 收 入射 波 在 边 界 产 生 的 反 射
波 ，使 自由场边界成为 “ 非反射 ”界面 。为 了能 更真 实地反 映研究 区岩质高边坡 的实际应 力场 ，对边坡模 型采取 底部粘
作者简介 ：何
凯 （９ ０ ） １ ７ 一 ，湖 北省 交通规划设计 院工程师 ，主要从事隧道工程和岩体力学等方面的研究 。
切 ， 由于 边 坡 高 度 较高 ，形成 深 邃 峡谷 ，峡谷 的状 态及 延 伸 方
２ ．本 构模 型 的 建 立
表 ２ 研 究 区岩 质 边 坡 岩 石 结 构 面 力学 参 数 表
向主 要受该地区的地层岩性和地质构造条件控制 。 该沿主滑方
向 的工 程 地 质 剖面 图如 图 ｌ所示 ， 坡 主滑 坡 剖 面 倾 向 ８ 。 。 边 ４
第１ ２卷 第 ６期
２ ２生 ０１
中 国
水
运
ＶｏＩ １ ．２
Ｊ ｅ ｕｎ
Ｎ ｏ．６ ２ ２ ０１
６月
Ｏ ｎａ ｈｉ Ｗａｔ Ｔｒ ｓ ｅｒ ａｎ ｐｏｒ ｔ
地震作 用下岩质边坡 崩塌动 力响应研究
何 凯
（ 湖北 省 交通 规 划设 计 院 ， 湖 北 武 汉 ４ ０ ５ ３ ０ １）
作用下岩质边坡 的动 力响应过程进行模拟分析 ，重 塑汶川地 震过程 中某岩质高边 坡的破坏过程 ，最后得 出边 坡在 地震作
用下的破坏规律。
UDEC模拟
2560
1.74
1.25
1.8
2730
2.34
1.76
2.4
内摩擦角（˚）
41 37 35 33 27 41 37 35 27 33 35 41
5.2.3 对比方案及模拟步骤 为了研究采空区下坚硬顶板顶分层开采时，工作面的应力分布及覆岩运动规律，采
用 UDEC4.0 对神华宁煤汝箕沟煤矿 3213 工作面进行数值模拟，研究下煤层顶分层开采 活动对于采动应力分布的影响。主要研究下煤层采高、开采深度、煤层间距以及上部采 空区保护煤柱等因素对工作面附近煤体以及工作面上覆岩层的塑性区、垂直应力和采动 位移的分布情况进行分析。模拟方案如下：
2730
2.34
1.76
2.4
2620
1.93
1.45
Hale Waihona Puke 2.225601.74
1.25
1.8
2500
1.56
1.12
1.48
1350
1.05
0.65
1.2
2730
2.34
1.76
2.4
2620
1.93
1.45
2.2
2560
1.74
1.25
1.8
1350
1.05
0.65
1.2
2500
1.56
1.12
1.48
5.3 采高对采空区下坚硬顶板顶分层开采覆岩运动的影响
5.3.1 采高 1m 时，采空区下坚硬顶板覆岩运动特征 在采深为 400m 的条件下，采高为 1m 时分别对采空区下部煤层采动引起的塑性区、
垂直应力和采动位移等覆岩运动参数的变化情况进行了详细的数值模拟计算，随着工作 面的不断推进，工作面在模拟开挖第 12 步（L=120m）时出现初次来压，之后在 160m、
采空区问题的数值模拟方法
·194·
( 第 43 卷第 12 期)
分析·探讨
力学参数，为确保建立的模型符合实际要求，需要对 参数进行多次调整。建模方法上可以运用软件自带 的编程语言，也可以用建模功能较强的软件( 如 Auto cad、Ansys、Surfer 等) 做前期处理，最后通过接口 导入到所用软件之中。
建立模型之后，根据工程需要对模型进行开挖、 加载、注浆充填等模拟，一般采空区问题主要涉及到 地基稳定性评判、注浆充填、施加建筑荷载、水岩流 固耦合、残余沉降等问题。
项 目 基 金: “ 十 一 五 ”国 家 科 技 支 撑 计 划 重 点 资 助 项 目 ( 2006BAC09B01)
方便、有效地辅助工程的设计与实施。 1． 1 采空区活化机理及影响因素
当前采空区主要是长壁开采形成的采空区和房 柱式开采形成的采空区，二者在变形机理上略有不 同，前者主要因为砌体梁结构的失稳和覆岩空隙、裂 缝、离层以及破碎岩块的再压密，后者主要因为煤柱 的失稳变形［3］。
软件名称 ABAQUS
RFPA
ANSYS COMSOL MULTIPHYSICS UDEC2D /3D PFC2D /3D FLAC2D /3D
对模型计算时，可以根据软件自带的精度运算， 也可以根据需要人为的设定计算时步，计算结束后， 可以结合 Tecplot、Surfer、Auto CAD 等软件对结果进 行后处理以得到更为形象直观的图形。
2 采空区问题模拟软件简介
数值模拟软件已广泛应用于矿业工程的各个方 面，现阶段应用于采空区问题模拟的软件主要有以 下几种，见表 1。
采空区的活化因素可分为内在影响因素和外在 ห้องสมุดไป่ตู้响因素，内在影响因素主要有采煤方法、顶板管理 方法、采空区尺寸、覆岩岩性、采深、采厚、开采时间 等; 影响采空区活化的外在因素主要有地面建筑物 荷载、地下水和风化作用、邻区开采、地震作用等，在 有的矿区，遗煤自燃问题也是影响采空区稳定性的 重要因素之一。 1． 2 模拟中所涉及到的问题
地下矿山空区塌落产生震动的实验与计算
Se ries N o .396J une 2009金 属 矿 山M ETA L M I NE总第396期2009年第6期谢亮波(1980 )男,中钢集团马鞍山矿山研究院有限公司,助理工程师,243004安徽马鞍山市湖北路9号。
地下矿山空区塌落产生震动的实验与计算谢亮波 刘为洲 顾红建 邢洪义(中钢集团马鞍山矿山研究院有限公司)摘 要 地下矿山采空区顶板塌落时,塌落体冲击空区底板会产生地震波,冲击地震波会对空区附近的建(构)筑物及设施产生一定的影响。
针对目前一些地下矿山大面积空区长期未进行处理可能遇到的相同问题,采用模拟实验的方法,对实验得到的数据进行分析计算,得出塌落震动的传播规律,为震动影响评估提供理论参考。
关键词 采空区 塌落震动 模拟实验 分析计算Exper im ent and Calculation of V ibration i n t he R oof C aving of U nderground M i n e Cavit yX ie Liangbo L i u W e izhou Gu H ong jian X i n g H ongy i(S i nosteelM aanshan M ining Research Instit u te Co.,Ltd)Abstrac t T he s hock w ave produced by t he roof cav i ng aga i nst t he bottom i n unde rground m i ne cav i ty w ill have i m -pact on the nearby structures and fac iliti es .In v iew of such prob le m tha tm ay occur i n som e larg e underground m i ne cav iti es tha t haven t 'been treated for a l ong ti m e ,a si m ulati on exper i m ent w as made .F ro m t he ana l y si s of t he exper i m ent data ca-l culation ,the propaga ti ng la w of cav ing -caused v i brati on w as drawn ,prov i d i ng a theo re ti ca l refe rence to the eva l uation of v-i brati on i m pact .K eywords Cav it y ,C av i ng -caused v i brati on ,S i m u l a tion experi m ent ,Calculati on and ana l ysis2004年12月,某矿山空区顶板开始塌落,后陆陆续续塌落,8h 后整个空区完全塌落。
UDEC模拟
5.3.1 采高 1m 时，采空区下坚硬顶板覆岩运动特征 在采深为 400m 的条件下，采高为 1m 时分别对采空区下部煤层采动引起的塑性区、
垂直应力和采动位移等覆岩运动参数的变化情况进行了详细的数值模拟计算，随着工作 面的不断推进，工作面在模拟开挖第 12 步（L=120m）时出现初次来压，之后在 160m、
工作面推进 100m 时，出现了大面积的塑性和拉伸破坏单元，工作面初次来压。当工作
面继续推进到 200m 时，顶板岩层在工作面随后的推进过程中呈现出缓慢的整体弯曲下
沉，并根据三次周期来压时工作面塑性区的分布统计可以发现，采空区上部的采动影响
形成的塑性区和拉伸破坏单元在空间上呈现层次性。
在工作面开采初期，下煤层工作面的应力集中依旧不明显，当工作面初次来压时，
2730
2.34
1.76
2.4
2620
1.93
1.45
2.2
2560
1.74
1.25
1.8
2500
1.56
1.12
1.48
1350
1.05
0.65
1.2
2730
2.34
1.76
2.4
2620
1.93
1.45
2.2
2560
1.74
1.25
1.8
1350
1.05
0.65
1.2
2500
1.56
1.12
1.48
(a) L=20m 时塑性区图
(b) L=60m 时塑性区图
(c) L=100m 时塑性区图
(d) L=200m 时塑性区图
3DEC应用案例
UDEC/3DEC应用案例 — 采矿工程
Anonymous Mine
某露天矿边坡 UDEC模型及其分析结果
Find More UDEC Slope.ppt
UDEC/3DEC应用案例 — 采矿工程
结构 面控 制性 边坡 稳定
UDEC/3DEC应用案例 — 采矿工程
SEE MOVIE MOVIE
UDEC/3DEC应用案例 — 采矿工程
UDEC/3DEC应用案例
UDEC/3DEC应用案例 — 基础研究
岩石 数值 试验 –三 轴试 验、 巴西 劈裂 试验
UDEC/3DEC应用案例 — 水电工程
河谷地应力场分 布特征、及其边 坡深部裂缝成因 机理解释
模拟所得的应力分布反映了深切河谷地区的地 应力分布特征，并以这种方式解译了不同部位 可以具备的地质现象。特别地，对深部裂缝发 育部位的应力路径分析 （左下图）显示了该 部位历史上具备的岩体高围压破坏条件，导致 岩体的破裂。当这种应力条件与特定结构面满 足一定关系时，即具备断裂型微震的条件，使 得河谷演变过程中的静力变化演化成特定部位 岩体的动力破坏，而这种破坏机制可以解释现 场观察到的全部现象 （沿构造结构面发育、 脱空、冲击破碎、应力节理、多向擦痕等）。
大 型 地 下 厂 房
工程背景：某中等埋深的巨型水电站地下厂房的围岩为层间错动带控制的单斜地层，其中还发育着的若干 层内错动带、小断层和长大裂隙，这些由勘探成果揭示的确定性结构面对围岩的稳定性具有重要而直接的 影响。 解决途径：采用3DEC可实现对地质勘探成果的最大利用，即利用3DEC非连续非线性分析功能能够正确反映 块体的连续非线性力学特征和结构面的非连续非线性特征，从而正确计算分析由块体与结构面为组成的工 程岩体的变形和破坏行为。
UDEC模拟实例与解析
^`UDEC 实例翻译与命令解析翻译：珠穆朗玛1 地震诱发地层坍塌 Seismic-Induced Groundfall1.1 问题描述本例展示使用 UDEC 模拟分析地震诱发地层坍塌的一类的问题,模型见图 1.1,该模型基 于加拿大安大略省萨德伯里市鹰桥公司弗雷则矿 34-1-554 切割断面的一个剖面图的结构和 尺寸. 用二维平面应变模型代表垂直于超采轴向方向的平面效应,超采面高 5m,宽 10m.假定两个连续节理交叉平面分析:一个角度为 45 度,另一个为-9 度,两者节理间距均为 5m,为了演示的目的,一个近似垂直的“虚拟节理”也被添加到块体内开挖面顶部以增强不稳 定性。
围岩参数来自试验室平均测试数值，假定岩石块体参数如下：假定块体仅具有弹性行为，节理假定符合库伦滑动准则，选择典型的教课书数值作为节 理参数，如下：初始应力状态按各向同性估计为24Mpa（假定垂直荷载由覆盖深度大约800m 的岩层产生）。
1.2 UDEC 分析UDEC 模拟顺序分三个阶段,首先,模型在初始应力状态下进行无超采固结.其次,进行开挖并且模型循环至平衡状态.本阶段超采面周围的应力分布见图1.2.超采正上方和下方的块体滑动后稳定.在第三阶段.估计了两个不同的峰值速度的地震事件.对所有地震模拟,在问题域的外周边界引入粘滞边界用以消除波的反射.从而模拟有限的岩体,地震事件用施加到模型顶部y 方向的正弦应力波表现.应力波被叠加到已存在的初始地应力上.在第一个模拟中,施加1.25Mpa 的峰值应力,应当注意的是,由于粘滞边界条件实际是在模型顶部, 施加的有效影响应力应该是1.25 MPa/2, or 0.625 MPa.0.02 秒后的开挖面拱顶的应力分布见图1.3,两点的位移被监测,1 点位于开挖面的左角,点2 位于拱顶块体的右角, 图1.4 的位移时间曲线显示两点本质上是弹性反应.本例关心的问题是在模型顶部施加的速度和计算速度的对比,下面的公式可以用以估计施加的波速.使用这个方程,施加的最大波速大概是0.04m/sec,图1.5 显示的峰值波速小于0.06m/sec. 估计的波速和监测波速的不同在于使用的围岩模量.而是没有考虑节理变形的相等变形模量.在第二个案例中,施加应力波峰值12.5 Mpa(有效应力6.25Mpa).0.02 秒后的开挖拱顶应力分布见图1.6.该图显示出拱顶岩体不受力,表面该块体已经松散并正在下落.对于关心的问题,后来三个时间的几何体和应力分布见图1.8 至图1.10.在问题的顶部预测的波速(从上面的方程)是0.4m/sec.从模型中计算的波速见图1.11,再次,由于使用的是原岩弹性模量而不是岩体的变形模量导致预测和监测的波速之间的差异.1.3 节包含了该模型的数据列表,该列表包含了一个FISH 函数(show)被用来创建坍塌的动画文件,每隔0.02 秒俘获一个显示的图片.通过改变FISH 参数time_int 可以改变动画帧的间隔.视图的总数也可以通过改变snap_shot 的数值进行改变.为了显示80 帧的显示图片而创建的该电影文件需要大概13MB 的硬盘空间.1.3 数据文件列表Example 1.1 SEISMIC.DATtitleSEISMIC INDUCED ROOF COLLAPSE 地震诱发拱顶坍塌;round 0.01; define original boundary of modeled region 定义模型区域的原始边界block -25,-20 -25,20 25,20 25,-20; generate joint pattern over entire original region 在整个原始区域生成节理形态jregion id 1 -25,-25 -25,25 25,25 25,-25jset 45,0 200,0 0,0 5.0,0 (0,0) range jreg 1jset -9,0 200,0 0,0 5.0,0 (0,0) range jreg 1; put in joints needed for the later excavation 为了后面开挖而设置的节理crack -5.01,-2.51 5.01,-2.51crack -5.01, 2.51 5.01, 2.51crack -5,-2.5 -5,2.5crack 5,-2.5 5,2.5crack 2.25,2.5 1.93,5.0; generate fdef zones and assign joint properties (mat=1 & jmat=1;default) 生成单元和设置节理参数generate edge 9.0 range -30,30 -30,30prop mat=1 d=0.00300 k=39060 g=31780prop jmat=1 jkn=20000 jks=20000prop jmat=1 jf=30.0; apply boundary conditions and initial conditions to 在地应力下施加边界条件和初始条件; consolidate model under field stressesbound stress=-24.0, 0.0, -24.0 ygrad=-0.3 0 -0.3insitu stress=-24.0, 0.0, -24.0 ygrad=-0.3 0 -0.3bound yvel 0.0 range -26,26 -21,-19grav 0.0 -10.0; track the x-displacement, and y-displacement over time 追踪位移hist solvehist xdis=0,7 ydis=0,7 type 1solve rat 1e-5; save consolidated statesave seismic1.sav; make excavationdelete range -5,5 -2.5,2.5solve rat 1e-5; save excavated statesave seismic2.sav;rest seismic2.sav; apply seismic load from top (peak velocity=0.04 m/sec);; set up nonreflecting boundarybound mat=1bound xvisc range -26 -23 -21 21bound xvisc range 23 26 -21 21bound xvisc yvisc range -26 26 -21 -19bound xvisc yvisc range -26 26 19 21; apply sinusoidal stress wavebound stress 0 0 -1.25 yhist=cos(100.0,0.0195) range -26 26 19 21 ;reset time hist disp rothist ydis (-4.48,2.57)hist ydis (0,2.57) yvel (0,2.57) yvel (4,2.57) yvel(-4.48,2.57)hist yvel (0,20) yvel (25,10) yvel (25,-10) yvel (0,-20)hist yvel (-25,-10) yvel (-25,10)hist sxx (25,10) sxx (25,-10) sxx (-25,-10) sxx (-25,10)hist syy (0,20);damp 0.1 1.0 mass; 0.02 sec.cyc time 0.02save seismic3.sav;rest seismic2.sav; apply seismic load from top (peak velocity=0.4 m/sec); set up nonreflecting boundarybound mat=1bound xvisc range -26 -23 -21 21bound xvisc range 23 26 -21 21bound xvisc yvisc range -26 26 -21 -19bound xvisc yvisc range -26 26 19 21; apply sinusoidal stress wavebound stress 0 0 -12.5 yhist=cos(100.0,0.0195) range -26 26 19 21 reset time hist disphist ydis (-4.48,2.57)hist ydis (0,2.57) yvel (0,2.57) yvel (4,2.57) yvel(-4.48,2.57)hist yvel (0,20) yvel (25,10) yvel (25,-10) yvel (0,-20)hist yvel (-25,-10) yvel (-25,10)hist sxx (25,10) sxx (25,-10) sxx (-25,-10) sxx (-25,10)hist syy (0,20);damp 0.1 1.0 masssave seismov.sav;; 0.02 sec.cyc time 0.02save seismic4.sav; 0.25 sec.cyc time 0.23save seismic5.sav; 0.50 sec.cyc time 0.25save seismic6.sav; 0.75 seccyc time 0.25save seismic7.sav;rest seismov.sav; make a movie of the groundfall;wind -12 12 -12 12set ovtol 0.05plot block vel max 2.0 blue stress max 50movie onmovie file = seismic.dcxmovie step 1000step 400003 隧道支护荷载Tunnel Support Loading3.1 问题陈述本例模拟展示了UDEC 在检查衬砌隧道方面的应用,着重强调了荷载在混凝土衬砌中的发展,本例也解释了模拟连续建造操作中独立阶段的模拟程序.隧道系统的理想几何体见图3.1.系统包含在海床下大约70m(中线)深度,中线间距12m 的两个隧道, 初始水位在隧道中线上方110m 处.服务隧道直径5.24m,衬砌厚度37cm.主隧道直径8.22m,衬砌厚度46cm.服务隧道先于主隧道开挖和衬砌.随后设置主隧道衬砌,水位上升增加到100m.施工顺序是:(1)开挖服务隧道excavation of the service tunnel;(2)衬砌服务隧道lining of the service tunnel; (3)开挖主隧道excavation of the main tunnel; (4)衬砌主隧道lining of the main tunnel; and (5)升高水位raising of the water level.分析的目的是评价每个施工阶段服务隧道和主隧道支护状况.本例的材料参数见下:岩体——开挖隧道的围岩参数为：弹性模量elastic modulus 0.89 GPa泊松比Poisson’s ratio 0.35单轴抗压强度uniaxial compressive strength 3.5 MPa粘聚力cohesion 1 MPa密度density 1340 kg/m3混凝土衬砌——弹性模量为24 GPa ，泊松比为0.19. 假定衬砌为线弹性材料。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
地震作用对采空区塌陷的UDEC模拟500kV输电线路、59 条 220kV输电线运 4 条前言随着我国西电东送战略的实施，输础的破坏十分严重，而由于陡峭的地形、区域地路、122条 110kV输电线路。
严重损毁变电站 16 电线路质构造、岩体风化破碎等引发的滑坡、崩塌及泥的电压等级越来越高,超高压、特高压交、直流输座，其中 500kV1座、220kV3座、110kV5座。
四石流等地震地质次生灾害对电网工程的破坏更川全网损失负荷近 400 万 kW，负荷损失率为电已成为主电网调配区域能源的主要手段。
由为严重。
于我国西部地区受到印度板块向北推移挤压， 31.8,，6 市州负荷损失率达75.7,。
在复杂的区域地质构造及地质地震背景青藏高原强烈变形，高原内部及其边缘的活断重灾区主要受损的线路有:220kV 平回线、下，线路路径及塔位选择时，如何合理利用地形 220kV福回一线、220kV 福回二线、220kV 耿山层上经常发生强烈地震，我国西部地区已经是地质条件并考虑地震地质作用，将是线路勘测世界大陆内部活跃的强烈地震区，因此很多西南(北)线、220kV 映山线、220kV 渔山东(西)线、设计中地质工作者的重要任务。
220kV平山线、220kV源山南(北)线、220kV 丹 1,汶川大地震对震区输电线路的破坏现状部山区输电线路将从强震区穿过，跨越可能的 2008年 5 月 12 日 14 点 28 分，汶川发生山线、110kV 映灌线、220kV 福银线、220kV 竹发震断层不可避免。
确保西部山区输电线路的了举世震惊的里氏 8.0 级特大地震。
地震不但给茂线、220kV 红薛线、220kV 薛州线、220kV 州地震安全十分重要，不仅可以避免造成巨额的经济损失,还可以确保其他基础设施如通讯、交茂线共 5 条线路、500kV 茂谭一二线及220kV 上百万家庭带来巨大灾难，也摧毁了大量的电通、供水等的正常运行,避免次生灾害的发生,并茂永线等。
网设施。
2,地震地质灾害类型的调查通过对有利于救灾和灾后的生产恢复。
5 月 12 日，大地震发生的瞬间，四川、甘肃、5.12地震重灾区输电线路的损毁“”2008 年“5?12 汶川”地震是龙门山断陕西、重庆等地电网负荷剧减，247 座 35kV及裂带活动的结果，是新中国成立以来破坏性最以上变电站停运;1643 条 10kV 及以上输电线情况调查，我们发现输电线路的损毁主要是由:强、波及范围最广、灾难最严重的一次地震。
a)因地震断层地表破裂、地面变形引发的震害;b) 路停运。
本次地震里氏 8 级，震中烈度达到 11 度，不均匀沉降引起的震害;c)次生地质灾害;d)输电 512汶川大地震后，四川主网有“?”给该区域内的电网工程造成了极大的破坏。
在塔结构抗震设计不足所引发的震害;e)因地震反地震作用下，由地震波引起的对铁塔结构和基一座应过大,导线相互接近发生短路、断线以及绝缘 500kV 变电站、13 座220kV 变电站、69 座 110kV变电站、91 座 35kV变电站停运。
累计停键标志寄存器及 PLC的操作单元状态，为故障 G、M、S、T、功能的全部指令编成一个测试中的。
故障诊断专家系统是一个或一组能在数控领诊断提供极大方便。
程序，穿成纸带或存储到软盘上在进行诊断时域内，应用大量的专家知识和推理方法求解复 3、无报警或无法报警的故障处理方法数运行这个程序，可快速判定哪个功能出现问题，杂问题的一种人工智能计算机程序。
该程序可控系统中都有故障自诊断功能，一般情这种方法一般在机床出现随机性故障时使用，自动模仿专家利用知识解决复杂问题的思维活况下发生故障时都有报警信息出现，根据机床也可用于设备闲置时间较长重新投入使用时测动，这就使普通工作人员同样能对故障做出具所使用的控制系统不同，提供的报警内容多少试用。
有专家级水平的诊断结论。
现代的故障诊断专不一，但按说明书中的故障处理方法检查，大多 3.5参数调整法:数控系统、PLC 及伺服驱家系统是由知识库、推理计算机和人工控制器数的故障都能找到解决方法。
数控系统在实际使用中也有些故障既无报警，现象也不是很明动系统都设置许多可修改的参数以适应不同设组成。
知识库内存储了专家分析、故障判断和如显，对这种情况，处理起来就不像有据可查的那备、不同工作状态的要求。
这些参数不仅能使各何消除故障的经验知识。
这些知识用于读出数样简单了。
当系统的 PLC无法运行，系统已停机电气系统与具体设备相匹配，而且更是使设备控系统的状态信息，通过人工控制器，编程员可或系统没有报警但工作不正常时，需要根据故各项功能达到最佳化所必需的。
因此，任何参数用简捷的记述把专家的知识编成程序，并把程障发生前后的系统状态信息，运用已掌握的理的变化甚至丢失都是不允许的，一旦出现干扰序变成知识库目标形式，再存储到知识库中。
推论基础，进行分析，做出正确的判断。
下面阐述或其它原因会造成参数丢失或混乱，从而使系理机通过运行程序进行推理，操作者也可通过这种故障诊断和排除办法。
统不能正常工作，这时应根据故障特征，检查和显示单位，用简单的人机对话的方式选择故障 3.1 通电检查法先用万用表检查各种电源之间有无断路，核对有关参数，在排除某些故障时，有时还需对状态，必要时回答系统的提问，以补充为得出结某些参数进行调整。
论所需的其它信息。
如无即可接入相应的电源，目测有无冒烟、打火 3.6 备件置换法:当故障分析结果集中于某五、结束语数控系统故障诊断方法很多，等现象，手摸元器件有无异常发热，以此可发现一印制电路板上时，由于电路集成度的不断扩实际应用时一些较为明显的故障，而缩小检修范围。
3.2 仪器测量方法大而要把故障落实于其上某一区域乃至某一元并无严格的界限，可能用一种方法就能排除故件是十分困难的，为了缩短停机时间，在有相同障，亦可能需要多种方法同时进行，通过对故障当系统发生故障后，采用常规电工检测仪备件的条件下可以先将备件换上，并做相应的诊断方法的探讨，其目的是帮助维修人员迅速器、工具，按系统电路图及机床电路图对故障部分的电压、电源、脉冲信号等进行实测判断故障初始化启动，使机床迅速投入正常运转，然后再准确地查明故障原因、确定故障部位。
对数控设去检查修复故障板。
备的生产调试、使用和维修能够起到一定的指所在。
3.7 原理分析法:根据 CNC系统的组成原 3.3 接口信号检查法:现代数控系统多将导作用。
理，可从逻辑上分析各点的逻辑电平和特征参PLC集成于其中，而 CNC与 PLC之间则以一系参考文献数(如电压值或波形)，然后用万用表、逻辑笔、列接口信号形式相互通讯联接。
有些故障是与 [1]沈兵，厉承兆. 数控系统故障诊断与维修手册. 接口信号错误或丢失相关的，通过用可编程序示波器或逻辑分析仪进行测量、分析和比较，从机械工业出版社, 2009，(04) . 控制器检查机床控制系统的接口信号，并与接而对故障定位。
[2]李恩林.数控系统插补原理通论.国防工业出口手册的正确信号相对比，可查出相应的故障 4、故障诊断专家系统版社,2008，(07). 点。
在生产现场中, 机床发生故障的几率非常 [3]辛建光,潘孟春,陈棣湘,蒋巧文. 嵌入式 Web 3.4 功能程序测试法:这种方法将数控系统大,如果发生的故障不能及时解决的话,会给用视频服务器的设计[J]. 兵工自动化, 2005,(01).户带来一定的经济损失。
为了解决这个问题,故 [4]赵中敏.数控机床交流伺服系统参数调制与故障诊断专家系统便得以在一些数控系统中建立障排除策略[J].机床电器，2007(, 06).基础沉降保坎变形项目 \ 灾害类型点滑坡崩塌不稳定斜坡 2.1,因地震断层地表破裂、地面变形引发的利地段，但由于受设计方案等原因限制，存在少220kV 红薛线(60 基) 6 11 6 9 11 震害数塔位处于抗震不利地段，应采取支护、抗滑桩 220kv 茂永线(74 基) 这次地震是龙门山断裂带内映秀-北川断 6 2 4 4 10 及地基处理等有效的工程处理措施。
裂活动的结果。
在地震发生的短短一分多钟220KV州茂线(137基 ) 对于容易发生地震次生地质灾害，如滑坡、崩 1115 8 8 7 时间内，地壳深部的岩石中形成了一条长约30 0 塌、泥石流及不稳定斜坡等抗震危险地段，可能 220KV竹茂线(170基 ) 14 17 13 8 20 公里、深达30 公里的大断裂，其中的20 0 余公导致输电线路塔位地段的场地失稳或上方滚石里出露地表，形成沿映秀北川断裂分布的地表 -共计: 37 45 31 29 48 砸坏铁塔时，须进行避让处理。
破裂带。
地震地表破裂带延伸方向是从西南到 3.2.1,抗震不利地段对塔位的影响崩塌主要发生于由硬性基岩组成的高陡斜东北，断裂面向西北方向倾斜，相对于四川盆通过现场调查发现，在条状突出的山嘴、高坡，正是由于地震灾区山高谷深、地形陡峭、河地，龙门山沿这条地表破裂带既有向上的运动，耸独立的山丘、非岩质的陡坡、软弱土、液化土流对坡脚的侧蚀作用以及修建公路等人类活动等抗震不利地段导致的地震地质灾害往往发育又有向东北方向的运动，其最大垂直错距和水产生的临空面，为地震引发大量的崩塌提供了平错距分别达到 5 米和 4.8米，沿整个破裂带的严重。
而稳定的基岩边坡、开阔平坦的场地及密有利条件，造成崩塌和倒石堆发育甚至成群出平均错距可达 2 米左右。
与之相对应的地表均实的地基土等抗震有利地段则地震危害较小。
现，导致交通及输电线路严重中断。
是震灾最严重的地方。
这次地震还引起了大区1)、灾害发育与地形和微地貌的关系。
崩塌和滑 2.3.3,泥石流域的地表变形。
震后的全球定位系统G PS观测坡发生部位往往具有选择性，即通常发生在对灾区的泥石流多为地震次生地质灾害产表明，龙门山和四川盆地除了在水平方向上发地震波有明显放大效应的部位，如单薄山脊、多物，由于大量的风化碎屑物堆积于斜坡，以及发生大幅度的相向运动外，龙门山大幅度上升。
四面临空孤立山体以及河谷中上部坡型转折部位育的滑坡及崩塌堆积体残存于沟谷、河流，在集川盆地相对下降，下降幅度在沿龙门山前的安等地段，开阔平坦场地震害明显较少。
2)、地震灾中降水或沟谷阻塞等条件下，多形成沟谷性泥县、都江堰一带最大，达3 0:60 厘米，向东迅速石流。
变小，到重庆一带反而表现出数毫米的上升现象，但误差较大。
这种大尺度的地表变形图像是 2.3.4,不稳定斜坡地震引起的弹性暂态形变，随着时间的推移会包括:断裂、震裂、滑“”“”“逐渐停息，恢复到原来的稳定运动状态。
因此位裂形成的震裂山体，以及表层局部滑”于此区域的输电线路必然会因地表破裂、地面塌、崩落后的堆积斜坡变形发生倒塔断线等事故。