锅炉效率计算GB10184原表
锅炉热效率
锅炉热效率试验1热效率试验的标准《GB10184-88 电站锅炉性能试验规程》2本课程的适用范围火力发电厂燃煤锅炉。
基于燃用煤、不包括其它的燃料。
热效率是锅炉的一项重要经济指标。
3热效率的计算方式3.1 输入－输出法又称：直接法或正平衡法。
即直接测量锅炉输入和输出热量求得热效率。
3.2 热损失法又称：反平衡法。
即由确定各项热量损失求得热效率。
4概念的介绍4.1 输入热量随每千克煤输入锅炉能量平衡系统的总热量。
4.1.1 煤的收到基低位发热量4.1.2 物理显热4.1.3 用外来热源加热燃料或空气时所带入的热量4.2 输出热量相对每千克煤，工质在锅炉能量平衡系统中所吸收的总热量。
4.3 各项热损失4.3.1 包括5项损失4.3.2 排烟热损失锅炉排烟热损失为末级热交换器后排出烟气带走的物理显热占输入热量的百分率1）干烟气带走的热量2）烟气中含水蒸气的显热4.3.3 可燃气体未完全燃烧热损失该项热损失由排烟中的未完全燃烧产物(CO、H2、CH4和C m H n)的含量决定，系指这些可燃气体成分未放出其燃烧热而造成的热量损失占输入热量的百分率4.3.4 固体未完全燃烧热损失燃煤锅炉的固体未完全燃烧热损失，即灰渣可燃物造成的热量损失和中速磨煤机排出石子煤的热量损失占输入热量的百分率4.3.5 散热损失锅炉散热损失q5，系指锅炉炉墙、金属结构及锅炉范围内管道(烟风道及汽、水管道联箱等)向四周环境中散失的热量占总输入热量的百分率。
热损失值的大小与锅炉机组的热负荷有关。
4.3.6 灰渣物理热损失灰渣物理热损失，即炉渣、飞灰与沉降灰排出锅炉设备时所带走的显热占输入热量的百分率4.4 锅炉的额定蒸发量（ECR）锅炉在额定蒸汽参数、额定给水温度、燃用设计煤种并保证效率时所规定的蒸发量。
4.5 锅炉的最大蒸发量（BMCR）锅炉在额定蒸汽参数、额定给水温度、燃用设计煤种，安全连续运行时能达到的最大蒸发量。
4.6 基准温度指各项输入与输出能量的起算点。
锅炉效率计算
失一般小于0.5%。 3）排烟温度的影响
排烟温度升高使排烟焓增大，排烟热损失相应增加。
3.
因此定义“最佳过量空气系数”，即对应于q2、q3、q4之和为最小的炉膛出口过量空气系数（如图3-4所示）。
2.
影响排烟热损失的因素及分析
1 q4 100
kJ/kg
式中 hpy、 py — 分别是排烟焓和排烟处的过量空气系数；
hlok — 理论冷空气的焓，冷空气温度一般取20 ~ 30C。 从上式可得排烟热损失q2为：
q2
Q2 Qr
100%
hpy
py hlok
Qr
100 q4
%
(3- 71)
hpy和 py可以通过烟气分析的结果与测定的烟气温度求出。
锅炉效率计算
（二）化学不完全燃烧热损失
1.化学不完全燃烧热损失的计算
对于燃煤锅炉，烟气中H2、CH4等可燃气体的含
量极少，可以认为烟气中的可燃气体只是CO。其计
算公式为：
q3
Vg y Qr
(12640CO)(1
q4 ) 100
236QCrarRO0.237C5SOarCO100- q4 % (3- 70)
h )以下。
Q1 Q5 Q1式（3 73）可改写为：
(3- 73)
1- q5 q5
1 - 称为散热系数，表示受热面所在烟道的散热程度。
（五）灰渣物理热损失
1. 灰渣物理热损失的计算 灰渣物理热损失的热量 可按下式计算，即
Q6
Aar 100
a hz (c ) hz
kJ/kg
消耗的原煤量，用符号 b 表示，计算式如下
锅炉效率计算公式.xls
符号
De Pgre tgre Pgse tgse Pqbe tnf,ck,b t0b tgsb
D Pgr tgr Pzr tzr Pqb Pgs tgs B Dwh hwh （hbq）0 Knf,1 Knf,2
工况一 锅炉额定参数
935.00 17.20
935.00 17.20
540.00 \
269.00 18.20 20.00 20.00
269.00
253.0263214 767.272522 15.55 538.06 2.85 535.45 15.55 17.28 257.23 91.09
0.00 0.00 0.00 0.00 1.00
工况三
935.00 17.20
76 炉渣比热
77 飞灰比热
78 沉降灰比热
79 在t0温度下的水蒸汽饱和压力
80 空气的绝对湿度
81 燃料的物理显热 82 通过暖风器的风量占入炉总风量的百分比 83 空气预热器进口温度下的空气定压比热 84 空气预热器进口理论空气焓 85 基准温度下的空气定压比热 86 基准温度下的理论空气焓 87 外来热源带入的热量 88 雾化蒸汽带入的热量
107 系数1（仅考虑本体时为0，否则为1）
108 系数2（仅考虑本体时为1，否则为0）
109 系数3（锅炉蒸发量<900t/h为1，>900t/h为0）
110 系数4（锅炉蒸发量<900t/h为0，>900t/h为1）
额定工况下散热损失
111 (同时考虑本体和管道散热)
额定工况下散热损失
112 (蒸发量小于900t/h，仅考虑锅炉本体散热)
锅炉效率和汽机热耗率计算书
锅炉效率和汽机热耗率计算书一、锅炉效率核算1. 根据锅炉效率反平衡计算公式及项目锅炉相关基础数据对锅炉效率进行核算。
锅炉效率反平衡计算公式如下：65432fp gl q q q q q 100-----=η式中，fpgl η——锅炉反平衡效率；q 2——排烟损失，%；q 3——可燃气体未完全燃烧损失，%； q 4——机械未完全燃烧损失，%； q 5——散热损失，%；q 6——灰渣的物理热损失，%。
项目锅炉相关基础数据见表-1。
表-1项目锅炉相关基础数据表1）排烟损失q 2核算排烟损失q 2计算公式如下：100t t k rf py py2）（-=q式中，py k ——排烟损失系数；py t ——预热器出口（烟气流方向）的排烟温度，℃；rf t ——送风机入口（自然）风温度，℃。
排烟损失系数py k 值根据简化计算公式计算，公式为：37.0100O 7.41145.3k 2py +⨯-⨯=式中，3.45——py k 值计算系数；0.37——py k 值修正系数；2O ——低位预热器出口（烟气流方向）烟气中的氧量，%。
把项目锅炉基础数据表中排烟氧量数据代入py k 值计算公式计算py k 值如下：37.0100O 7.41145.3k 2py +⨯-⨯=37.010067.41145.3 +⨯-⨯= =5.1750将py k 值及项目锅炉基础数据表中排烟温度值、送风温度值代入q 2计算公式，计算q 2值如下：100t t k rf py py2）（-=q 100038.2211750.5）（-⨯==4.8024经核算，排烟损失q 2=4.8024。
2）可燃气体未完全燃烧损失q 3核算可燃气体未完全燃烧损失是指燃料碳在燃烧过程中由于氧气不足、燃烧不完全而生成一氧化碳所造成的损失，根据《电站锅炉性能试验规程》（GB10184-88）中简化计算规定，煤粉锅炉忽略气体未完全燃烧损失，q 3=0。
3）机械未完全燃烧损失q 4核算 机械未完全燃烧损失q 4计算公式如下：hz4fh 44q q +=q式中，fh 4q ——机械未完全燃烧损失中的飞灰损失，%；hz 4q ——机械未完全燃烧损失中的灰渣损失，%。
不同标准锅炉热效率及其对发电煤耗率的影响
不同标准锅炉热效率及其对发电煤耗率的影响李勇;卢丽坤;王艳红;张炳文【摘要】Based on different standards, the definition of the boiler heat efficiency and the corresponding standard coal consumption rate as well as the calculation results on the counter balance were analyzed. Taking a 300 MW thermal power unit for example, the calculation result shows that the difference in the counter balance calculation results for standard coal consumption rates of power generation based on the boiler heat efficiency by different standards is about 2 g/(kW.h). So it has a bad influence on evaluation of operation economic level for thermal power plants- Some reasonable suggests were given to help the operation economic level evaluation for different thermal power plants.%基于不同标准,分别对其规定的锅炉热效率和相应的发电标准煤耗率定义方法进行分析,并对各标准反平衡计算结果进行分析.以某300 MW火电机组为例进行计算.结果表明,基于不同标准规定的锅炉热效率得到的反平衡发电标准煤耗率相差将近2 g/(kW·h),从而影响到对火力发电厂运行经济水平的正确评价.给出合理评价不同火力发电厂运行经济性的建议,为正确评价不同火力发电厂的运行经济水平提供参考.【期刊名称】《中国电力》【年(卷),期】2012(045)007【总页数】4页(P34-37)【关键词】输入热量;锅炉热效率;发电标准煤耗率;燃煤电厂【作者】李勇;卢丽坤;王艳红;张炳文【作者单位】东北电力大学能源与动力工程学院,吉林 132012;哈尔滨电站设备成套设计研究所有限公司,黑龙江哈尔滨 150045;东北电力大学能源与动力工程学院,吉林 132012;东北电力大学能源与动力工程学院,吉林 132012【正文语种】中文【中图分类】TK222锅炉热效率及发电标准煤耗率是衡量火力发电厂运行经济性的重要指标。
热损失法锅炉热效率η计算
热损失法锅炉热效率η按下式计算η=[1-（Q2+Q3+Q4+Q5+Q6）/Qr]*100=100-（q2+q3+q4+q5+q6）式中：Q2——每千克燃料的排烟损失热量，kJ/kg；Q3——每千克燃料的可燃气体未完全燃烧损失热量，kJ/kg；Q4——每千克燃料的固体不完全燃烧损失热量，kJ/kg；Q5——每千克燃料的锅炉散热损失热量，kJ/kg；Q6——每千克燃料的灰渣物理显热损失热量，kJ/kg；Qr——每千克燃料低位发热量，kJ/kg；q2——排烟热损失，%q3——可燃气体未完全燃烧热损失，%q4——固体未完全燃烧热损失，%q5——锅炉散热热损失，%q6——灰渣物理显热损失，%1、排烟热损失排烟热损失是指末级热交换器后排出烟气带走的物理显热占输入热量的百分率。
q2=（Q2/ Qr）*100Q2= Q2gy+Q2H2O式中：Q2gy——干烟气带走的热量，kJ/kg；Q2H2O——烟气所含水蒸气的显热，kJ/kg；Q2gy=V gyCP. gy（θPy-tsf）Q2H2O=VH2OCP.H2O(θPy- tsf)式中：V gy ——每千克燃料燃烧生成的实际干烟气体积，m3/kg;VH2O ——每千克燃料燃烧产生的水蒸气及相应空气湿分带入的水蒸气体积, m3/kg; θPy——排烟温度,tsf ——送风温度，CP. gy ——干烟气从t0至θPy的平均定压比热，kJ/（kg•K）；cP.H2O——水蒸汽比t0至θPy的平均定压比热，kJ/（kg•K）；采用燃料的工业分析进行简化计算，可以按如下计算方法。
实际干烟气体积可以通过下式计算：V gy=（VO gy）C+（agy-1）（VO gk）C式中：（VO gy）C ——每千克燃料燃烧所需的理论干空气量，m3/kg；（VO gk）C ——每千克燃料燃烧产生的理论干烟气量，m3/kg；agy ——空气预热器出口的过剩空气系数。
理论干空气量及理论干烟气量用下式计算：（VO gk）C =K2* Qr/1000（VO gy）C = K1*（VO gk）CK1、K2可根据燃烧的种类及燃料无灰干燥基挥发份的数值在下表中选取。
正平衡锅炉效率计算及相关解释
锅炉正平衡热效率：指用被锅炉利用的热量与燃料所能放出的全部热量之比来计算热效率的方法，又称为直接测量法热效率。
(锅炉蒸发量*(蒸发焓-给水焓))/每小时燃料消耗量*燃料低位发热量完整计算公式：〔(锅炉蒸发量*(蒸发焓-给水焓))+锅炉排污量*（排污水焓-给水焓)〕+/每小时燃料消耗量*燃料低位发热量正平衡效率计算10.1.1输入热量计算公式： Qr=Qnet,v,ar+Qwl+Qrx+Qzy 式中: Qr__——输入热量； Qnet,v,ar ——燃料收到基低位发热量； Qwl ——加热燃料或外热量； Qrx——燃料物理热； Qzy——自用蒸汽带入热量。
在计算时，一般以燃料收到基低位发热量作为输入热量。
如有外来热量、自用蒸汽或燃料经过加热（例：重油）等，此时应加上另外几个热量。
10.1.2饱和蒸汽锅炉正平衡效率计算公式：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dgs——给水流量； hbq——饱和蒸汽焓； hgs——给水焓；γ——汽化潜热；ω——蒸汽湿度； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr_——输入热量。
10.1.3过热蒸汽锅炉正平衡效率计算公式： a. 测量给水流量时：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dgs——给水流量； hgq——过热蒸汽焓； hg——给水焓；γ——汽化潜热； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。
b. 测量过热蒸汽流量时：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dsc——输出蒸汽量； Gq——蒸汽取样量； hgq——过热蒸汽焓； hgs——给水焓； Dzy——自用蒸汽量； hzy——自用蒸汽焓； hbq——饱和蒸汽焓；γ——汽化潜热；ω——蒸汽湿度； hbq——饱和蒸汽焓； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。
10.1.4 热水锅炉和热油载体锅炉正平衡效率计算公式式中：η1——锅炉正平衡效率； G——循环水(油)量； hcs——出水(油)焓；hjs——进水(油)焓； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。
生物质直燃发电机组效率计算
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明国能生物发电集团有限公司生产技术部本文依据现有燃煤电厂效率计算的基本方法，结合生物质直燃发电厂性能试验取得的经验数据，编制了生物质直燃发电机组效率计算方法和说明。
一、生物质锅炉效率计算（一）基本原则（1）采用反平衡法（热损失法）测定锅炉热效率，正平衡法（输入-输出热量法）计算作为参考。
（2）将送风机入口的空气温度作为锅炉热效率计算的基准温度，也即送风机附近的大气温度。
（3）因本文主要目的是计算实际工况下的锅炉热效率，故未进行修正。
（二）正平衡计算1、正平衡热效率计算（η1）(1-1)式中：——锅炉热效率，%;——输入热量，kJ;——输出热量，kJ。
2、输入热量（Qr）因目前大部分生物质发电厂无外来热源加热空气和燃料雾化蒸汽，为简化计算，忽略入炉燃料显热，将燃料收到基低位发热量作为输入热量。
即（1-2）式中：——燃料收到基低位发热量，kJ/kg。
3、输出热量（Q1）(1-3)式中：——燃料消耗量，kg;——锅炉主汽流量，kg/h；——锅炉主蒸汽出口焓值，kJ/kg；——锅炉给水焓值，kJ/kg；——锅炉排污水量，％；——锅炉排污水的焓值，kJ/kg。
因连续排污和定期排污水量很少，一般约为主蒸汽流量2%左右，为简化计算，不考虑锅炉排污水量。
蒸汽和给水焓值通过水和水蒸气热力性质通用计算模型IAPWS—IF97编程实现。
（三）反平衡计算1、入炉燃料元素成分的确定由于现场不具备开展入炉燃料的元素分析工作，且影响燃料低位发热量的主要成分是水分和灰分，所以通过折算实际入炉燃料与典型燃料水分和灰分的差异，拟合实际入炉燃料元素分析的方法来解决。
（1）典型燃料元素分析成分因入炉燃料种类多，所以选择国能高唐电厂性能试验时入炉燃料作为典型燃料。
具体如下：（2）入炉燃料元素成分的拟合方法根据现场工业分析所得的水分（Mar）和灰分(Aar)数值，按照公式（1-4）进行拟合计算入炉燃料的元素成分：(1-4)式中：——拟合的入炉燃料收到基下含碳量；、——入炉燃料工业分析收到基下水分和灰分；、、——典型燃料收到基下含碳量、水分和灰分。
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13 5.82 5.82 5.8 0 81.2 1.38 4.66 0.57 4.57 6.35 146 146 146.0
86.0 1.504 1.698 1.316 1.301 1.295 1.349
85.0 1.504 1.697 1.316 1.301 1.295 1.346
80.5 1.503 1.692 1.315 1.301 1.295 1.344
90 10 3.32 3.32 3.32 3.27 3.43 46.34
90 10 5.8 5.8 5.80 6.16 6.20 45.50
90 10 5.8 5.8 5.80 6.16 6.20 45.50
90 10 5.31 5.31 5.31 3.98 5.46 45.65
90 10 5.77 5.77 5.77 4.5 5.98 45.62
CO2 O2 O2 O2 CO N2 a V。gk VH2O V
。 gy
% % % % % % 100-CO2-O2-CO 21/[21-(O2-0.5*CO)] y 0.089*(C r+0.375Sar)+0.265Har0.0333Oar 1.24((9Har+Mt)/100+1.293*apy*Vogk*dk ) (8.897*(Cyr+0.375*Sar)+20.935*Har2.6307*Oar+0.8*Nar)/100 V。gy+（apy-1)*V。gk
99.1 31 28 80 2.5 0.013 31 31 31.0
99.1 26 24 80 2.5 0.013 26 26 26.0
99.1 26 24 80 2.5 0.013 26 26 26.0
90 10 5.77 5.77 5.77 4.5 5.98 45.62
90 10 6.01 6.01 6.01 4.96 6.28 45.67
12.55 6 6 6.0 0 81.3 1.40 4.53 0.55 4.44 6.25 151 141 146.0
12.6 6.4 6.4 6.4 0 81.0 1.44 4.55 0.55 4.46 6.45 135 127 131.0
13.8 5.26 5.26 5.26 0 80.9 1.33 4.54 0.56 4.45 5.97 146 146 146.0
3 3 3 3 3
48.3 2.68 9.49 0.73 0.38 12.54 25.88 18230 Car.D-Aar.D*C/100 0.089*(CyrD+0.375Sar.D)+0.265Har.D0.0333Oar.D 1.24((9Har.D+Mt.D)/100+1.293*apy*V *dk)
q6 q η
% % %
Aar*[alz*Clz*(800-tRA）/(100Clz)+afh*Cfh(tpy-tRA）/（100q2+q3+q4+q5+q6 100-q
0.22 7.54 92.46
tbo tky tky tky
′ ′ ′
℃ ℃ ℃ ℃ [tbo(t
' ' ky-tpy)+t ky(tpy-tRA）]/（t'ky-
5.83 0.00 3.43 939.5 642 0.4 0.59
q2 q3 q4 De D q
e 5
% % % t/h t/h % %
4.96 0.00 1.92 918.8 910 0.44
q5
q 5*De/D
e
0.44
灰渣物理热损失 总的热损失 锅炉效率 锅炉效率修正 保证的风机进口空气温度 甲侧空预器进口实测烟气温度 乙侧空预器进口实测烟气温度 空预器进口实测烟气温度 修正后的排烟温度 设计煤质（收到基） 碳 氢 氧 氮 硫 水分 灰分 收到基低位发热量 燃料中实际烧掉的碳 理论干空气量 烟气中实际水分 理论干烟气量 实际干烟气量 平均烟气空气温度 tD下H2O平均定压比热 tD下CO2平均定压比热 tD下O2平均定压比热 tD下CO平均定压比热 tD下N2平均定压比热 V
92.5 1.505 1.706 1.317 1.301 1.295 1.348
87.5 1.504 1.700 1.316 1.301 1.295 1.345
81.0 1.503 1.692 1.315 1.301 1.295 1.346
86.0 1.504 1.698 1.316 1.301 1.295 1.352
Vgy.D tD Cp.H2O.D Cp.co2.D Cp.o2.D Cp.co.D Cp.N2.D
干烟气平均定压比热
Cp.gy.D
Cp.CO2。D*RO2/100+Cp.O2。D*O2/100+Cp.N2。 kJ/m .℃ D*N2/100+Cp.co。D*CO/100
3
1.343
修正后的排烟热损失
20.0 354 353 353.5 tRA） 126.2
tbpy
℃
Car Har Oar Nar Sar Mt Aar Qnet.ar Cyr.D V。gk.D VH2O
。 gy.D
% % % % % % % kJ/kg % m3/kg m /kg m /kg m3/kg ℃ kJ/m .℃ kJ/m3.℃ kJ/m .℃ kJ/m .℃ kJ/m3.℃
12.7 6.3 5.9 6.1 0 81.0 1.41 4.61 0.49 4.53 6.42 135 131 133.0
m /kg m3/kg m3/kg m /kg ℃ ℃ ℃
3
3
Vgy tpy tpy tpy
t Cp.H2o Cp.co2 Cp.o2 Cp.co Cp.N2 Cp.gy
℃ kJ/m3.℃ kJ/m3.℃ kJ/m .℃ kJ/m3.℃ kJ/m .℃
86.0 1.504 1.698 1.316 1.301 1.295 1.349
6.04 0.00 3.23 939.5 986 0.4 0.38
5.83 0.00 2.96 939.5 760 0.4 0.49
5.21 0.00 1.90 939.5 589 0.4 0.64
6.20 0.00 3.43 939.5 986 0.4 0.38
附件3. 锅炉效率计算表 (GB10184-88)
项目 实烧煤元素分析（收到基） 碳 氢 氧 氮 硫 水分 灰分 收到基低位发热量 大气条件 大气压力 干球温度 湿球温度 相对湿度 饱和蒸汽压力[td] 绝对湿度 送风机入口温度A 送风机入口温度B 参考温度 灰渣可燃物 飞灰比率 炉渣比率 A飞灰可燃物 B飞灰可燃物 平均飞灰可燃物 炉渣可燃物 灰渣平均可燃物 实际烧掉的碳 空气预热器出口 甲侧二氧化碳 乙侧二氧化碳 CO2 CO2 % % 12.5 12.9 afh alz CfhA CfhB Cfh Clz C Cyr % % % % % % % % alz*Clz/(100-Clz)+afh*Cfh/(100-Cfh) Car-Aar*C/100 （CfhA+CfhB）/2 90 10 3.51 3.51 3.51 8.43 4.19 47.20 Pact td tw @ Pb dk tp tf tRA kPa ℃ ℃ % kPa kg/kg ℃ ℃ ℃ 实测 实测 实测 查表 查表 0.622*@*Pb/100/(Pact-@*Pb/100) 实测 实测 (tA+tB)/2 98.7 30 25 68 1.323 0.006 30 30 30.0 Car Har Oar Nar Sar Mt Aar Qnet,v,ar % % % % % % % kJ/kg 实测 实测 实测 实测 实测 实测 实测 实测 符号 单位 公式 xiangT-01 洛7.09 20060709 48.31 2.68 9.49 0.73 0.38 10.62 26.38 19440
o gk.D
47.21 4.61 0.51 4.53 6.42 73.09 1.502 1.683 1.314 1.300 1.295
[8.897(Cyr.D+0.375Sar.D)+20.935Har.D2.6307Oar.D+0.8Nar.D]/100 Vogy.D+（apy-1)*Vogk.D (tbpy+tbo）/2 查表 查表 查表 查表 查表
90 10 1.68 1.68 1.68 1.36 1.68 46.89
13 13
12.4 12.4
12.3 12.5
12.5 12.6
12.4 12.7
12.6 12.6
13.8 13.8
13 13
13 5.82 5.82 5.82 0 81.2 1.38 4.56 0.57 4.47 6.21 146 146 146.0
q2.D
%
(Vgy.D*Cp.gy.D(tbpy-tbo)+VH20*Cp.H2O*(tbpytb))/Qnet,v,ar.D Aar.D*[alz*Clz*(800-tbo）/(100Clz)+afh*Cfh(t py-tbo）/（100Cfh)]/100*Qnet,v,ar.D 100-q2.D-q3-q4-q5-q6.D
3 3 3
（tpy+tRA)/2 查表 查表 查表 查表 查表
81.5 1.504 1.693 1.315 1.301 1.295 1.344
Cp.CO2*RO2/100+Cp.O2*O2/100+Cp.N2*N2/10 0+Cp.co*CO/100 kJ/m .℃ (Vgy*Cp.gy(tpy-tRA)+VH2o*Cp.H2o*(tpytRA))/Qnet.ar 126.36*CO*Vgy/Qnet.ar*100 33727*AarCyr/Qnet.ar