顶板模板安全计算.
顶板标高的计算公式
顶板标高的计算公式顶板标高是指在地下工程施工中，用来确定顶板位置的一种重要参数。
它的计算公式通常是根据地下工程的设计要求和实际情况来确定的。
在地下工程中，顶板标高的计算公式通常包括地下水位、地质条件、工程结构等因素，下面我们将详细介绍顶板标高的计算公式及其相关内容。
一、顶板标高的定义。
顶板标高是指地下工程中顶板的位置高度，通常用于确定地下工程的结构位置。
在地下工程中，顶板标高的确定对于工程的施工和安全具有重要意义。
因此，顶板标高的计算公式需要根据实际情况来确定，以保证工程的施工和使用安全。
二、顶板标高的计算公式。
1. 基本计算公式。
顶板标高的计算公式通常包括以下几个基本参数：（1）地下水位，地下水位是地下工程中一个重要的参数，通常需要根据地下水位来确定顶板标高。
地下水位的高低将直接影响地下工程的施工和使用安全性。
（2）地质条件，地质条件是地下工程中另一个重要的参数，通常需要根据地质条件来确定顶板标高。
地质条件的好坏将直接影响地下工程的施工和使用安全性。
（3）工程结构，工程结构是地下工程中的另一个重要参数，通常需要根据工程结构来确定顶板标高。
工程结构的稳定性将直接影响地下工程的施工和使用安全性。
综合考虑以上几个基本参数，顶板标高的计算公式通常可以表示为：顶板标高 = 地下水位 + 地质条件 + 工程结构。
2. 具体计算公式。
在实际的地下工程中，顶板标高的计算公式通常会根据具体的工程情况来确定。
例如，在地下隧道工程中，顶板标高的计算公式通常可以表示为：顶板标高 = 地下水位 + 地质条件 + 隧道结构。
在地下地铁工程中，顶板标高的计算公式通常可以表示为：顶板标高 = 地下水位 + 地质条件 + 地铁结构。
在地下管道工程中，顶板标高的计算公式通常可以表示为：顶板标高 = 地下水位 + 地质条件 + 管道结构。
在实际的地下工程中，顶板标高的计算公式通常会根据具体的工程情况来确定，以保证工程的施工和使用安全。
顶板铺设方木用量计算公式
顶板铺设方木用量计算公式在建筑施工中，顶板是承载楼层荷载的重要构件，而方木则是常用的材料之一。
在进行顶板铺设时，需要对方木的用量进行合理的计算，以确保施工质量和安全。
本文将介绍顶板铺设方木用量计算公式，并对其进行详细的解析。
顶板铺设方木用量计算公式如下：方木用量 = 顶板长度×顶板宽度×方木间距×方木数量。
其中，顶板长度和宽度是已知的，方木间距是指相邻两根方木之间的距离，方木数量是指需要铺设的方木的总数。
下面将对这些参数进行详细的解析。
1. 顶板长度和宽度。
顶板长度和宽度是指顶板的实际尺寸，通常由设计图纸或者实际测量得出。
在实际施工中，需要准确测量顶板的长度和宽度，并将其转化为米或者毫米的单位，以便进行后续的计算。
2. 方木间距。
方木间距是指相邻两根方木之间的距离，通常由设计要求或者实际需要确定。
在一般的施工中，方木间距可以根据实际情况进行调整，但需要保证方木之间的间距均匀一致，以确保顶板的承载性能和美观度。
3. 方木数量。
方木数量是指需要铺设的方木的总数，可以根据设计要求和实际需要确定。
在计算方木数量时，需要考虑到方木的长度和宽度，以确保能够覆盖整个顶板的面积，并且要考虑到方木的连接方式和搭接方式，以确保顶板的稳固性和承载性能。
在实际施工中，可以根据以上的计算公式，结合实际情况进行计算，以确定顶板铺设方木的用量。
同时，在选择方木材料时，还需要考虑到方木的材质、强度和防腐性能等因素，以确保顶板的使用寿命和安全性。
除了以上的计算公式，还需要注意以下几点：1. 方木的搭接方式。
在进行顶板铺设时，需要考虑到方木的搭接方式，以确保顶板的稳固性和承载性能。
通常可以采用榫卯搭接或者螺栓连接的方式，以确保方木之间的连接牢固可靠。
2. 方木的防腐处理。
由于顶板处于室外环境中，方木容易受到风吹雨淋和紫外线的侵蚀，因此需要对方木进行防腐处理，以延长其使用寿命。
常用的防腐处理方法包括涂刷防腐漆、浸渍防腐剂等。
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式是根据工程需求和模板类型来确定的，以下是一些常见的模板计算式：
1. 模板展开面积计算式：
模板展开面积= 模板长度×模板宽度
这个计算式用于计算模板的展开面积，即模板所需的原材料面积。
2. 混凝土侧压力计算式：
混凝土侧压力= 混凝土密度×混凝土浇筑高度×9.8
这个计算式用于计算混凝土浇筑时对模板产生的侧压力，是确定模板支撑体系的重要参数。
3. 梁模板计算式：
梁模板面积= （梁宽+ 模板宽度）×梁长
这个计算式用于计算梁的模板面积，考虑了模板宽度对梁宽度的增加。
4. 楼板模板计算式：
楼板模板面积= 楼板长度×楼板宽度
这个计算式用于计算楼板的模板面积，直接根据楼板的尺寸进行计算。
5. 墙模板计算式：
墙模板面积= （墙高×墙长+ 门窗洞口面积）×墙厚
这个计算式用于计算墙的模板面积，考虑了门窗洞口对模板面积的影响。
这些计算式是土木施工模板计算中常用的公式，具体使用时需要根据工程实际情况和设计要求进行调整和修正。
同时，还需要注意考虑其他因素，如模板支撑体系的设计、施工方法、材料性能等。
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20192、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20193、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20194、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20217、《建筑结构荷载规范》GB50009-20198、《混凝士结构设计规范》GB50010-2020二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2019附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,12立方米混凝土按28.8 吨计,合计43.8×1.1=48.18吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
顶板模板支架计算
碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为7.9m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方40×85mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用85×85mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.250×0.900+0.300×0.900=5.918kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×5.918+1.40×4.050)×0.250×0.250=0.080kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/33750=2.365N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.918+1.4×4.050)×0.250=1.916kN截面抗剪强度计算值 T=3×1916.0/(2×900.000×15.000)=0.213N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.918×2504/(100×6000×253125)=0.103mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书
地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书1、详图1.1、地库400厚顶板支撑排架示意图11.2、500×1420梁模板支撑大样500×14201.3、开闭所500厚顶板模板支撑排架示意图1-12、计算书2.1、400厚板计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.32；采用的钢管(mm):Φ48×3.0，计算壁厚取2.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为16mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W = 80×1.62/6 = 34.133 cm 3；I = 80×1.63/12 = 21.307 cm 4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
电梯井顶板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算b取整取整度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·mσ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.56kN;同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.14kNτmax ＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) ＝0.91mmνmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 跨中νmax悬挑段ν＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mmmax满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！。
施工模板安全计算
施工模板安全计算
在进行施工模板安全计算时，我们需要注意以下几点：
1. 了解施工模板的使用要求和限制，包括最大承载力、连接方式以及可用于支撑和固定的材料。
2. 确定施工模板的所需尺寸和数量，以及模板之间的连接方式和支撑方式。
3. 确定施工模板在使用过程中所承受的最大荷载，包括水平荷载、垂直荷载和倾斜荷载等。
4. 根据施工模板的材料和结构特点，计算其承载力和抗倾覆能力。
可以采用数学模型和结构力学理论进行计算。
5. 检查施工模板的稳定性和安全性，确保其能够在施工过程中稳定地固定和支撑建筑结构。
6. 如果发现施工模板的安全系数不满足要求，需要采取必要的调整措施，如增强模板的连接点、加强模板的支撑等。
7. 进行施工模板的定期检查和维护，以确保其在使用过程中的安全性和稳定性。
需要注意的是，以上内容仅为一般性的施工模板安全计算要点，具体计算方法和要求还需要根据实际情况进行确定，且文中不能有标题相同的文字。
车站顶板模板(碗扣式)计算书
板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×1=24.004kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)]×1=21.204kN/mq1活=(γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1.4×2)×1=2.8kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×1＝19.67kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×21.204×0.12+0.117×2.8×0.12＝0.024kN·m σ＝M max/W＝0.024×106/37500＝0.653N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×19.67×1004/(100×10000×281250)=0.005mmνmax=0.005mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算11k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.424kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.144kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b=1.4×2×0.1＝0.28kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.144×0.92+0.125×0.28×0.92＝0.245kN·m M max＝0.245kN·mσ=M max/W=0.245×106/100000=2.455N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.144×0.9+0.625×0.28×0.9＝1.364kNV max＝1.364kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.364×1000/(2×60×100)＝0.341N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝1.987kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.987×9004/(100×8500×500×104)＝0.16mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.448kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.168kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b ＝1.4×2×0.1＝0.28kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝2.007kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.448×0.9＝2.754kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5R＝R max×0.5＝1.377kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×0.9＝2.258kNR'＝R'max×0.5＝1.129kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.018×106/100000=10.184N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=3V max/(2bh0)=3×6.181×1000/(2×60×100)＝1.545N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.855mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.433mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.966kN，R2=13.066kN，R3=13.066kN，R4=8.966kN 七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算λ=(h+2a)/i=(1200+2×350)/15.9=119.497≤[λ]=230满足要求！2、立柱稳定性验算λ=l0/i=1900.000/15.9=119.497查表得，φ1=0.458不考虑风荷载:单肢立柱轴向力：N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.5+γG×q×H=Max[8.966,13.066,13.066,8.966]/0.5+1.2×0.15×4.95= 27.022kNf=N/(φ1A)＝27.022×103/(0.458×424)=139.151N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2H/B=4.95/23.1=0.214≤2满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1040×110/1000=59.019kN≥F1=27.022kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×6.902×20000/1000=456.472kN≥F1=27.022kN满足要求！。
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板模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计立柱距混凝土板短边的距离(mm) 300立柱距混凝土板长边的距离(mm) 300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 200小梁距混凝土板短边的距离(mm) 100小梁两端各悬挑长度(mm) 100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板弹性模量E(N/mm2) 4500 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.53kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/mp＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.53×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.11kN·m σ＝M max/W＝0.11×106/28166.67＝3.94N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×2004/(384×4500×183083.33)＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40.83小梁截面惯性矩I(cm4) 142.92因[B/l b]取整-1＝[7200/800]取整-1＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.95kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.51kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/mM1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.51×0.82+0.1×0.44×0.82＝0.15kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×0.82+0.21×2.2×0.8＝0.37kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.95×0.12/2，0.07×0.12/2+2.2×0.1]＝0.22kN·m M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.37，0.22]＝0.37kN·mσ＝M max/W＝0.37×106/40830＝9.16N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.51×0.8+0.62×0.44×0.8＝1.44kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.8+0.681×2.2＝1.54kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.95×0.1，0.07×0.1+2.2]＝2.21kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.44，1.54，2.21]＝2.21kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×70×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2＝2.07kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.07×8004/(100×9350×1429200)＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.07×1004/(8×9350×1429200)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.83kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.56kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2=2.11kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.56×0.8+1.223×0.38×0.8＝2.71kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.83×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝2.71kN;同理，R'＝2.03kN，R''＝2.03kN正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×2.11×0.8＝1.93kN 按悬臂梁，R1＝R max l=1.93×0.1＝0.19kNR＝max[R max，R1]＝1.93kN;同理，R'＝1.45kN，R''＝1.45kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m) M max＝0.86kN·mσ＝M max/W＝0.86×106/4490＝191.33N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.14kNτmax＝2V max/A=2×5.14×1000/424＝24.24N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.12mm跨中νmax=1.12mm≤[ν]=800/400=2mm悬挑段νmax＝0.23mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2) 489 立柱截面回转半径i(mm) 15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3) 5.08 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.51f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1]×0.8×0.8×1000/(0.51×489)=8.95×1000/250.37=35.77 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝8.95kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.95/(1×0.1)＝89.55kPa≤f ak＝750kPa满足要求！。