结构构架及基础计算书
现浇独立柱基础设计(主变)执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 设计资料：1.1 已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=7580, b11=3790, a1=3540, a11=1770, h1=800柱:方柱, A=3340mm, B=7380mm设计值：N=3842.10kN, Mx=0.00kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=2846.00kN, Mxk=0.00kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN 混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：350kPa基础埋深：1.80m作用力位置标高：0.000m1.2计算要求：(1)基础抗弯计算(2)基础抗冲切验算(3)地基承载力验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 2846.00, Mkx = 0.00, Mky = 0.00设计值:N = 3842.10, Mx = 0.00, My = 0.002.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= 142.06 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= 142.06 kPapk = (Nk + Gk)/A = 142.06 kPa各角点反力 p1=142.06 kPa, p2=142.06 kPa, p3=142.06 kPa, p4=142.06 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 143.18 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 143.18 kPap = N/A = 143.18 kPa各角点反力 p1=143.18 kPa, p2=143.18 kPa, p3=143.18 kPa, p4=143.18 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=142.06 < fa=350.00kPa, 满足pkmax=142.06 < 1.2*fa=420.00kPa, 满足2.3 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.7条](冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00抗冲切满足.2.4 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=5.38, M右=2.49, M上=5.38, M左=2.49, h0=755mm计算As(mm2/m): As下=3, As右=3, As上=3, As左=3基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).2.5 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m配筋见图中所示。
现浇独立柱基础设计(高厂变)执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 设计资料：1.1 已知条件：类型：阶梯形柱数：双柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=3500, b11=975, a1=5500, a11=2750, h1=500柱a:方柱, A=4500mm, B=950mm设计值：Na=533.25kN, Mxa=0.00kN.m, Vxa=0.00kN, Mya=0.00kN.m, Vya=0.00kN标准值：Nka=395.00kN, Mxka=0.00kN.m, Vxka=0.00kN, Myka=0.00kN.m, Vyka=0.00kN 柱b：方柱, A=4500mm, B=950mm设计值：Nb=533.25kN, Mxb=50.00kN.m, Vxb=0.00kN, Myb=0.00kN.m, Vyb=0.00kN 标准值：Nkb=395.00kN, Mxkb=37.04kN.m, Vxkb=0.00kN, Mykb=0.00kN.m, Vykb=0.00kN 混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：350kPa基础埋深：1.50m作用力位置标高：0.000m1.2计算要求：(1)基础抗弯计算(2)基础抗冲切验算(3)地基承载力验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 790.00, Mkx = 37.04, Mky = 0.00设计值:N = 1066.50, Mx = 50.00, My = 0.002.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= 73.14 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= 68.94 kPapk = (Nk + Gk)/A = 71.04 kPa各角点反力 p1=73.14 kPa, p2=73.14 kPa, p3=68.94 kPa, p4=68.94 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 58.24 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 52.57 kPap = N/A = 55.40 kPa各角点反力 p1=58.24 kPa, p2=58.24 kPa, p3=52.57 kPa, p4=52.57 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=71.04 < fa=350.00kPa, 满足pkmax=73.14 < 1.2*fa=420.00kPa, 满足2.3 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.7条](冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=9.05, F l右=14.30, F l上=9.05, F l左=14.30砼抗冲面积(m2): Aq下=1.34, Aq右=2.25, Aq上=1.34, Aq左=2.25抗冲切满足.2.4 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=23.05, M右=37.61, M上=23.05, M左=37.61, h0=455mm 计算As(mm2/m): As下=54, As右=56, As上=54, As左=56基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).2.5 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m现浇独立柱基础设计(防火墙)执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 设计资料：1.1 已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：2基础尺寸(单位mm):b1=2000, b11=1000, a1=2500, a11=1250, h1=400b2=1200, b21=600, a2=1800, a21=900, h2=400柱:方柱, A=600mm, B=400mm设计值：N=270.00kN, Mx=248.40kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=200.00kN, Mxk=184.00kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN 混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：350kPa基础埋深：1.50m作用力位置标高：0.000m1.2计算要求：(1)基础抗弯计算(2)基础抗冲切验算(3)地基承载力验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 200.00, Mkx = 184.00, Mky = 0.00设计值:N = 270.00, Mx = 248.40, My = 0.002.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = 2 * (Nk + Gk)/(3 * l * a)= 161.08 kPapkmin = 0.00 kPa各角点反力 p1=161.08 kPa, p2=161.08 kPa, p3=0.00 kPa, p4=0.00 kPa基底全反力作用面尺寸: 2000×2173mm2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]底板净反力设计值 = 底板总反力设计值 - 基础与覆土重设计值pmax = 2 * (N + G)/(3 * l * a) - 1.2 * H * r= 178.90 kPapmin = 0 - 1.2 * H * r = - 1.2 * 1.500 * 20.000 = -36.00 kPa 基底净反力作用面尺寸: 2000×1809mm各角点反力 p1=178.90 kPa, p2=178.90 kPa, p3=-36.00 kPa, p4=-36.00 kPa pmin=-36.00kPa < 0,底板局部承受土重负弯矩,程序未计算板顶负筋,需用户自行处理!2.2 地基承载力验算:pk=70.00 < fa=350.00kPa, 满足pkmax=161.08 < 1.2*fa=420.00kPa, 满足2.3 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.7条](冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=20.13, F l上=0.00, F l左=20.13砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.76, Aq上=0.00, Aq左=0.76第2阶(kN): F l下=69.41, F l右=17.35, F l上=69.41, F l左=17.35砼抗冲面积(m2): Aq下=0.87, Aq右=1.02, Aq上=0.87, Aq左=1.02抗冲切满足.2.4 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=18.99, M右=32.44, M上=18.99, M左=32.44, h0=355mm计算As(mm2/m): As下=99, As右=135, As上=99, As左=135第2阶(kN.m): M下=118.40, M右=106.86, M上=118.40, M左=106.86, h0=755mm 计算As(mm2/m): As下=290, As右=210, As上=290, As左=210基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).2.5 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m接地刀柱构件设计钢材等级：235柱高(m)：4.500柱截面：空心圆管截面:D*T=219*7柱平面内计算长度系数：2.000柱平面外计算长度：9.000强度计算净截面系数：1.000截面塑性发展：不考虑构件所属结构类别：单层工业厂房是否进行抗震设计：不进行抗震设计设计内力：绕X轴弯矩设计值 Mx (kN.m)：15.575绕Y轴弯矩设计值 My (kN.m)：23.400轴力设计值 N (kN)：6.338----- 设计依据 -----《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 柱构件设计 -----1、截面特性计算A =4.6621e-003; Xc =1.0950e-001; Yc =1.0950e-001;Ix =2.6227e-005; Iy =2.6227e-005;ix =7.5004e-002; iy =7.5004e-002;W1x=2.3952e-004; W2x=2.3952e-004;W1y=2.3952e-004; W2y=2.3952e-004;2、柱构件强度验算结果柱构件强度计算最大应力(N/mm2): 164.083 < f=215.000柱构件强度验算满足。
结构构架及基础计算书
现浇独立柱基础设计(主变)执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 设计资料：1.1 已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=7580, b11=3790, a1=3540, a11=1770, h1=800柱:方柱, A=3340mm, B=7380mm设计值：N=3842.10kN, Mx=0.00kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=2846.00kN, Mxk=0.00kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN 混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：350kPa基础埋深：1.80m作用力位置标高：0.000m1.2计算要求：(1)基础抗弯计算(2)基础抗冲切验算(3)地基承载力验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 2846.00, Mkx = 0.00, Mky = 0.00设计值:N = 3842.10, Mx = 0.00, My = 0.002.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= 142.06 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= 142.06 kPapk = (Nk + Gk)/A = 142.06 kPa各角点反力 p1=142.06 kPa, p2=142.06 kPa, p3=142.06 kPa, p4=142.06 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 143.18 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 143.18 kPap = N/A = 143.18 kPa各角点反力 p1=143.18 kPa, p2=143.18 kPa, p3=143.18 kPa, p4=143.18 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=142.06 < fa=350.00kPa, 满足pkmax=142.06 < 1.2*fa=420.00kPa, 满足2.3 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.7条](冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00抗冲切满足.2.4 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=5.38, M右=2.49, M上=5.38, M左=2.49, h0=755mm计算As(mm2/m): As下=3, As右=3, As上=3, As左=3基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).2.5 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m配筋见图中所示。
施工图审查流程
施工图审查流程施工图审查是建筑工程设计的一个重要环节，旨在确保工程设计的合理性和规范性，提高工程质量，降低工程风险。
本文将详细介绍施工图审查的流程及其重要性。
提交审查材料：设计单位在完成施工图设计后，需向审查机构提交相关的审查材料，包括施工图纸、设计说明书、计算书等。
初步审查：审查机构收到材料后，将进行初步审查，主要检查提交的材料是否齐全、是否符合相关标准和规范。
详细审查：在初步审查通过后，审查机构将对施工图进行详细审查，包括对图纸的完整性、正确性、经济性等方面进行评估。
专家评审：对于一些重大工程或者技术复杂的项目，审查机构将组织专家评审，对施工图进行深入分析和评估。
修改和完善：根据初步审查、详细审查和专家评审的结果，设计单位需要对施工图进行相应的修改和完善。
再次审查：修改后的施工图需要再次提交审查机构进行审查，以确保满足相关标准和规范。
颁发审查合格证书：经过多次审查和修改后，设计单位将获得审查机构颁发的审查合格证书，表明该施工图已经通过审查。
确保设计质量：施工图审查可以发现设计中存在的问题，避免因设计不合理而导致的工程质量问题。
提高工程安全性：通过详细的审查，可以发现并纠正设计中存在的安全隐患，提高工程的安全性。
保障公众利益：施工图审查可以发现设计中存在的浪费资源、污染环境等问题，从而保障公众利益。
降低工程风险：通过施工图审查，可以发现并纠正设计中存在的风险因素，降低工程风险。
施工图审查是建筑工程设计的重要环节，对于提高工程质量、保障公众利益、降低工程风险具有重要意义。
本文详细介绍了施工图审查的流程及其重要性，希望能对相关人员有所帮助。
随着建筑行业的快速发展，施工图审查机构在确保工程质量和安全方面扮演着越来越重要的角色。
然而，传统的审查流程往往效率低下且难以满足现代工程的需求。
本文以某公司为例，探讨施工图审查机构的审查流程优化策略。
在传统的施工图审查流程中，存在着以下问题：审查周期长：由于传统审查流程涉及多个环节和部门，导致审查周期长，影响工程进度。
一榀框架结构设计计算书
一榀框架结构设计计算书一榀框架结构设计计算书在建筑设计中，框架结构被广泛应用，其主要特点是具有较高的强度、刚度和稳定性，并且适用范围广泛。
因此，对框架结构进行设计和计算十分必要。
下面，我们将对一榀框架结构的设计计算进行详细介绍。
1. 整体结构设计在框架结构的设计中，首先需要确定其整体结构。
在考虑结构形式时，应充分考虑建筑用途、设计荷载、周边环境和地质条件等因素，合理确定结构类型和结构形式。
对于一榀框架结构，通常采用单跨或双跨结构，梁柱长度应控制在合理范围内，避免过长造成剪力和弯矩作用过大。
2. 材料选择和规格确定在选择使用的材料时，应根据设计荷载和地理环境等因素，选择适当的材料类型。
对于一榀框架结构，常用的材料一般包括钢材、混凝土和木材等。
其中，钢材具有较高的强度和刚度，但在防火方面存在不足；混凝土具有很好的耐久性和火灾防护性能，但施工难度大；木材则有较好的美观性和隔音性能，但相对强度和稳定性较弱。
在确定材料规格时，应考虑本体的受力情况和要求，以确保结构强度和稳定性满足设计要求。
3. 受力计算和分析受力计算是框架结构设计的核心内容之一。
在完成结构整体设计和材料选择后，应对结构进行受力计算和分析，以确定各构件的荷载和应力状态，并满足设计要求。
具体来说，应对结构进行弯矩、剪力、轴力等受力分析，结合力学原理和受力公式，确定构件截面设计和材料厚度，以确保结构强度和稳定性满足设计要求。
4. 正确施工和检查验收在进行框架结构的施工时，应确保按照施工图纸和设计方案进行施工，保持结构的几何形状和准确尺寸，确保构件之间的连接牢固可靠。
在施工中，应及时发现并排除施工中的缺陷和质量问题，确保结构的质量和安全。
在完成结构施工后，应进行检查验收，以确保结构符合设计要求并具有承载能力和稳定性。
总之，框架结构的设计计算是保证建筑结构强度和稳定性的重要环节，需要充分考虑建筑用途、设计荷载、周边环境和地质条件等因素，合理选择材料和规格，进行受力计算和分析，并确保施工质量和验收合格。
框架结构计算书__毕业设计结构计算书
结构手算书专业：土木工程班级：*******姓名：***指导老师：***采用预制楼板、现浇横向承重框架，抗震设防烈度为 7 度，地震分组为第一组，二类场地，基本风压ω0=0.8KN/2m 。
基本雪压20/35.0m kN s =，地粗糙程度为B 类。
抗震设防烈度按8度(0.2g)，Ⅱ类场地，一组；地基承载力特征值150kPa,不考虑基础深宽修正，基础埋深 2.0m 。
C25混凝土，,/9.112mm N f c =,/27.12mm N f t =8.2,/78.12==c tk E mm N f ×104,/300335HRB /210235HPB /2'22mm N f f mm N f mm N y y y ===级钢筋，；级钢筋；ξb=0.55。
进行框架结构设计。
一、框架计算简图及梁柱截面尺寸 1.计算单元选取框架布置均匀对称，现取一榀框架作为计算单元，单元宽度是7.2m ，计算简图如下：2.（1）恒荷载标准值Gk1)屋面恒载屋面防水、保温、隔热 2.91 KN/m2预制楼板 25×0.12=3.00 KN/m2吊顶 0.12 KN/m2合计 6.03 KN/m22）楼面恒载面层水磨面层 0.65 KN/m2整浇层 35厚细石混凝土 0.84 KN/m2结构层预制楼板 3.00 KN/m2吊顶 0.12 KN/m2合计 4.61 KN/m23）框架横梁自重取梁宽 b=250mm,梁高h=500mm,则有25×0.25×0.50＝3.125（KN/m）4)梁顶线荷载屋面梁： 6.03×7.2+3.125=46.54（KN/m）楼面梁： 4.61×7.2+3.125=36.34（KN/m）(2)竖向活荷载标准值Qk1)屋面活载雪荷载： 0.25 KN/m2 屋面均布活荷载：按不上人,考虑维修荷载,取为 0.7 KN/m2屋面梁活载： 0.7×7.2＝5.04（KN/m）2）楼面活载根据荷载规范，办公楼楼面活载标准值取 2.0 KN/m2 楼面梁活荷载： 2.0×7.2＝14.4（KN/m）3）风荷载标准值Wk基本风压为W=0.35 KN/m2 ,风载体型系数迎风面为0.8,背风面为－0.5,综合为μs=0.8－(－0.5)=1.3。
西安建筑科技大学-土木毕业设计-五层框架结构计算书
西安建筑科技⼤学-⼟⽊毕业设计-五层框架结构计算书⽬录第1章⼯程概况 (11)第2章结构选型与布置 (12)2.1 结构承重⽅案 (12)2.2 结构布置 (12)第3章框架计算简图与梁柱线刚度 (13)3.1 计算单元选取 (13)3.2 梁的截⾯尺⼨估算 (13)3.3 柱截⾯尺⼨估算 (14)第4章荷载计算 (15)4.1梁，墙，门窗的重⼒荷载计算 (15)4.2 屋⾯及楼⾯的可变荷载标准值 (15)4.3 屋⾯荷载计算 (15)4.4 楼⾯荷载计算 (16)4.5 屋⾯框架节点集中荷载标准值 (17)4.6 楼⾯框架节点集中荷载标准值 (18)4.7屋⾯框架节点集中⼒矩计算 (19)4.8楼⾯框架节点集中⼒矩计算 (19)4.9 风荷载计算 (20)4.10 地震作⽤计算 (21)4.10.1 框架侧移刚度计算 (21)5.1 恒载作⽤下的框架内⼒ (23)5.1.1 弯矩分配系数 (23)5.1.2 杆件固端弯矩 (24)5.1.3纵梁引起的柱端附加弯矩 (25)5.1.4 节点不平衡弯矩 (25)5.1.5内⼒计算 (26)5.2 活载作⽤下的框架内⼒ (30)5.2.1 横梁固端弯矩 (30)5.2.2纵梁引起的柱端附加弯矩 (30)5.2.3 节点不平衡弯矩 (31)5.2.4 内⼒计算 (32)5.3 风荷载作⽤下的位移，内⼒计算 (35)5.3.1框架侧移 (35)5.3.2 ⽔平风荷载下框架内⼒计算 (35)第6章框架内⼒组合及梁柱配筋(见附表) (41)第7章截⾯设计 (41)7.1梁截⾯设计 (41)7.1.1梁正截⾯受弯承载⼒计算 (41)7.1.2梁斜截⾯受剪承载⼒计算 (42)7.2 柱截⾯设计 (42)7.2.1第⼀组内⼒柱正截⾯配筋计算 (42)7.2.2第⼆组内⼒柱正截⾯配筋计算 (44)7.2.3斜截⾯受剪承载⼒验算 (45)总结 (46)参考⽂献 (47)建筑部分 (47)结构部分 (47)致谢 (48)附表1 梁端弯矩条幅附表2横向框架梁内⼒组合（⼀般组合）附表3横向框架柱内⼒组合（⼀般组合）附表4横梁AB,BC跨正截⾯受弯承载⼒计算附表5横梁AB,BC跨斜截⾯受剪承载⼒计算及相应的M）附表6框架柱正截⾯压弯承载⼒计算（Nmax及相应的N）附表7框架柱正截⾯压弯承载⼒计算（Mmax及相应的M）附表8框架柱正截⾯压弯承载⼒计算（Nmin摘要本⼯程为某公司综合办公楼，采⽤框架结构，主体为5层，不考虑抗震设防，场地类别为II类场地。
建筑设计概论
建筑设计概论4.1概述一、设计内容1建筑设计建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求，综合考虑基地环境、利用功能、材料和设备、建筑经济和建筑艺术，重点解决建筑内部各种功能空间的合理布置、建筑与周围环境和各种外部条件的协调配合、室内外的艺术效果以及各种细部的构造方法，创造科学艺术的生产和生活环境。
建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，一般是由建筑师来完成。
2.结构设计结构设计主要是根据建筑设计选择切实可行的结构方案，进行结构计算及构件设计、结构布置及构造设计等。
一般是由结构工程师来完成。
3.设备设计设备设计主要包括给水排水、电气照明、采暖通风、动力等方面的设计，由相关工程师配合建筑设计来完成。
二、设计程序（一）建筑工程建设程序1批文阶段准备计划任务？可行性研究报告主管部门对计划任务书的批文?规划管理部门同意拔地的批文2设计阶段3施工阶段施工前准备：三通一平、定位放线工程施工：主体工程阶段、建筑装修阶段、设备安装阶段。
验收：结构主体工程的施工验收和整个工程施工后的总验收。
4.交货（二）建筑设计程序1设计前的准备工作（1）落实设计任务?主管部门的批文（2）熟悉设计任务书设计任务书是经上级主管部门批准提供给设计单位进行设计的依据性文内容如下：①建设项目总的要求、用途、规模及一般说明。
② 建设项目构成、单项工程面积、房间构成、面积分布及使用要求。
③ 建设项目的投资和单边成本，土建设备和室外工程的投资分配。
④建设基地大小、形状、地形，原有建筑及道路现状，并附地形测量图。
⑤ 附供电、供水、供暖、空调等设备的要求及水源、电源使用许可文件。
⑥设计期限及项目建设进度计划安排要求。
（3）调查研究和原始数据收集→ 调查研究的内容包括：深入了解使用单位对建筑物使用的具体要求，认真调查同类已有建筑的实通过分析和总结，我们可以“很好地”了解设计建筑的使用要求。
了解所在地区建筑材料供应的品种、规格、价格等情况，了解预制混凝土掌握门窗产品、品种、规格，掌握新型建筑材料的性能、价格及采用的可能性。
计算书(20m简支空心板梁)
1 绪论1.1 概述1.1.1 简支梁桥概述由一根两端分别支撑在一个活动支座和一个铰支座上的梁作为主要承重结构的梁桥。
属于静定结构。
是梁式桥中应用最早、使用最广泛的一种桥形。
其构造简单，架设方便，结构内力不受地基变形，温度改变的影响。
1.1.2 简支梁桥受力特点简支梁桥是静定结构，其各跨独立受力。
桥梁工程中广泛采用的简支梁桥有三种类型：1) 简支板桥。
简支板桥主要用于小跨度桥梁。
按其施工方式的不同分为整体式简支板桥和装配式简支板桥；装配式板桥是目前采用最广泛的板桥形式之一。
按其横截面形式主要分为实心板和空心板。
根据我国交通部颁布的装配式板桥标准图，通常每块预制板宽为1.0m，实心板的跨径范围为1.5-8.0m，主要采用钢筋混凝土材料；钢筋混凝土空心板的跨径范围为6—13m；而预应力混凝土空心板的跨径范围为8-16m。
2)肋梁式简支梁桥(简称简支梁桥)。
简支梁桥主要用于中等跨度的桥梁。
中小跨径在8-12m时，采用钢筋混凝土简支梁桥；跨径在20-50m时，多采用预应力混凝土简支梁桥。
在我国使用最多的简支梁桥的横截面形式是由多片T形梁组成的横截面。
3)箱形简支梁桥。
箱形简支梁桥主要用于预应力混凝土梁桥。
尤其适用于桥面较宽的预应力混凝土桥梁结构和跨度较大的斜交桥和弯桥。
1.1.3 预应力混凝土简支梁桥在我国的发展我国修建预应力混凝土连续体系梁桥最早在铁路部门，1966 年在成昆线用悬臂拼装法建成国内第一座预应力混凝土铰接连续梁桥――旧庄河桥，跨24m+48m+24m。
第一座预应力混凝土连续梁桥是1975 年建成的北京枢纽东北环线通惠河桥，跨度26.7m+40.7m+26.7m。
1979 年9 月建成兰州黄河桥（47m+3×70m+47m）为悬臂浇筑的分离式双室箱梁桥，进一步推动了预应力混凝土连续梁的修建和发展。
此后，相继建成湖北沙洋汉江公路桥，云南怒江桥，台州灵江桥等一大批特大跨公路连续梁桥。
井字架计算书
2.1、施工现场地处珠海市吉大海滨南路，根据广东省工程勘察院工程地质勘察报告：施工现场地耐力12kpa，部分位置10kpa。
2.2、地耐力校核：井架基础为长3.7m、宽2.8m、高0.4m的钢筋砼（标号为C35）2.2.1、静荷载：井架底梁18#槽钢 3.0m×5×23kg/m=345kg大立杆＜100×100×10 1.8m×20×4×15.12kg/m=2177.3kg小立杆＜75×75×7 1.8m×23×4×7.98kg/m=1321.5kg横杆＜50×50×5 1.97m×43×4×3.77 kg/m=1277.4kg交叉横杆＜50×50×5 3.033m×43×8×3.77 kg/m=3933.4kg导轨＜63×6角钢 1.8m×86×5.7kg/m=882.4kg滑轮两只18.2kg承重梁16#槽钢 3.4m×2×19.7kg/m=134kg吊重梁16#槽钢 3.4m×2×19.7kg/m=134kg钢丝绳φ14 57.5m×4×0.685kg/m=157.55kg41.5×4×0.685kg/m=113.71kg小计：（57.5m）G1=7968.5kg（41.5M）G2=10380.7kg2.2.2、动荷载吊篮重：325kg；载重：800kg；取动系数：入=2；小计：Q动（325+800）×2=2250kg2.2.3、基础自重砼基础为：3.7m×2.5m×0.4m(长×宽×高)砼基础自重（T）：2450kg/m3×3.7×2.5×0.4=9065kg2.2.4、基础土应力：σ1=σ2=经计算现场地质满足井架安装要求，也符合JGJ88-92龙门架及井字架提升机安全技术规范。
框架结构一榀框架手算计算书【范本模板】
某培训中心综合楼计算书1 工程概况拟建5层培训中心，建筑面积4500m 2，拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S 0=0.3kN ·m 2，基本风压ω0=0.45kN ·m 2地面粗糙度为B 类。
2 结构布置及计算简图主体5层，首层高度3.6m,标准层3.3m ，局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高3.0m ，外墙填充墙采用300mm,空心砖砌筑，内墙为200mm 的空心砖填充,屋面采用130mm ，楼板采用100mm 现浇混凝土板，梁高度按梁跨度的1/12～1/8估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于4，梁截面宽度可取梁高的1/2～1/3，梁宽同时不宜小于1/2柱宽，且不应小于250mm ，柱截面尺寸可由A c ≥cN f N][μ 确定本地区为四级抗震，所以8.0=c μ，各层重力荷载近似值取13kN ·m —2,边柱及中柱负载面积分别为7.8 6.9226.91⨯÷=m 2和7.8(6.92 2.72)37.44⨯÷+÷=m 2.柱采用C35的混凝土（f c =16。
7N ·mm 2，f t =1。
57N ·mm 2）第一层柱截面 边柱 A C =31.326.91131051702810.816.7⨯⨯⨯⨯=⨯mm 2 中柱 A C =31.2537.44131052276950.816.7⨯⨯⨯⨯=⨯mm 2 如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为339mm 和399mm 。
由上述计算结果并综合其它因素,本设计取值如下：1层： 600mm ×600mm ； 2～5层:500mm ×500mm表1 梁截面尺寸（mm ）及各层混凝土等级强度1 3.60.45 2.2 1.10.1 5.05h m =++--=。
图1 结构平面布置图图2 建筑平面图40厚刚性防水细石砼保护层图3 剖面图6.9m 2.7m 6.9m（a ） 横向框架 (b ）纵向框架图4 框架结构计算简图3 重力荷载计算3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值40mm 刚性防水细石砼内配φ4＠200钢筋网 25×0.04=1。
门式脚手架计算书
共享知识分享快乐门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数、荷载参数三、设计简图共享知识分享快乐1 一立托2-討F加强讯3-橫托4—横杆加强杆& H销门架简图落地门架门架简图落地门架门架平面图四、门架稳定性计算门架型号MF1219 水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型① 48X3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型① 48X3每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G kl+ G k2 ^2+ G k3X l/2+ G k4^2 X1/1+ G k5 ^2+ G k6^2) /h=(0.224+ 0.040 2-K0.165 叙2+ 0.184 2X1/1+ 0.006 2+ 0.0085 2)/1.950=0.402 kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7X |/COS aX 2/4+<lG1/4+ G k9/4+ G k10 ^4/4+ G k11 X+ G k12 X 枸/h=(0.038 <830/0.684 2/4+ 0.038 1830 14+ 0.014/4+ 0.015 4/4+0.015 <830+0.050 1.830 1.950)/1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=n X Q k X b X=2 <3 <1.219 1.83=13.385 kN门架宽度b,见门架型号编辑风荷载标准值：2cck=庠X s< ©=0.74 0.8 <0.3=0.178 kN/ mq k= © X l=0.178 1^3=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：2 2M k= q k H12/10=0.325 3.92/10=0.494 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2 (0.402+0.15) 33.6+1.4 13.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9 1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2 >(0.402+0.15) 336+0.9 14 >(13.385+2 0494/1.219)=40.123 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN4 l=l o+l ih i/h o=1O78OO+1O78OO为536/1930=193593 mmO 5 O 5i=(l/A i) . =(193593/424). =21.37 mm入=kh/i=1.22 1930/21.37=110.19由:查规范表B.0.6, 得© =0.516N d=©・A - f=0.516 X 424 X 2 疋=09J7ID得，N < N门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。