硫化氢腐蚀机理和防护的研究现状及进展

硫化氢腐蚀机理和防护的研究现状及进展陈明;崔琦【摘要】在石油、天然气、煤化工及其他一些工业中广泛存在硫化氢腐蚀问题,硫化氢的存在不仅会造成全面腐蚀和局部腐蚀,而且还会导致硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和氢致开裂(HIC)等脆性断裂事故,一旦发生这种事故,往往会造成重大经济损失和灾难性后果,因此研究硫化氢的腐蚀机理、影响因素及防腐措施,无论对防止事故发生,还是对提高经济效益都有十分重要的意义.文章阐述了硫化氢的腐蚀机理,探讨了硫化氢腐蚀的影响因素,提出了防止硫化氢腐蚀的技术和工艺措施.【期刊名称】《石油工程建设》【年(卷),期】2010(036)005【总页数】5页(P1-5)【关键词】硫化氢腐蚀;腐蚀机理;影响因素;防腐技术【作者】陈明;崔琦【作者单位】西南石油大学,四川成都,610500;西南石油大学,四川成都,610500【正文语种】中文【中图分类】TE988.2在石油、天然气、煤化工及其他一些工业中广泛存在硫化氢腐蚀问题。

一般都认为金属材料在含硫化氢环境中可能出现三类腐蚀：硫化物应力开裂（SSCC）、氢致开裂（HIC）和电化学腐蚀，其中SSCC危害最大，可在一个月、几天、甚至更短的时间内引起金属材料在较低的工作应力下发生断裂。

且各种腐蚀形式相互促进，最终导致材料开裂并引发大量恶性事故。

弄清硫化氢的腐蚀机理、影响因素及防腐措施，无论对于抑制硫化氢腐蚀，防止事故发生，还是提高经济效益都有着十分重要的意义。

目前主要防腐蚀措施有以下5种：添加缓蚀剂、合理选择材质、使用涂镀层管材、阴极保护、防腐措施和设计，其中采用加注缓蚀剂的方法来抑制腐蚀是最经济也是最简便的方法。

H2S是弱酸，在水溶液中会电离出H+、HS-和S2-，它们对金属的腐蚀是氢去极化过程。

在溶液中H2S首先吸附在铁表面，铁经过一系列阴离子的吸附和脱附、阳极氧化反应、水解等过程生成铁离子或者硫化铁[1]：在弱酸溶液中，铁的阳极电化学反应产生的FeH也可能脱附H+直接转变为FeS[2]。

当生成的FeS致密且与基体结合良好时，对腐蚀有一定的减缓作用。

但当生成的FeS不致密时，可与金属基体形成电位差为0.2～0.4 V的强电偶[3]，反而促进基体金属的腐蚀。

另外，当溶液中或金属基体表面有硫化物存在时，硫化物在一定程度上阻止了氢原子向氢分子的转变，这些氢原子在钢材表面层的缺陷部位结合成氢分子并聚集膨胀，产生氢压，在钢材的服役拉力叠加、协同作用下，就导致SSCC。

由于溶液中同时存在HS-、H+、S2-和H2S，因此对于哪种离子发生还原反应，存在不同的观点，第一种观点[4]认为，在H2S环境中只有H2S发生还原反应，该反应同时受到硫化氢扩散步骤控制和电化学极化控制；第二种观点[5]却认为HS-、H+和H2S都有可能参与阴极还原反应；第三种观点认为只有氢离子参与阴极反应，且按照两种途径反应，一种是在硫化物外表面上氢离子直接参与阴极反应[6]，另一种是在H2S的桥梁作用下氢离子间接与阴极反应：根据以上对含H2S环境中阳极和阴极反应机理的研究，可知目前对于电化学反应步骤、最终腐蚀产物、何种物质参与电化学反应存在极大的争议，另外由于氧、pH等环境因素[7-8]的影响，增加了研究阴阳极腐蚀机理的难度。

在H2S环境中，由于HS-或其他毒性物质（如氰化物或氢氟酸）的存在，降低了阴极反应产生氢原子并转化为氢气的速度，因此一部分氢原子扩散进入钢基体内。

氢原子扩散过程中，当遇到氢陷阱（如在晶界或相界上缺陷、位错、三轴拉伸应力区等）时，氢原子就停留在此处，随着扩散到达氢陷阱处的氢原子增多，重新结合为氢气，因此在陷阱处形成很高氢压力；随着氢陷阱处的压力增加，在氢陷阱边缘处形成应力密度集中区，导致界面之间破裂并形成裂缝。

当裂缝边缘应力强度因子超过钢的临界应力强度时，裂缝生长，裂纹的体积增加，裂缝处压力降低，强度也降低。

经过一定时间后，随着扩散到达氢陷阱处的氢原子增多，裂缝压力又会升高，导致新一轮裂纹扩展[9]。

影响H2S应力腐蚀开裂的因素有很多，主要包括以下几方面：随着H2S浓度的增加，硫化物破裂的临界应力降低；较高的硫化氢浓度或分压，会产生较大的均匀腐蚀速率。

李鹤林等人的研究[10]表明，H2S含量较低和较高时，钢的腐蚀速率均较低；随着H2S含量的增加，钢呈现出明显的局部腐蚀特征，同时腐蚀倾向与腐蚀形态间也表现出一定的相关性。

H2S浓度对腐蚀产物FeS膜也有影响。

有研究资料[11]表明，H2S质量浓度为2.0 mg/L时，腐蚀产物为FeS2和FeS；H2S质量浓度为2.0～20 mg/L时，腐蚀产物除FeS2和FeS外，还有少量的S生成；H2S质量浓度为20～600 mg/L时，腐蚀产物中S的含量最高。

上述腐蚀产物中，Fe9S8的保护性能最差。

pH=6是一个临界值，一般认为，pH≤6时，硫化物应力腐蚀严重，在6<pH≤9时，硫化物应力腐蚀敏感性开始显著下降，但达到断裂的时间仍然很短，pH>9时就很少发生硫化物应力腐蚀破坏[12]。

pH值与硫类型和浓度密切相关，而不同的硫类型可腐蚀形成不同的硫化铁腐蚀产物。

在pH值为酸性时，主要类型为H2S，生成的是以含硫量不足的硫化铁（如Fe9S8）为主的无保护性的产物膜，从而加剧钢材的腐蚀；当pH值为碱性时，S2-为主要成分，生成的是以FeS2为主的具有一定保护效果的膜[13]；HS-是pH值为中性时的主要成分。

在H2S溶液中，不同离子对渗氢作用的次序为：H2S>HS->S2-。

Dugstad等人[14]则认为pH值影响腐蚀速率存在着不同的机理。

介质温度升高，均匀腐蚀速率升高，HB、HIC和SOHIC（应力导向的氢致开裂）的敏感性也增加，但SSCC的敏感性下降。

SSCC发生在常温下的几率最大，而在65℃以上则较少发生[15-17]。

有学者[18]认为，无水H2S在250℃以下腐蚀性较弱；在室温下的湿H2S气体中，钢铁表面生成的是无保护性的Fe9S8。

在100℃含水蒸气的H2S中，生成的也是无保护性的S和少量FeS。

在饱和H2S水溶液中，碳钢在50℃下生成的是无保护性的Fe9S8和少量FeS；当温度升高到100～150℃时，生成的是保护性较好的FeS2。

一方面，温度升高使H2S气体在水中的溶解度下降的同时，又使腐蚀速度加快，就会出现一个敏感性最大的温度。

另一方面，氢致开裂需要氢的扩散，在应变速率相同时，温度愈高，扩散愈快，但升温又降低了H2S的溶解度，因而也会出现敏感性最大的温度[19-20]。

在H2S溶液中，碳钢的初始腐蚀速率约为0.7 mm/a。

随着时间延长，腐蚀速率逐渐下降，2 000 h后趋于平衡，约为0.01 mm/a[11]。

我国的大部分油气田，当含H2S的气体流速高于10 m/s时缓蚀剂就不再起作用。

因此气体流速较高，腐蚀速率往往也较高。

如果腐蚀介质中有固体颗粒，则在较高气体流速下加剧冲刷腐蚀，因而必须控制气体流速的上限；但是，如果气体流速低，也可造成设备底部积液而发生水线腐蚀、垢下腐蚀等[15]。

郑玉贵[21]等认为流速不仅可以破坏表面腐蚀产物膜的形成，而且可以加速腐蚀介质向钢材表面的扩散，随流速的增加，腐蚀介质到达管体表面的速度增加，腐蚀产物离开表面的速度增加，因而使腐蚀加快。

当流速增加到促使流体达到湍流状态，并对金属产生很高的切应力时，可剥除金属表面的保护膜，因而使腐蚀速率提高。

但流速过低易导致点蚀等局部腐蚀速率的增加。

现场实践也表明，流速对钢的H2S腐蚀影响是非常重要的因素，因此在产能设计中要考虑流速冲刷腐蚀。

除了以上影响因素以外，H2S的腐蚀还受到其他腐蚀介质（如氯离子和氢氰根离子）、材料的硬度及焊后热处理、管道元件的表面质量、材料的强度及碳当量、材料的硫和磷含量等因素的影响[22]。

在石油、天然气、煤化工及其他一些工业中广泛存在H2S腐蚀问题。

金属材料遭受H2S腐蚀时，可产生均匀腐蚀（UC）、点蚀（PC）、氢鼓泡（HB）、氢致开裂（HIC）、应力导向的氢致开裂（SOHIC）、氢脆（HE）、硫化物应力腐蚀开裂（SSCC）及氢诱发阶梯裂纹（HISC）等，且各种腐蚀形式相互促进，最终导致材料开裂并引发大量恶性事故。

为了最大程度地抑制H2S腐蚀，减少事故的发生，必须采取适当措施来控制H2S腐蚀。

控制H2S腐蚀主要有以下途径：采用缓蚀剂防腐主要是利用缓蚀剂的防腐作用来达到减缓钢材腐蚀的目的。

通常情况下，中性介质中多使用无机缓蚀剂，以钝化型和沉淀型为主；酸性介质使用的缓蚀剂大多为有机物，以吸附型为主。

但现在的复配缓蚀剂根据需要在用于中性介质的缓蚀剂中也使用有机物，而在用于酸性水介质的缓蚀剂中也添加无机盐类。

不同金属的原子外层电子排布、电位序列、化学性质等有所不同，它们在不同介质中的吸附和成膜特性也不相同[23]。

3.2.1根据材料化学成分选择材质钢中影响H2S腐蚀的主要化学元素是锰和硫，锰元素在设备焊接过程中，产生马氏体、贝氏体高强度及低韧性的显微金相组织，表现出极高硬度，这对设备抗SSCC极为不利；硫元素则在钢中形成MnS、FeS非金属夹杂物，致使局部显微组织疏松，在湿H2S环境下诱发HIC或SOHIC。

为提高钢的抗湿H2S性能，法国压力容器标准CODAP-90的附录MA3中提出以下建议：（1）减少夹杂物，限制钢中硫含量，使其不超过0.002%，如果能不超过0.001%则更好。

（2）限制钢中的氧含量，使其不超过0.002%。

（3）限制钢中的磷含量，尽量使其不超过0.008%。

（4）限制钢中的镍含量。

（5）在满足钢板的力学性能条件下，应尽可能降低钢的碳含量[24]。

3.2.2根据硫化氢分压选择材质任何钢种均随着H2S分压的升高，临界应力下降。

钢强度越高，临界应力越低。

据此，在已知H2S分压的条件下，选择临界应力能满足施工要求的钢材。

3.2.3根据美国腐蚀协会标准选择材质美国腐蚀协会（NACE）标准MR-01-95中规定：防止硫化物应力腐蚀开裂（SSCC）时应采用硬度低于洛氏硬度HRC22的普通钢（镍含量小于1%）或者HRC 26以下的回火处理的铬钼钢。

3.2.4根据温度选择材质根据气井的温度可以选择满足测试施工需要的钢材。

在低温区应采用硫化物应力腐蚀敏感性低的低强度钢（洛氏硬度低于22）或者耐硫化物应力腐蚀钢（铬钼系列合金钢）；温度越高选材范围越广。

在选择管柱材质时，切忌不要按高温区选择一种材质，按低温区又选择另一种材质，应按低温区考虑选择同一种材质[25]。

涂镀层油管主要是靠镀层来隔绝油管与腐蚀介质的接触进行防腐的，其防腐效果与涂层或镀层材料及工艺技术水平有关。

凡是与电解质溶液接触而产生腐蚀的设备都可以用阴极保护法来提高其抗腐蚀能力[26]。