20130615分离石脑油中异戊烷的效益分析_成慧禹
分离石脑油中正构烷烃方法的研究_张晓琳
张晓琳等． 分离石脑油中正构烷烃方法的研究
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分离石脑油中正构烷烃方法的研究
张晓琳，范 俊
（ 中国石油辽阳石化分公司，辽阳 111003）
［摘 要］ 以 5A 分子筛为吸附剂，吸附分离石脑油中的正构烷烃。用于吸附的分子筛质量 为 50 g，吸附温度为 150 ℃ 时，原料油加量为 80 mL 时吸附效果最好，吸附率为 59． 07% 。脱附温 度为 200 ℃ 时，确定较佳的 N2 吹扫速度约为 2 mL / s，脱附时间为 20 ～ 30 min，在此条件下脱附率 为 100% ，平均收集率为 62． 47% 。
烃是有吸附分离作用的。
油品 石脑油 吸余油
表 1 吸余油及石脑油的族组成
%
正构烷烃含量 异构烷烃含量 环烷烃含量 芳烃含量
30． 20
30． 09
35． 16
4． 55
17． 84
36． 20
43． 96
2． 00
2． 3 脱附温度 根据文献记载，分子筛脱附正构烷烃的温度
为 220 ℃ 或更高〔5，9〕，本实验中脱附温度设定为 200 ℃ 。 2． 4 脱附 N2 吹扫速度
此外，UOP 公司的 Q － Max 和 UOP 苯酚工艺技术将被集成用于使异丙苯转化为苯酚，苯酚是用于 生产诸如塑料和尼龙等材料的构筑模块。
新装置预计于 2014 年投产，将年产 510 kt 丙烯、473 kt 异丙苯和 360 kt 苯酚。UOP 公司将为该项 目提供工程设计、技术许可、催化剂、吸附剂、设备、人员培训和技术服务。
［6］ 周春，蒋决根． 轻石脑油中正构烷烃的脱除． 金山油化纤， 2006，25（ 2） ： 5 － 7．
［7］ 张正红，田松柏，刘泽龙，等． 超声尿素包合法分离测定重质 油中的正构烷烃． 石油炼制与化工，2006，37（ 2） ： 63 － 66．
煤化工石脑油作为乙烯裂解原料的技术分析
煤化工石脑油作为乙烯裂解原料的技术分析许江;宋帮勇;杨利斌;程中克;马艳捷;穆珍珍;景媛媛【摘要】The physical properties analysis results show that the content of paraffin in the coal chemical naphtha is high(> 90 w t%),the content of naphthenes and aromatics is less,w hile the content of latent aromatic is low.By comparing the pyrolysis gas/liquid product yield of coal chemical naphtha at 860 -900 ℃,it show s that the coal chemical naphtha is a high quality pyrolysis raw material,w hich is suitable for pyrolysis at high temperature(900 ℃).With th e increase of pyrolysis temperature,the pyrolysis liquid phase product yield decreases and the content of aromatics in the pyrolysis liquid phase product increases.The pyrolysis liquid phase product is based on C5-205 ℃component as the main component(>75 wt%),of which benzene,toluene,xylene together account for more than 70 w t%.Compared with the refinery head oil and naphtha,the price of coal chemical naphtha is low,the output will increase year by year,the yield of pyrolysis ethylene and triene is high and the yield of pyrolysis liquid phase product is slightly lower.Therefore it will be a new path to solve the shortage of ethylene raw materials and enhance the benefits of deep processing of coal resources by taking the coal chemical naphtha to be a reasonable supplement of ethylene enterprise raw material resources.%由物性分析可知,煤化工石脑油中易裂解的链烷烃含量高(>90%(w)),环烷烃、芳烃含量较低,芳烃潜含量低;结合860~900 ℃下裂解气/液相产物收率对比可知,煤化工石脑油为优质裂解原料,适宜在高温(900 ℃)下进行裂解;随着裂解温度升高,裂解液相收率降低,液相中芳烃含量提高,裂解液相以C5~205 ℃组分为主(>75%(w)),苯、甲苯、二甲苯合计占70%(w)以上.与炼厂拔头油、石脑油相比,煤化工石脑油价格低、产量将逐年增加,裂解乙烯、三烯收率高而液相产物收率略低,因此,煤化工石脑油作为乙烯企业原料结构的合理补充,将是解决乙烯原料短缺和提升煤炭资源深加工经济效益的新路径.【期刊名称】《石油与天然气化工》【年(卷),期】2018(047)001【总页数】5页(P46-50)【关键词】煤化工石脑油;乙烯裂解原料;裂解温度;产物收率;液相芳烃含量【作者】许江;宋帮勇;杨利斌;程中克;马艳捷;穆珍珍;景媛媛【作者单位】中国石油兰州化工研究中心;中国石油兰州化工研究中心;中国石油兰州化工研究中心;中国石油兰州化工研究中心;中国石油兰州化工研究中心;中国石油兰州化工研究中心;中国石油兰州化工研究中心【正文语种】中文作为一个能源生产和消费大国，我国的资源特点是“煤炭储量丰富而油气资源相对缺乏”。
原油裂解气轻烃判识指标的建立及应用
原油裂解气轻烃判识指标的建立及应用随着石油产业的发展，原油的裂解气具有广泛的应用价值，如炼油、化工等领域。
而由于原油中含有复杂多样的化合物，成分分析及指标建立对于原油裂解气的判识非常重要。
本文以原油裂解气轻烃判识指标的建立及应用为研究内容，旨在提供一种可行的方法，对原油裂解气进行较为准确和有效地分析。
一、方法1. 实验装置和条件实验室采用现场法制备原油样品，并运用氧化钠（NaOH）-正己烷提取法进行轻烃的分离。
试验中的主要设备包括：烘箱、电子天平、气相色谱（GC）、液相色谱（HPLC）、红外光谱（IR）、质谱（MS）等。
试验条件是：柱温200℃，流速1.0mL/min，热程25min，载气氮气。
2. 样品的制备和预处理将1kg的原油样品放入烘箱中加热至100℃以上进行烘干，然后将烘干后的样品制成小颗粒。
以2g的原油样品作为试验样品，加入5mL的氧化钠-正己烷溶液中，振荡10min，离心分离液相，然后使用GC进行轻烃的分析。
3. 样品的检测通过GC对轻烃进行分析，根据各个化合物的峰面积占总峰面积的比例来计算各个化合物的含量。
然后通过IR和MS对试验样品进行进一步的分析，将轻烃的含量和组成进行确认。
最后使用HPLC对样品中其他的组分进行分析，并建立样品的指标。
二、结果与讨论使用上述方法对原油样品进行处理，并经过GC、IR、MS、HPLC等多种分析方法，最终建立了一系列的轻烃指标。
这些指标包括了轻烃的组成、相对含量、碳数分布、芳烃含量、环数分布等多种参数。
通过对不同类型原油的分析，发现不同类型的原油样品中的轻烃组分有所不同，但存在一定的规律性。
例如，常规原油中一般较为丰富的是C5以下的轻烃，而重质原油中多为C5以上的轻烃。
此外，各种轻烃化合物的相对含量也有所差异。
例如，正戊烷、异戊烷和2-甲基丙烯等化合物在各种原油中具有明显的相对富集趋势。
除此之外，轻烃的碳数分布和环数分布也是比较关键的指标之一。
例如，炼厂大量裂解原油时，由高碳数到低碳数的轻烃对应的峰值及峰值比值可作为判断化肥等细分产品的指标。
石脑油制备异戊烷设计报告
石脑油制备异戊烷设计报告引言石脑油作为石油炼制过程中的重要副产品，广泛应用于溶剂、油漆、橡胶等工业领域。
其中的异戊烷作为一种轻质烴类物质，具有较低的沸点和较好的溶解能力，在有机合成工艺和溶剂制备中有着重要的应用前景。
本设计报告旨在通过石脑油制备异戊烷的工艺设计，研究最佳的制备条件和工艺参数。
实验原理石脑油是一种由脱蜡油分馏得到的混合烃产物，其中含有不饱和烃和脂环烃等。
异戊烷则是石脑油中的一种烷烃，在石脑油中的浓度较低。
石脑油制备异戊烷的基本原理是通过裂解反应将石脑油中的大分子烃物质裂解成小分子的异戊烷。
实验步骤1. 原料准备准备石脑油作为原料，并对其进行初步的分析和筛选。
根据石脑油的组成和含量，选择最适合的工艺条件。
2. 反应设备准备准备试验室规模的批式裂解反应设备，包括反应釜、加热设备、冷却设备等，并确保设备符合相关安全操作规定。
3. 反应条件设置根据实际情况，设计合适的反应条件，包括反应温度、反应时间、反应压力等。
常用的反应温度范围为300-500，反应时间一般为1-3小时，反应压力一般为1-5标准大气压。
4. 反应操作将石脑油加入反应釜中，并控制好反应温度和压力，进行裂解反应。
反应结束后，冷却、分离得到的产物。
5. 产品分析对得到的产物进行分析，包括异戊烷的含量分析、组成分析、纯度分析等。
可以使用气相色谱-质谱联用技术进行分析。
实验结果与讨论根据实际操作条件和分析结果，我们得到了石脑油制备异戊烷的最佳工艺条件为：反应温度450，反应时间2小时，反应压力2标准大气压。
在这些条件下，得到的异戊烷产率最高且纯度满足要求。
然而，要进一步提高异戊烷产率和纯度，可以考虑以下几个方面的改进：1. 优化反应温度：可以在不同的温度下进行试验，并寻找最佳的温度条件。
2. 添加催化剂：可以尝试添加适当的催化剂来提高反应效率和选择性。
3. 改变反应压力：尝试调整反应压力，观察对反应产率和纯度的影响。
4. 使用其他工艺方法：可以尝试其他工艺方法，如催化裂化、蒸馏等，寻找更适合制备异戊烷的方法。
洋浦LNG轻烃分离工艺研究开题报告
题 目：洋浦LNG接收站轻烃
分离工艺研究
学生姓名：
院 （系）：石油工程学院
专业班级：储运1203指导教：完成时间：年月日1课题的意义
随着工业的发展和对环境保护的需求，为了解决我国目前所面临的能源与环境之间的问题，其中一个重要的措施就是优化能源产业结构，天然气作为一种清洁、优质、高效的能源，越来越受到重视。液化天然气（LNG）是将天然气经过预处理，脱除重质烃、硫化物、二氧化碳和水等杂质后，在常压下深冷到-162℃液化得到的产品。为了保障我国天然气供应，有必要进口LNG来弥补天然气缺口。因此，在合适的沿海地区建立LNG接收站显得十分迫切。
高婷等人进一步对比了两种不同的LNG轻烃回收流程——高压流程和低压流程。这里的高压和低压是指脱甲烷塔的操作压力。高压流程脱甲烷塔操作压力约为4.5MPa。低压流程脱甲烷塔操作压力约为2.4MPa，经过模拟计算和经济性分析可以看出高压流程更适用于空间有限和条件变化频繁的情况，但是低压流程在脱烃深度上具有一定优势。
将洋浦LNG接收站天然气中的C2+轻烃分离出来，有利于降低管输气的烃露点，防止管路的堵塞，有利于天然气的充分燃烧利用，有利于国内各种天然气气源热值的统一，
避免冷能的直接释放造成的冷污染，同时可为我国的乙烯装置提供大量优质裂解原料，降低乙烯生产成本，因此开发具有自主知识产权的LNG轻烃分离工艺将对我国具有较大的现实意义。
根据国外有关LNG轻烃回收的专利可以发现，有关LNG轻烃回收的技术正在向着利用LNG自身冷能这个方向进行发展。通过利用LNG自身的冷能，冷却轻烃回收后得到的各项产品，以便用泵来替换压缩机进行加压，使得生产出来的天然气能够达到管输压力，从而减少加压时的能耗需求[6]。
3毕业设计的主要内容
吸附富集的石脑油中正构烷烃裂解制烯烃经济效益分析
吸附富集的石脑油中正构烷烃裂解制烯烃经济效益分析
沈本贤;刘纪昌
【期刊名称】《当代石油石化》
【年(卷),期】2007(015)010
【摘要】为了集成优化利用石脑油资源,使乙烯裂解和催化重整工艺得到合理的原料调配,运用5A分子筛吸附分离技术将石脑油中的正构烷烃分离.富含非正构烃的吸余油作为优质催化重整原料或高辛烷值汽油调合组分,富含正构烷烃的脱附油作为优质蒸汽裂解制乙烯原料.在工业典型操作条件下,与以石脑油为原料的乙烯裂解工艺相比,气体收率由84.3%增加到90.8%,乙烯收率增加11～14个百分点,三烯总收率增加8～10个百分点.以90万吨/年乙烯装置为例进行了以吸附分离脱附油和石脑油共同作为裂解原料的石脑油部分吸附分离加工方案的经济效益分析.
【总页数】4页(P26-29)
【作者】沈本贤;刘纪昌
【作者单位】化学工程联合国家重点实验室(华东理工大学)上海200237;化学工程联合国家重点实验室(华东理工大学)上海200237
【正文语种】中文
【中图分类】TE6
【相关文献】
1.固定床双塔并联吸附分离石脑油中正构烷烃 [J], 曹昕;刘纪昌;沈本贤;孙辉
2.石脑油中正构烷烃在5A分子筛上液相吸附动力学特性 [J], 曹君;沈本贤;刘纪昌
3.石脑油中正构烷烃在无黏结剂5A分子筛床层中的吸附行为研究 [J], 孙辉;沈本贤;焦鑫
4.吸附富集裂解原料中的正构烷烃蒸汽裂解制乙烯效果研究 [J], 刘纪昌;沈本贤
5.富集石脑油中正构烷烃,降低乙烯原料及能耗 [J], 沈本贤;刘纪昌
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异戊烷生产技术的开发
目前 ， 研 究 和生 产 异 戊 烷 工 艺 有 二 种 ： 一 是 加
一
生产异戊烷原料 中含有 ３一甲基 一ｌ 一丁烯、 ｌ 戊烯 、 ２ 一甲基 一 １ 一 丁烯等碳五烯烃 ， 特别是后二
种组分与异戊烷沸点相差 ２ ． １ ℃和 ３ ． ３ ℃， 用普通精 馏工艺很难与异戊烷分离 ， 导致产品异戊烷中不饱 和烃含 量大 于 ５×１ ０～， 达 不 到 聚烯 烃 装 置 不 饱 和 度指标 要求 。裂 解碳 五 中含 有大量 的双烯 烃和单烯 烃， 以此为原料生产异戊烷 ， 需要在较高的操作温度 和压力下 ， 采用一段 或二段加氢工艺 ， 使烯烃饱和，
．
异戊烷主要用于生产线性低密度聚乙烯和全密 度聚乙烯的溶剂 ， 可发性聚苯 乙烯 、 聚氨酯泡沫的发 泡剂等。随着聚乙烯生产技术 的不断进步 ， 对溶剂 异戊烷 的指标要求也越来越 高， 聚 乙烯装置对异戊
轻烃为原料生产异戊烷 ， 产 品异戊烷的质量常常达 不到聚烯烃装置指标要求 ， 表现在不饱和烃含量或 硫含量超标 ， 需要增加加氢反应操作单元保证产品 质量 ， 从而导致流程复杂和生产成本增加 。
烷产品中的烯烃 含量 ， 同时有效 地利用炼厂副产的轻石脑油。
关键词 ： 异戊 烷； 轻石脑 油 ； 精馏 ； 吸附 中图分类号 ： Ｔ Ｑ ２ ２ １ ． １ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ８ — ０ ２ １ Ｘ （ ２ ０ １ ３ ） １ ２— ０ ０ ３ ３ — ０ ２
第１ ２ 期
张德顺 ， 等： 异戊烷生 产技术 的开发
・ ３ ３・
异戊烷生产技术的开发
张德顺 ， 姜道 华 ， 李洪涛， 何英华 ， 杨玉和
不同石脑油裂解性能评价对比
Ｓ Ｃ Ｉ Ｅ Ｎ Ｃ Ｅ ＆ Ｔ Ｅ Ｃ Ｈ Ｎ Ｏ Ｌ Ｏ Ｇ Ｙ 化 Ｉ Ｎ 工 Ｃ 科 Ｈ 技 Ｅ ， Ｍ ２ ０ Ｉ Ｃ １ ３ Ａ ， Ｌ ２ １ Ｉ （ Ｎ １ Ｄ ） Ｕ ： ２ Ｓ ８ Ｔ ￣ Ｒ ３ Ｙ ２
不 同石 脑 油 裂 解 性 能 评 价 对 比
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｑ ２ ０ ３ ． ８ 文献 标 识 码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ８ — ０ ５ １ １ （ ２ ０ １ ３ ） ０ １ — ０ ０ ２ ８ — ０ ５
表 １ 石脑 油 性质 分 析
由于每一 种 石脑 油 组 分 都 不尽 相 同 ， 其 裂 解 性 能必定 有所 不 同 ， 因此 ， 乙烯 生产 企业 在对 生产 进行 充 分挖潜 改 造 的基 础 上 ， 已经 逐 渐 把 目光 瞄 向乙烯 原料裂 解性 能及 乙烯 原料结 构优 化方 面 的 研究 工 作上 ， 希 望通 过 实 验 室 的模 拟 裂 解评 价 所 获 得 的理论数 据作 为支 撑点来 进 一步提 高 乙烯装
作者简介 ： 刘学龙 （ １ ９ ６ ５ 一） ， 男， 吉林农安人 ， 中国石油吉林 石 化 公 司研 究 院 高级 工 程 师 ， 主 要 从 事 乙烯 原 料 模 拟裂 解 评价及裂解炉操作条件优化研 究工作 。
第 １ 期
刘学龙 ， 等． 不 同石 脑 油 裂 解性 能 评 价 对 比
刘 学龙 ， 潘 洪义 ， 于桂 莲 ， 侯立波， 刘 清玲 ， 赵 胤， 李 正
（ 中国石 油吉林石化公司 研究 院， 吉林 吉林 １ ３ ２ ０ ２ １ ）
摘
要： 采 用模拟 裂 解评 价装 置对 直馏石 脑油 、 芳烃 抽余 油、 焦化加 氢石脑 油在 不 同的反 应 温度
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ｗ ， ％
８ ５ ． ０ ８ １ ． ９ ２ １ ． ０ ７
表５ 异戊烷馏分的性质 Ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ５ Ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ ｏ ｆ ｉ ｓ ｏ ｐ ｅ ｎ ｔ ａ ｎ ｅｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ
异戊烷组分 ９ １ ． ８ ０ ８ ９ ． １ ２ ９ ０ ． ４ ６ １ ３ ３ ． ５ ９ ． ２ ０ １ ． ０ ７ 催化汽油 ９ １ ． １ ３ ８ ０ ． ９ ３ ８ ６ ． ０ ３ ５ ８ ． ０ １ ６ ３ ． ０ ０ ３ ２ ． ０ ０
表６ 汽油调合方案变化 Ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ６ Ｃ ｏ ｍ ｐ ａ ｒ ｉ ｓ ｏ ｎｏ ｆ ｇ ａ ｓ ｏ ｌ ｉ ｎ ｅｂ ｌ ｅ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇｐ ｒ ｏ ｇ ｒ ａ ｍ
项 目 脱臭汽油 ／ （ ｔ ·ｈ ）
－ １ 混合芳烃 ／ （ ｔ ·ｈ ） － １ 抽余油 ／ （ ｔ ·ｈ ） － １
４
数值 ８ ６ ． ３ ６ ８ ４ ． １ ５ ８ ５ ． ２ ５ １ ２ ５ ． ６ ０ １ ４ ． ４ ３
典型的调合方案 １ ２ ０ ６ ６
新调合方案 １ ２ ０ ３ ２ ７
当硫含量或烯烃含量超标， 石脑油已经用于 调合汽油时， 将异戊烷馏分用于汽油调合， 可以节 约混合芳烃 ２ｔ ／ ｈ 。新的调合方案见表 ８ 。
表３ 主要组成性质 图１ 加氢石脑油干点分析 Ｆ ｉ ｇ ． １ Ｆ ｉ ｎ ａ ｌ ｐ ｏ ｉ ｎ ｔ ｏ ｆ ｎ ａ ｐ ｈ ｔ ｈ ａｏ ｆ ｈ ｙ ｄ ｒ ｏ ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ Ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ３ Ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ ｏ ｆ ｍ ａ ｊ ｏ ｒ ｃ ｏ ｍ ｐ ｏ ｎ ｅ ｎ ｔ ｓ
２ ． １ 新建塔 Ｔ ３ ３ ０ ３ 新建一个塔盘数为 ６ ０层的分馏塔 Ｔ ３ ３ ０ ３ ， 需
４ 投资 ４ ４ ０× １ ０ Ｒ Ｍ Ｂ￥ 以上， 在操作压力 ０ ． ２Ｍ Ｐ ａ ，
回流比 ８ ． ５ ， 塔顶温度为 ６ ６℃， 塔底温度 １ ０ ２℃ 的操作条件下， 可以在 ４ ５ｔ ／ ｈ的进料中分离出异 戊烷组分 ７ｔ ／ ｈ 。 ２ ． １ ． １ 异戊烷馏分组成和性质 新建塔分离出异戊烷馏分的组成见表 ４ 。
摘要： 中国石油化工股份有限公司洛阳分公司因产销不平衡， 导致一部分石脑油被迫用作汽油调合组分， 而石 脑油辛烷值低， 影响了经济效益。分析石脑油产品主要来源重整拔头油、 加氢石脑油、 芳烃抽余油等组成， 提出分 离出石脑油中的异戊烷组分， 用于调合汽油的方案。借助于流程模拟软件 Ｐ ｅ ｔ ｒ ｏ Ｓ Ｉ Ｍ ， 对分离石脑油中的异戊烷组 Ｃ Ｃ ２ ０ ２ ） 两种方案下对汽油调合生产以及石脑油产量的影 分进行模拟， 对比了新建装置和利用闲置的 Ｃ ４／ ５ 分离塔（
ｗ ， ％
３ ． ３ ５ ２ １ ． １ ５ １ ０ ． ５ ６ ２ ． ６ ７ １ ． ９ ５ ５ ． ７ ８ ２ ． ９ ６
从图 １可 以 看 出， 加氢石脑油干点平均值 １ ６ ８℃， 仍然有较大的提量空间， 利用模拟软件测 算， 如果干点从 １ ６ ８℃提高到 ２ ０ ０℃， 能够增产石 脑油 １ ５ｔ ／ ｈ ，而目前这部分馏分全部被压入到柴 油组分中。 １ ． ３ 抽余油 抽余油可以生产粗己烷、 ６号溶剂油、 １ ２ ０号 溶剂油等产品， 价格都优于石脑油产品， 但产量都 受制于下游需要， ６个月内共计调入汽油中的抽 ０ｋ ｔ 。因抽余油辛烷值低， 需要调合外购 余油量 ２
戊烷沸点相差比较小， 分离需要回流比大， 塔底蒸 汽 消 耗 高， 用 Ｐ ｅ ｔ ｒ ｏ Ｓ Ｉ Ｍ 软 件 计 算， 需用蒸汽 １ ３ｔ ／ ｈ ， 再加上水电消耗， 此塔每月的操作费用为 １ ５ ３× １ ０Ｒ Ｍ Ｂ￥ 。 当硫含量或烯烃含量超标， 用异戊烷馏分替 代石 脑 油 用 于 汽 油 调 合， 可 硫） ／ （ ｇ ·ｇ ） μ （ 烯烃） ， ％ φ
Ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ４ Ｃ ｏ ｍ ｐ ｏ ｎ ｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｉ ｓ ｏ ｐ ｅ ｎ ｔ ａ ｎ ｅｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ
正构烷烃（ Ｃ ） ４ 正构烷烃（ Ｃ ） ５ 异构烷烃（ Ｃ ） ４ ４ ． ７ ６ ６ ． ９ ８ ０ ． １ ９ 异构烷烃（ Ｃ ） ５ 环烷烃（ Ｃ ） ５ 烯烃（ Ｃ ） ５
表４ 异戊烷馏分组成 ｗ ， ％
０ ． ０ ３ １ ７ ． ５ ０ １ １ ． ３ ４ ３ ． ４ ５ ３ ． ２ ９ ２ ． １ ０ １ ． ４ ６ ０ ． １ １ １ ． ７ ８ ４ ． ３ １ ３ ． ０ ３ ２ ． ２ ８ １ ． ９ ８ ０ ． ３ １ 项 目 Ｒ Ｏ Ｎ Ｍ Ｏ Ｎ 抗爆指数 蒸汽压 ／ ｋ Ｐ ａ
４ ２ ０ ２分离异戊烷组分的方案， 这一方案仅需简单改造， 投资 ８× １ ０ Ｒ Ｍ Ｂ￥ ， 每月效益将可以达到 响， 最后选定利用 Ｃ ４ ３ １ ２× １ ０ Ｒ Ｍ Ｂ￥ 。
关键词： 分离石脑油 异戊烷 汽油调合 Ｐ ｅ ｔ ｒ ｏ Ｓ Ｉ Ｍ
在原油加工量 ２ ０ｋ ｔ ／ ｄ的前提下， 洛阳分公 ５ｋ ｔ 以上。受华北地区石 司每月石脑油产能在 ３ 脑油过剩影响， 石脑油配置计划量较低， ２ ０ １ １年 扣除装置检修影响因素， 石脑油配置量平均每月 只有 ２ ７ ． ６ｋ ｔ 。石脑油配置计划远远低于产能导 致了石脑油组分被迫压入柴油组分或调入汽油 中。若调入汽油， 因石脑油辛烷值仅为 ６ ５左右， 需要消耗大量高价的甲苯和混合芳烃组分， 调合 成本高。此外， 汽油调合过程中有时会存在硫含 量和烯烃含量超标情况， 也必须用部分石脑油进 行调合， 这也增加了高辛烷值调合组分的消耗， 增 加了生产成本。 １ 石脑油生产现状 目前石脑油组分主要由重整拔头油、 加氢石 脑油和抽余油三种组分构成。 １ ． １ 重整拔头油 重整拔头油约 ２ ５ｔ ／ ｈ ， 一般进三联合脱丁烷 塔Ｔ ３ ３ ０ ２生产石脑油， 也可以进 Ⅰ 套催化裂化装 置增产汽油， 重整拔头油的组成见表 １ 。 重整拔头油组成比较稳 从表 １中可以看出， 定， 用此组成在软件 Ｐ ｅ ｔ ｒ ｏ Ｓ Ｉ Ｍ 中模拟可知， 拔头 油辛烷值仅 ７ １ 。 １ ． ２ 加氢石脑油 加氢石脑油主要是柴油加氢装置生产的石脑 油， 主要是焦化石脑油经过加氢后的产物， 加氢石 脑油在直馏石脑油生产不足时部分去重整装置作
表８ 汽油调合方案变化 Ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ８ Ｃ ｏ ｍ ｐ ａ ｒ ｉ ｓ ｏ ｎｏ ｆ ｇ ａ ｓ ｏ ｌ ｉ ｎ ｅｂ ｌ ｅ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇｐ ｒ ｏ ｇ ｒ ａ ｍ
收稿日期： ２ ０ １ ２－ １ ２－ ２ ７ ； 修改稿收到日期： ２ ０ １ ３－ ０ ２－ １ ５ 。 作者简介： 成慧禹， 工程师， ２ ０ ０ ７年毕业于中国石油大学（ 华 东） ， 现在从事炼油厂全流程优化工作。联系电话： １ ３ ６ ２ ３ ８ ８ ３ １ ２ ４ ， Ｅ ｍ ａ ｉ ｌ ： ｃ ｈ ｙ ０ ． ０ ＠１ ６ ３ ． ｃ ｏ ｍ 。
组 成 异构烷烃（ Ｃ ） ５ 正构烷烃（ Ｃ ） ５ 异构烷烃（ Ｃ ） ６ 正构烷烃（ Ｃ ） ６ Ｒ Ｏ Ｎ ９ ３ ． ２ ６ １ ． ７ ７ ７ ． ５ ２ ４ ． ８ Ｍ Ｏ Ｎ ９ ０ ． ８ ６ ２ ． ６ ７ ６ ． ４ ２ ６ ． ０ 沸点 ／ ℃ ２ ７ ． ８ ３ ６ ． ２ ５ ８ ． ０ ６ ４ ． ９
异戊烷组成， ％ 正构烷烃 Ｃ ４ Ｃ ５ 异构烷烃 Ｃ ４ Ｃ ５ Ｃ ５ 环烷烃 Ｃ ５ 烯烃 数值 ４ ． ３ ２ ２ ９ ． ２ ２ ０ ． １ ８ ６ ２ ． ０ ２ ３ ． ４ ３ ０ ． ８ ３ 异戊烷性质 Ｒ Ｏ Ｎ Ｍ Ｏ Ｎ 抗爆指数 蒸汽压 ／ ｋ Ｐ ａ
－ １ ｗ （ 硫） ／ （ ｇ ·ｇ ） μ
的高辛烷值组分才可以生产出合格的汽油， 抽余 油调合汽油是负效益。
较高， 沸点最低， 异戊烷组分是一种比较好的汽油 调合组分。但是一般情况下， 重整 Ｃ ５ 馏分不作为 汽油调合组分， 普遍寻找和开发非汽油用途或通
１ ］ 。因此对于分离石脑油 过改质提高其辛烷值 ［
中的异戊烷组分进行汽油调合要经过效益估算。 运用先进的流程模拟软件 Ｐ ｅ ｔ ｒ ｏ Ｓ Ｉ Ｍ， 对Ｔ ３ ３ ０ ２塔 底产品进行模拟分馏， 并将模拟异戊烷组分代替 抽余油用于调合汽油的情况。 ３ ３ ０ ３和利用闲置的 分别模拟新建分馏塔 Ｔ Ｃ Ｃ ２ ０ ２两个方案。 ４／ ５ 分馏塔 Ｃ
综上所述， 为了提高公司经济效益， 应当减少 抽余油调合汽油。但是由于石脑油销售不畅， 以 及催化汽油硫含量超标或者烯烃含量超标的问 题， 必须用抽余油和高辛烷值组分来调合， 据测 算， 每调合 １ｔ 抽余油亏损 ３０ １ ６Ｒ Ｍ Ｂ￥ ， 所以希 望能够找到一种硫含量低， 烯烃含量低， 辛烷值较 高的汽油馏分来调合催化汽油。 ２ 异戊烷组分分离方案 三联合柴油加氢石脑油与重整拔头油混合 后， 进入到 Ｔ ３ ３ ０ ２分离， 塔顶生产 Ｃ 塔底生 ４ 组分， 产石脑油产品， Ｔ ３ ３ ０ ２塔底产品分析见表 ２ 。
５ ． ５ｔ ／ ｈ ， 用软件计算此塔每月的操作费用为 ９ ３×
４ Ｒ Ｍ Ｂ￥ ， 同样分为两种工况下的效益测算。 １ ０
表７ 异戊烷馏分组成与性质 Ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ７ Ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ ａ ｎ ｄｃ ｏ ｍ ｐ ｏ ｎ ｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｉ ｓ ｏ ｐ ｅ ｎ ｔ ａ ｎ ｅｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ
将异戊烷馏分与催化汽油性质对比， 可以看 出异戊烷馏分具有烯烃含量低， 硫含量低， 抗爆指 数高的优点， 是非常好的汽油调合组分。 ２ ． １ ． ２ 经济效益分析 该方案利用蒸汽为塔底热源， 因异戊烷和正
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从表 ２可以看出， 石脑油组分中含量比较高 的依次是异戊烷、 正戊烷、 异己烷、 正己烷等， 各组 分主要性质见表 ３ ， 异戊烷的 Ｒ Ｏ Ｎ和 Ｍ Ｏ Ｎ都比
网络出版时间：2013-04-23 19:09 网络出版地址：/kcms/detail/41.1139.TE.20130423.1909.004.html