钢筋混凝土简T型梁桥设计计算书
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算书
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算书第Ⅰ部分装配式钢筋混凝土简支T型梁桥的计算资料一、设计资料1、桥面净空净—6+2×人行道2、主梁跨径和全长标准跨径：la =20.00m（墩中心距离）计算跨径：l=（支座中心距离）l=(主梁预制长度)主梁全长: 全3、设计荷载汽-20、挂-100和人群荷载3KN/㎡4、材料钢筋：主筋用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土用25号5、计算方法：极限状态法6、结构尺寸。
如图下：7、设计依据（1）《混凝土简支梁（板）桥》人民交通出版社（第二版）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-85），简称“桥规”( 3)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JDJ024-85)(4) 《公路桥涵设计手册梁》二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1、跨中荷载矩横向分布系数（按G-M法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix和Itx求主梁截面的重心位置如图下：平均板厚1h =1/2(8+14)=11cmax=()1813011)18160(2130181302111118160⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-cm 2.41=)2/112.41(111421114212/13-⨯⨯+⨯⨯=x I23)19.422/130(130181301812/1-⨯⨯+⨯⨯+444823.66482252m cm ==T 形截面抗拒惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭截面的抗扭惯矩之和，即:Tx I =3i i i t b c ∑3/1,069.060.1/11.0/111===c b t 301.0,151.0)11.03.1/(18.0/222==-=c b t故： 4333331080.21009.21071.019.1301.011.06.13/1m I Tx ---⨯=⨯+⨯=⨯+⨯⨯= 单位抗弯及抗扭惯矩：cm m b I J x x /10142.46.1/104823.6/442--⨯=⨯==cm m b I J Tx Tx /1075.16.1/1076.2/453--⨯=⨯==（2）横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ计算如图下：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：m b l 4.66.144=⨯==367.04.6/35.2/1515.0,10035.2)15.085.4(2/1===='='=-=l c cm m b m h m c 根据l c /比值可查附表 求得：548.0/=c λ m c 29.135.2548.0548.0=⨯==λ 求横梁截面重心位置y ab h h b h h a y ''++=11212122/2/2λλm 21.00.115.011.029.120.115.02/12/11.029.1222=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= 横梁的抗弯和扭惯矩y I 和Ty I ：2321131)2/(12/1)2/(2212/1y y y a h h b h b h a h h I -'''+''+-+⨯=λλ 2323)21.02/0.1(0.115.00.115.012/1)2/11.021.0(11.029.1211.029.1212/1-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=421022.3m -⨯= 32223111h b c h b c I Ty +=1.0031.085.4/11.0/11 ==b h 查表得3/11=c , 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取6/11=c 1705.0)11.000.1(15.0/22-=b h b 查表得：298.02=c43333310971.110895.010076.115.089.0298.085.411.06/1m I Ty ---⨯=⨯+⨯=⨯⨯+⨯⨯=单位抗弯及抗扭惯y J 和Ty J ：cm m b I J y y /10664.010085.4/1022.3/4421--⨯=⨯⨯== cm m b I J Ty Ty /10406.010085.4/10971.1/4531--⨯=⨯⨯== （3）计算抗弯参数θ和抗弯参数∂324.010664.010142.45.190.44444=⨯⨯='=-y x p J J l b θ b '—桥宽的一半 p l —计算跨径y x Ty Tx J J E J J G a 2/)(+= 按《公预规》取E G 43.0=,028.010664.010142.4210)406.075.1(43.0445=⨯⨯⨯⨯+⨯=---a167.0028.0==a(4)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标 已知307.0=θ, 查M G -图表，可得表中值：表1用内插法求各梁位处值如图下：1号、5号梁2号、4号梁424114.06.04.0)(b b b bbK K K K K K +⨯=⨯--='3号梁：0K K ='(0K 系梁位在0点的K 值) 列表计算各梁的横向分布影响线坐标η值表2各梁的横向分布系数：汽—20： 401.0)047.0127.0260.0462.0(2/11=-++⨯=汽η 405.0)072.0173.0240.0324.0(2/12=+++⨯=汽η 409.0)192.0218.0217.0191.0(2/13=+++⨯=汽η 挂—100: 257.0)117.0206.0303.0402.0(4/11=+++=挂η 235.0)168.0213.0260.0300.0(4/12=+++=挂η 214.0)208.0219.0219.0208.0(4/13=+++=挂η 人群荷载： 628.01=人η391.02=人η348.02174.03=⨯=人η人行道板： 440.0188.0628.01=-=板η 378.0017.0395.02=-=板η340.0170.023=⨯=板η2.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）汽—20： 282.0563.02/11=⨯='汽η500.0000.12/12=⨯='汽η 594.0)250.0938.0(2/13=+⨯='汽η挂—100：469.0)437.021(4/12=⨯+⨯='挂η 469.0)437.021(4/13=⨯+⨯='挂η 人群荷载： 343.11='人η 343.02-='人η 03='人η(二)内力计算 1、恒载内力（1）恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各主梁承担，计算见表3 钢筋混凝土T 形梁的恒载计算 表3一侧人行道部分每2.5m 长时重,1.0m 长时重=m 。
钢筋混凝土简支T形梁桥设计计算书设计书
钢筋混凝土简支T形梁桥设计计算书设计书目录第一章基本设计数据1第二章内力计算，车道板加固及验算2第三章主梁内力计算53.1主梁几何特征计算53.2恒载内力计算63.3荷载横向分布计算73.4活载内力计算93.5主梁内力计算14第四章截面设计承载力极限状态下的配筋和计算154.1主梁承载力钢筋配置154.2截面承载力极限状态计算174.3斜截面抗剪承载力计算174.4箍筋设计204.5斜截面抗剪承载力设计21第五章正常工况下的裂缝宽度和挠度验算使用极限状态225.1裂缝宽度检查计算225.2挠度检查计算23第六章结论25附录25钢筋混凝土简支t形梁桥设计计算书第一章基本设计资料1．桥梁跨径：20m2．计算跨径：19.6m3.主梁预制长度：19.96m4.主梁结构尺寸拟定：5片；设置5根横隔梁。
（1）主梁梁肋间距：跨度L=20m，主梁间距2.25m；各跨两侧人行道宽度均为0.75m。
（2）主梁高度：1.68m。
（3）梁肋厚度：本次课程设计规定，跨中稍薄一些，取180mm，在梁肋端部2.0到5.0m范围内可逐渐加宽至靠近端部稍厚一些350mm。
（4）桥面板：4.9×2.25.（5）桥面横坡：桥面横坡在桥面上铺设不同厚度的铺装层，桥面横坡为1.5%。
5．设计荷载：公路-ⅰ级人群负荷：3.5kn/m26。
结构重要性系数：1.17．材料：（1）钢筋，主钢筋采用hrb335，其它钢筋采用r235。
其技术指标见表1；（2）混凝土及其技术指标见表2。
T形主梁、桥面铺装、栏杆和人行道跨度l？20m，C35混凝土。
表1钢筋技术指标种类r235hrb335级弹性模量（mpa）设计强度轴心抗压(mpa)c30c358、设计依据一抗拉设计强度（mpa）195280抗压设计强度（mpa）195280标准强度（mpa）235335表2混凝土技术指标种类标准强度轴心抗压(mpa)20.123.4轴心抗拉(mpa)2.012.203.00×1043.15×104弹性模量(mpa)轴心抗拉(mpa)1.391.5213.816.1（1）交通部《公路桥涵设计通用规范》（jtgd60-2022）；北京：人民通信出版社。
钢筋混凝土简支T梁设计计算书
钢筋混凝土简支T梁设计计算书（一）正截面强度设计与验算A：⒈确定T梁翼缘的有效宽度b/f①计算跨径的1/3 b/f=l0/3=16600/3=5530 mm②b/f=b+6 h/f=200+6×120=920 mm故取b/f =920 mm⒉判断T形截面的类型M=1.2M GK+1.4M QK =1.2×1/8×24×16.62+1.4×1/8×26×16.62=2245.8 kN·mh0=1400-100=1300 mmα1f c b/f h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×920×120×（1300-120/2）=1314201600 N·mm=1314.2 kN·m＜M 这表明属于第二类T形截面。
⒊计算A s①求A s1A s1=α1f c（b/f-b）h/f/f y=1.0×9.6×（920-200）×120/300=2765 mm2②求A s2M u1=α1f c（b/f-b）h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×（920-200）×120×（1300-120/2）=1028.5 kN·mM u2=M- M u1=2245.8-1028.5=1217.3 kN·mαs= M u2/（α1f c bh02）=1217.3×106/（1.0×9.6×200×13002）=0.375相应地，ξ=0.5，γs=0.75，则A s2=1217.3×106/（300×0.75×1300）=4162 mm2③求A sA s= A s1+ A s2=2765+4162=6927 mm2截面尺寸不足，重新设计截面尺寸。
钢筋混凝土简支T形梁的配筋设计终精选全文
可编辑修改精选全文完整版钢筋混凝土简支T 形梁设计计算书一、设计资料1、设计荷载：汽车——公路Ⅱ级2、材料：C25混凝土；主筋采用HRB335级钢筋，直径12mm 以下者采用R235级钢筋；3、环境条件：Ⅰ类环境，安全等级为二级，γ0=1；4、设计依据：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、主要尺寸：标准跨径 Lb ＝19m ；计算跨径 l ＝18.5 m ；梁长l'＝18.96 m 。
6、简支梁控制截面的计算内力为： 跨中截面：Md,1/2=788.76 KN.m,Vd,1/2=123.14 KN.m1/4跨截面：Md,1/4=604.98 KN.m支点截面：Md,0=0, Vd,0=316.83 KN.m 弯矩计算值二、跨中截面的纵向受拉钢筋计算2.1计算T 形截面梁受压翼板的有效宽度图1跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm ）为了便于计算，将图2（a ）的实际T 型截面换算成图1（b ）所示的计算截面801401102f h mm'=+=其余尺寸不变，故有：1600f b mm '=mKN M M•=⨯==96.78996.7891210γ2.2、因采用的是焊接钢筋骨架，设钢筋重心至梁底的距离，则梁的有效高度即可得到，2.3、判断T 形梁截面类型 由判断为一类T 形截面。
2.4、受压区高度 可由式（3-42）得到)2900(16005.111096.7886xx -⨯=⨯ 整理后得到0857*******=+-x x2b x a -=解得2.5、主筋面积计算2s 32202804916005.11'41-349x mm fsd fx fcdb mm A =⨯⨯===求出）代入式（将各已知值及根据以下原则：a 、选用钢筋的总面积应尽量接近计算所需的钢筋s A ；b 、梁内主筋直径不宜小于10mm ，也不能大于40mm ，一般为12-32mm ，本设计采用14mm 和25mm 两种钢筋搭用6B 14+6B 25，截面面积为配，选mmh s100100007.03007.030a=⨯====。
钢筋混凝土简T型梁桥设计计算书
钢筋混凝土简T型梁桥设计计算书(共31页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--钢筋混凝土简支T 型梁桥设计计算书一， 设计资料 （一）桥面净空净-920.3+⨯人行道 （二）主梁跨径和全长标准跨径 18.00b l m =（墩中心距离） 计算跨径 17.50l m =（支座中心距离） 主梁全长 17.96l m =全（主梁预制长度）（三）公路等级公路I 级 （四）气象资料桥位处年平均气温为ºC ，年平均最高气温为ºC ，年平均最低气温为ºC 。
（五）施工方法采用焊接钢筋骨架设计。
施工方法如下：预制部分主梁，吊装就位后现浇接缝混凝土形成整体，最后进行桥面系施工。
（六）桥面铺装8cm 钢筋混凝土＋7cm 沥青混凝土 （七）栏杆采用普通钢筋混凝土立柱和花色栏板，单侧宽度30cm ，其单侧栏杆集度3KN/m 。
（八）材料钢筋：主筋采用HRB335（Ⅱ级螺纹钢筋），其它则采用R235（Ⅰ级光圆钢筋）。
混凝土：C30普通混凝土 （九）计算方法 极限状态法 （十）结构尺寸 如图：（十一）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60——2004）（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62——2004）二， 主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1， 跨中荷载弯矩横向分布系数（按（1） 主梁的抗弯X I 和抗扭惯矩Tx I求主梁截面的重心位置x a ： 平均板厚：11039/(18016)10.15()h cm =+⨯-=10.15(18016)10.151301622(18016)10.151301638.34()xa cm -⨯⨯+⨯=-⨯+⨯=32326424110.1516410.1516410.15(38.34)12211301613016130(38.34)1226.26410()6.26410()xI cm m -=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯=⨯ 主梁腹板的抗扭惯矩：3Tx I cbt =其中： c ——截面抗扭刚度系数（查表） b 、t ——矩形的宽度与厚度。
混凝土简支t型梁桥计算书
一、设计资料1.桥面净空净—8m＋2×1.0m人行道2.主梁跨径和全长标准跨径：l=19.50mb计算跨径：l=19.00m=19.46m主梁全长：l全3.设计荷载公路—I级，人群荷载标准值3.5kN/m24.材料钢筋：主钢筋用HRB335，其他用钢筋采用R235；混凝土：C305.计算方法极限状态法。
6.结构尺寸如图1所示，全断面六片主梁，设五根横梁。
二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按修正偏心压力法）I（1）计算I和T翼板的换算平均高度1202140100h =+=（mm ） 求主梁截面重心位置 ()()4182001300120200-16002130020013002120120200-1600a x =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=（mm ） 主梁抗弯惯距()()()4102323mm 10234.7418-21300130020013002001212120-418120200-1600120200-1600121⨯=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯=I 主梁抗扭惯矩查表得对于翼板：1.0075.01600120b t 11<==，31c 1=对于梁肋：)169.0120-1300200b t 22==，297.0c 2=()4933m1i 3i i i mm 10725.32001180297.0120160031t b c ⨯=⨯⨯+⨯⨯==∑=T I（2）计算抗扭修正系数β查表知，当6n =时，028.1=ξ，并取E G 4.0=，得923.06.1600.1910234.710725.34.0028.1112109=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=E E β（3）计算横向影响线竖标值对于1号边梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖标值为()()()()()()[]496.06.1-28.0-6.1-8.0-8.0-8.08.06.18.06.128.06.12923.061a a n 12222222n 1i 2i2111=⨯++++++++⨯+⨯⨯+=+=∑=βη163.0-a a a n 1n 1i 2i5151=+=∑=βη 设影响线零点离1号梁轴线的距离为x ，则163.0x-60.15496.0x ⨯= 解得： m 02.6x =（4）计算荷载横向分布系数1号边梁的横向影响线和布载图示如图3所示。
设计计算书
第一章钢筋混凝土简支T型梁桥的计算
1.1 基本设计资料
1.1.1 桥面净空
净-7m＋2×0.75m人行道
1.1.2跨度和桥面宽度
1)标准跨径：18m（墩中心距离）
2)计算跨径：17.5m（支座中心距离）
3)主梁全长：17.96m（主梁预制长度）
4）桥面净空：净7m（行车道）＋2×0.75m人行道
1.1.3设计荷载
1)设计荷载标准：公路－Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按单侧
5.1kN/m计算，人群荷载3kN/m2
1.1.4 主要材料
1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C30混凝土；桥面铺
装上层采用0.02m沥青混凝土，下层为0.06～0.12m的C25
混凝土，沥青混凝土重度按21kN/m3,水泥混凝土重度按23
kN/m3，混凝土重度按25kN/m3计。
2）钢筋：直径≥12mm时采用HRB335
直径＜12mm时采用R235
1.1.5 计算方法
极限状态法
1.1.6构造形式及截面尺寸
图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）
如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.2m，宽1.6m；桥上的横坡为双向1.5%，坡度由C25混凝土混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。
2、主梁计算
2.1主梁的荷载横向分布系数
2.1.1荷载位于支点处：
车轮横向轮距为1.8m，两辆汽车车轮横向最小间距为1.3m，车轮离人行道石缘最少为0.50m。
由1号梁横向影响线知：。
钢筋混凝土T梁计算T桥计算书
钢筋混凝土T梁计算一. 设计资料1.跨径：标准跨径l b=20.00m,计算跨径为L=19.50m 。
2.桥面净空：0.5+净8+0.5m3.设计荷载：公路—Ⅱ级4.材料：T梁为C30混凝土；铰缝为C30细骨料混凝土；桥面铺装采用10 cm C30混凝土及5 cm沥青混凝土；栏杆及护栏底座C30混凝土。
5.设计依据、参考书及使用程序（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 ；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 ；（3）《公路工程技术标准》（4）《桥梁工程》（5）桥梁博士网络版二.构造型式及尺寸见11-12页图纸三．内力计算采用新规范计算，主要计算弯矩及剪力的影响。
程序内力计算结果见11-12页。
采用桥梁博士计算，计算各相关系数取值如下：1.车道荷载横向分布系数计算荷载横向分布系数跨中和L/4处按铰接板法计算，支点按杠杆原理法计算，支点至L/4点之间按直线内插求得。
（1）跨中及L/4处的荷载横向分布系数用桥梁博士的“截面设计”模块计算截面特性，结果见6-7页用桥梁博士的“横向分布”模块计算荷载横向分布系数，结果见9-10页（2）支点处的荷载横向分布系数用桥梁博士的“横向分布”模块计算荷载横向分布系数，采用混合影响线加载，结果见10页（3）支点到L/4处的荷载横向分布系数荷载横向分布系数2.由以上桥梁博士计算全截面几何特性(计算结果见8页)可知μ=0.2832把μ通过荷载横向分布系数计入，见下表3.二期恒载计算（1）横隔板重：边梁：端隔板：g1=0.5072×26=13.19 KN/m，中隔板：g1=0.5732×26=14.9 KN/m中梁：端隔板：g1=0.5072×26×2=26.38 KN/m，中隔板：g1=0.5732×26×2=29.8 KN/m（2）二期恒载（护栏及护栏底座按单侧5KN/m计算）边梁g2=0.1×1.5×26+0.05×1.5×25+5=10.775 KN/m中梁g2=0.1×1.5×26+0.05×1.5×25+5×2/6=7.442 KN/m4.车道荷载公路Ⅱ级荷载四．施工工序：共两个阶段：1.预制、安装主梁，30天；2.上二期铺装，10天。
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钢筋混凝土简支T 型梁桥设计计算书一， 设计资料（一）桥面净空净-920.3+⨯人行道 （二）主梁跨径和全长标准跨径 18.00b l m =（墩中心距离）计算跨径 17.50l m =（支座中心距离）主梁全长 17.96l m =全（主梁预制长度）（三）公路等级公路I 级 （四）气象资料桥位处年平均气温为ºC ，年平均最高气温为ºC ，年平均最低气温为ºC 。
（五）施工方法采用焊接钢筋骨架设计。
施工方法如下：预制部分主梁，吊装就位后现浇接缝混凝土形成整体，最后进行桥面系施工。
（六）桥面铺装8cm 钢筋混凝土＋7cm 沥青混凝土 （七）栏杆采用普通钢筋混凝土立柱和花色栏板，单侧宽度30cm，其单侧栏杆集度3KN/m。
（八）材料钢筋：主筋采用HRB335（Ⅱ级螺纹钢筋），其它则采用R235（Ⅰ级光圆钢筋）。
混凝土：C30普通混凝土（九）计算方法极限状态法（十）结构尺寸如图：（十一）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60——2004）（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62——2004）二，主梁的计算（一） 主梁的荷载横向分布系数1， 跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M 法）（1） 主梁的抗弯X I 和抗扭惯矩Tx I求主梁截面的重心位置x a ： 平均板厚：11039/(18016)10.15()h cm =+⨯-=10.15130(18016)10.151301622(18016)10.151301638.34()xa cm -⨯⨯+⨯⨯=-⨯+⨯=32326424110.1516410.1516410.15(38.34)12211301613016130(38.34)1226.26410()6.26410()xI cm m -=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯=⨯ 主梁腹板的抗扭惯矩：3Tx I cbt =其中： c ——截面抗扭刚度系数（查表）b 、t ——矩形的宽度与厚度。
查表可知：/(1.30.1015)/0.167.49b t =-= 0.3053c ='33340.3053(1.30.1015)0.16 1.49910()Tx I cbt m -==⨯-⨯=⨯单位抗弯及抗扭惯矩： 224/ 6.26410/1.8 3.48010(/)x x J I b m m --==⨯=⨯''344/ 1.49910/1.8Tx Tx J I b --==⨯=（2） 横梁抗弯和抗扭惯矩翼板有效宽度λ计算：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即4 1.87.2()l m =⨯=横梁翼板的宽度（单边）： 1(4.3750.15) 2.1125()2c m =-='0.98h m =横梁平均宽度：'0.1515b m cm ==/ 2.1125/7.20.2934c l ==根据/c l 比值可查表1，求得/0.645c λ=所以， 0.6450.645 2.1125 1.3625()c m λ==⨯=表1求横梁截面重心位置y a ：'''11''12222220.10150.982 1.36250.15222 1.36250.10150.150.980.2032()yh h h h b a h h bm λλ⋅⋅+⋅⋅=⋅+⋅⨯⨯+⨯=⨯⨯+⨯=横梁的抗弯惯矩y I 和横梁腹板的抗扭惯矩'Ty I ：'32''3''21113232241122()()12212210.10152 1.36250.10152 1.36250.1015(0.2032)12210.980.150.980.150.98(0.2032)1223.05210()yy y h h I h h a b h b h a m λλ-=⨯⨯+-++-=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯'''31()Ty I c h h b =-其中，''1()/(0.980.1015)/0.15 5.86h h b -=-=查表，可得 0.297c ='''33441()0.297(0.980.1015)0.158.82010()Ty I c h h b m -=-=⨯-⨯=⨯所以，横梁的单宽抗弯惯矩y J 和单宽抗扭惯矩Ty J 为： 2341/ 3.05210/4.375 6.97710(/)y y J I b m m --==⨯=⨯''4441/8.82010/4.375 2.01610(/)Ty Ty J I b m m --==⨯=⨯总上述： 243.48010/x J m m -=⨯346.97710/y J m m -=⨯3''344134110.10158.32610 2.01610331.38310(/)Tx Ty Tx Ty J J h J J m m ---+=++=⨯+⨯+⨯=⨯（3） 计算抗弯参数θ和扭弯参数α0.384θ===其中， B ——取桥宽的一半 L ——取计算跨径。
32() 1.77510G J J α--+==⨯所以，0.1332=（4） 计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知0.384θ=，查GM 图表，可得表2中的数值。
表2用内插法求各梁位处值：如右图：对于②号梁：它位于1/2B 和1/4B之间，且距离1/2B 和 1/4B 均为6m 。
所以：'240.50.5B B K K K =+对于③号梁，它位于0点处， 所以：'0K K =由此，列表计算②号梁和③号梁的横向分布影响线坐标 值（表3）：表3（5）绘制横向分布影响线图，求横向分布系数汽车荷载距离缘石边缘距离不小于，由此在横桥向布置车辆荷载，求横向分布系数。
本设计中，桥面横向为净9，故最多可以布置两个车道。
注意，在布置多车道求横向分布系数时，乘以多车道折减系数，根据规范，两车道的折减系数取。
可以看出，由于两车道的折减系数取，故最不利的横向分布系数肯定发生在两车道加载时。
下图为横向影响线加载的最不利情况：由上图得： 对于2号梁：11.0(0.3650.3070.2490.167)20.541c m =⨯⨯+++=对于3号梁：11.0(0.1860.2190.2340.209)20.424c m =⨯⨯+++= 由此可以看出，2号梁的受力情况较3号梁为不利，故内梁均按2号梁配筋，只算2号梁。
取0.541c m =2，梁端剪力横向分布系数的计算（按杠杆法）'1(1.00.278)0.6392c m =⨯+=（二）内力计算1．恒载内力（1），恒载：假定桥面构造个部分重量平均分给各主梁（只算中梁） 表42号梁的恒载汇总于下表：表5(2).恒载内力计算：影响线面积计算见表6：表6恒载内力计算表见表7：表72．活载内力计算①汽车冲击系数计算采用C40混凝土梁的基频：3/20.71410/9.812111.5cm G g kg==⨯=25.04217.5f Hzπ===⨯冲击系数：0.17670.01570.27Lnfμ=-=②活载内力计算：公路I级车道荷载值的确定：由《通用规范》4.3.1：360180180(17.55)230505kP kN-=+-=-10.5/kq kN m=在计算剪力效应时，采用1.2k P 。
现将汽车荷载的计算列表如下，其中：1S 为均布荷载产生的荷载效应； 2S 为集中荷载产生的荷载效应。
12(1)()S S μ++为计汽车冲击力后汽车荷载产生的总效应。
表83．内力组合 表9（三），主梁配筋计算1．计算梁的主筋配置梁的跨中弯矩：2303.56d M kN m =⋅有效翼缘宽度：'21216291210154f h f b b b h cm =++=+⨯+⨯=I 类环境，最小保护层厚度30c mm =，假定116.25s a mm =，则主梁有效高度01183.75s h h a mm =-=，那么：'''0()218.41540100(1300116.25100/2)3212.592303.56fcd f fs d h f b h h a kN M kNγ⨯⨯⨯--=⨯⨯⨯--=>=故，此梁截面为第一类T 型截面，按矩形截面算。
由力矩平衡：'00()2d cd f x M f b x h γ=-取结构重要性系数0 1.0γ=（注：以下出现的结构重要性系数均取0 1.0γ=）即：62303.561018.41540(1183.75/2)x x ⨯=⨯- 解得：70.79x mm = 截面主筋面积计算： 'cd f sd s f b x f A ='2/18.4154070.79/2807163.95s cd f sd A f b x f mm ∴==⨯⨯=选用1032φ钢筋。
22210328042.487163.954s A mm mm π=⨯⨯=>2，主筋配置验算 钢筋的重心：34.5(0.5 1.5 2.5 3.5 4.5)116.25530si iis siiA ya c mm A ⨯++++=+==+∑∑有效高度：01183.75s h h a mm =-=根据力的平衡： 'cd f sd s f b x f A ='2808042.4879.4718.41540sd s cd ff A x mm f b⨯===⨯根据力矩平衡：00(/2)2808042.481144.01525762303.56u sd s d M f A h x kN m M kN mγ=-=⨯⨯=⋅>=⋅由规范查得：对于主筋采用HRB335，混凝土用C40，界限受压区高度0.56b ξ= 而079.47/0.0670.561183.75b x h ξξ===<=所以，主筋采用1032φ，安全。
3，斜筋配置(1).抗剪强度上下限复核对于腹板宽度不变的等高度简支梁，距离支点h/2处的第一个计算截面的截面尺寸控制设计，应满足下列要求：0000.00050.5110td d f bh V γ-<≤⨯根据构造要求，仅保持最下面两根钢筋通过支点，其余各钢筋在跨间不同位置处弯起或截断。
将有关数据带入上式得：00.000511801180.5593.57kN =⨯=00.00050.0005 1.391801180.5147.68td f bh kN =⨯⨯⨯=所以，截面尺寸满足受剪要求 （2）构造配筋验算所以，要配置抗剪钢筋。