现浇箱梁满堂支架承载力验算
满堂支架验算.(DOC)
现浇箱梁支架设计验算1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设4～5道。
立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。
扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）～（二）。
2、现浇箱梁支架验算该现浇连续梁为单箱单室，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
现浇箱梁支架受力检算
附件一满堂支架力学性能检算书1、编制依据⑴、建设工程大桥施工图；⑵、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑶、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）；⑷、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；⑸、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；⑹、《钢结构设计规范》（GB20017-2003）；⑺、《路桥施工计算手册》---人民交通出版社；2、计算单元选择现浇箱梁共一联（三跨）箱梁箱室分布相同（单跨三室），选取中跨作为计算单元。
3、模板、支架材料3.1、支架材料支架采用碗扣式钢管脚手架，整体高度3.6~4.1m (计算时按照5m) ,宽度为17m（底板12m宽，翼缘板2.5m宽），所有钢管采用Φ48×3.5mm，性能见表3-1。
支架布置情况：跨中及翼缘板支架立杆纵横向间距为90cm×90cm，水平杆步距120cm；腹板处立杆纵横向间距采用90cm×60cm，水平杆步距120cm；箱梁横截面渐变段（距桥墩处5m范围）由于荷载较集中,立杆纵横向间距布置采用60㎝×60㎝。
时设置水平杆及剪力撑，以增加支架整体稳定性，支架高度微调通过上下顶托。
表3-1 支架钢管截面特性3.2、底模材料⑴、底模横向分配梁采用I10工字钢（16Mn）。
A=14.33cm2，I x=245cm4，W x=49cm3，E=2.06×105MPa，[σ]=200MPa, [τ]=120MPa。
⑵、底模纵向采用10×10cm方木，梁中部位间距25cm布置(腹板底部间距20cm)，渐1变段及横梁处部位间距20cm。
方木性质按照红松考虑，力学性能指标如下：E= 7.7×103MPa，[σ]=11 MPa (考虑到木质老化、露天结构等因素，系数按照规范调整为强度0.9，弹性模量0.85)。
⑶、侧模竖肋采用10×10cm 方木，间距25cm；横肋采用10×15cm方木，间距45cm。
现浇箱梁满堂支架承载力验算
某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M3计算；2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）模板重量：G2施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
现浇箱梁支架地基处理及承载力验算
现浇箱梁支架地基处理1、地基处理措施现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。
桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%），做1层5%石灰土（厚20cm）和一层道渣垫层（厚15cm）密实度压至96%以上（重型），个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑石灰土；最后浇注15cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰土厚度为40cm、道渣厚度为15cm、混凝土厚度为20cm，顶面做好排水处理。
（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图。
）2、地基承载力验算主线桥支架高度按6米计算，单根立杆的支架重量为：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。
（φ48×3.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来有荷载N分别为：21.244KN；21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。
立杆底托下用厚5cm×宽20cm的木板作垫板。
各段基础底面最大荷载P计算0#～14#断面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2；14#～20#断面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2；24(27)#～26(29)#断面：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；20#～23#断面：(27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。
基础底面下浇注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3计算）。
用公式：p cz+p z≤f z，p z =b*p/（b+2Ztgθ）对5%石灰土地基进行验算。
桥梁现浇箱梁盘扣式满堂支架安全设计与验算分析
桥梁现浇箱梁盘扣式满堂支架安全设计与验算分析首先，针对支架的稳定性设计，需要考虑各种工况下的抗倾覆能力。
首先，支架在施工过程中可能会受到风、地震等外力的作用，因此需要根据设计规范和实际情况，计算支架的抗倾覆稳定系数，并进行相应的排查。
另外，由于支架的高度较高，对水平稳定性的要求也比较高，需要合理设置支撑点和支撑方式，以增加支架的稳定性。
其次，需要对支架的承载能力进行设计和验算。
支架在现浇箱梁施工过程中需要承受桥梁自重、混凝土浇筑时的作用力和施工车辆等荷载的作用，因此需要合理选取和布置支架材料和构件，并根据设计要求，计算支架的最大承载力。
在进行材料选型时，需要考虑材料的强度、刚度和耐久性等因素，并合理选择支架构件的型号和尺寸。
此外，还需要对支架的刚度进行设计和验算。
支架在施工过程中需要保持稳定的形状和位置，因此需要具有足够的刚度。
在设计中，需要合理设置支撑点和支撑杆件的间距和数量，以增加支架的刚度，并计算出合适的支架刚度系数。
同时，需要注意支架的刚度对结构变形和施工质量的影响，确保施工过程中的变形控制在允许范围内。
最后，还需对支架进行验算分析。
在设计和施工过程中，需要根据实际情况对支架的安全性进行验证。
通过使用结构分析软件模拟支架的工作状态，计算各个构件的内力和应力，并判断其是否满足强度和稳定性的要求。
另外，还需要针对施工过程中的各种紧急情况和异常工况进行分析和研究，制定相应的应急措施，确保施工过程的安全性。
综上所述，对桥梁现浇箱梁盘扣式满堂支架的安全设计与验算分析，需要考虑稳定性、承载能力、刚度等因素，并按照相关设计规范和要求进行设计和计算，以确保支架在施工过程中的安全可靠。
公路工程现浇箱梁施工满堂支架受力检算分析
公路工程现浇箱梁施工满堂支架受力检算分析摘要：结合箭沱湾互通G匝道桥现浇箱梁施工实例对现浇箱梁满堂支架受力验算进行分析。
现浇箱梁结构相对简单，结构受力明确，造价相对较低，后期运营维修成本低，施工方便等优点，在我国高速公路桥梁建设工程中应用广泛。
满堂支架工艺在现浇梁施工过程中应用极为普遍，支架的设计和受力验收是从事桥梁施工技术人员必须熟练掌握的基本技能之一。
但是，在施工过程中由于模型选取部正确，导致受力计算错误，加上现场实际搭设过程中，支架搭设不规范、支架的材料进场验收不严格等原因，时常发生支架失稳跨塌，造成重大人员伤亡及财产损失，为了进一步提高受力验收的准确性，本文采用有限元软件建立力学模型，对支架的受力进行计算，能够与传统的手算方法互相验证，是传统手算方法的一种补充，目前已广泛应用于各类桥梁结构受力验收，具有较高的可靠性。
关键词：现浇箱梁，盘扣支架，荷载组合，地基承载力，有限元理论计算1引言现浇箱梁结构相对简单，结构受力明确，造价相对较低，后期运营维修成本低，施工方便等优点，在我国高速公路桥梁建设工程中应用广泛。
但是，在施工过程中由于模型选取部正确，导致受力计算错误，加上现场实际搭设过程中，支架搭设不规范、支架的材料进场验收不严格等原因，时常发生支架失稳跨塌，造成重大人员伤亡及财产损失。
本文结合箭沱湾互通G匝道桥现浇箱梁施工实例对现浇箱梁满堂支架受力验算进行详细分析，对现浇箱梁支架施工具有重要的指导意义。
实践证明，只要采取合理的支架搭设方案，建立正确的计算模型，就能保住现浇箱梁施工的安全和质量。
2工程概况箭沱湾互通G匝道桥跨越山间谷地，结合本桥地形地质条件及桥梁高度以及互通平面线型，统筹本合同段桥梁的跨径选择，着重考虑桥梁经济性能及施工的组织，经综合比选，本桥分别采用30mT梁及现浇箱梁方案。
桥梁中心桩号为GK0+454.4，孔径布置为 19*30m，桥梁全长为577m。
桥梁墩台均采用右偏角90°正交，墩台径向布置。
满堂式支架载荷能力验算
满堂式支架载荷能力验算一、设计概况：XX匝道桥起点桩号为XX，终点桩号为XX，桥跨组成为XX米，桥梁全长XX米。
本桥上部采用预应力混凝土现浇连续箱梁，满堂式支架就地现浇施工，全桥一次落架完成。
下部采用肋式桥台、柱式桥墩；基础采用钻孔灌柱桩。
二、支架受力验算：本桥采用满堂式钢管支架现浇梁板，在横向按照支架间距铺设垫梁，然后搭设支架，纵向间距为60cm，横向间距均为60cm，步距120cm，每跨纵横向均设置剪刀撑（详图附后见图a）、图b）、图c））。
荷载计算：①、钢筋砼荷载钢筋砼自重：893.6×26KN/m3=23233.6KN则钢筋砼荷载为：23233.6÷(85×15.5)=17.63KN/m2②、施工人员及机具：1.0KN/m2③、倾倒砼时产生的冲击荷载：2.0KN/m2④、振捣砼时产生的荷载：2.0KN/m2⑤、模板及扣件：0.75KN/m2横向水平杆自重产生的荷载：⑥、横向水平杆自重产生的荷载：15.5m×33.3N/m/(0.6m×15.5m) =0.06KN/m2⑦、纵向水平杆自重产生的荷载：8根×0.6m×33.3N/m /(10.5m×0.6m)=0.025KN/m2⑧、支架自重产生的荷载：33.3N/m×8m/(0.6m×0.6m)=0.6KN/m21、纵向水平杆的计算：纵向水平杆的组合荷载为①+②+③+④+⑤+⑥合计：23.44KN/m2纵向间距0.4m，纵向水平杆的均布荷载为：q=1.1×23.44×(10.5/27)=10.02KN/m(1.1为保险系数)弯曲强度σ=ql12/10w=10.02×6002/(10×4.493×103)=80.3MPa＜[f]=215 MPa挠度：f=ql14/150EI=10.02×6004/(150×2.1×105×1.078×105)= 0.38mm＜l1/400=1.75mm（本项计算公式依据见《路桥施工计算手册》P437）满足要求。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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表１ 碗扣支榘钢管簸面特性
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某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M3计算；2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）模板重量：G2施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
砼自重：G1=[12.75×1.6-3×(3.65×1.15-0.3×0.5-0.25×1）]×2×26=234.2KN模板荷载: G2=[12.75×2+6×(0.45+0.5)×2]×0.6=22.14KN（模板及加固件按0.60KN/m2）施工荷载：G3=12.75×2×4Kpa=102KN支架荷载：G4=18KN综荷载为G=（G1+ G2+ G3+ G4）=376.3KN(取2m为一个计算单元)90120120909012012090901201209020 11/2跨1/2跨每2m 长度内共有门架13榀，故单榀门架受力为： N=376.3÷13=28.9KN ＜［N ］＝75KN安全系数K=2.6满足要求!由于翼板下荷载较小,在此不进行验算。
（二）横隔梁下支架验算：⒈门架验算： 横隔梁宽为2m ，支架按0.6m 步距,排距按0.6m 与路线方向垂直布设。
故取1.6m ×0.6 m(单榀门架)为一计算单元进行计算。
砼自重：G1=1.6×1.6×0.9×26=39.936KN模板荷载: G2=(1.6×0.6) ×0.6=0.576KN （模板及加固件按0.60KN/m2） 施工荷载：G 3=1.6×0.6×4Kpa=3.84KN 支架荷载：G 4=1.40KN总荷载为G=（G 1+ G 2+ G 3+ G 4）=45.752KN在单幅横隔板下，由于取的是单榀门架为一个受力单元，即 N=G=45.752KN ＜［N ］＝75KN 安全系数K=1.64 满足要求!在门架搭设时横隔梁处将会受到立柱的影响,不能完全按60cm 进行布设,施工时适当调整,但调整后的间距不能大于60cm 。
1.60.62⒉碗扣验算：如右图所示，在中横梁处碗扣是按0.9m ×0.6m 布设。
取一个立柱（0.9m ×0.6m ） 为计算单元。
砼自重：G 1=0.6×0.9×2×26=28.08KN 模板荷载: G 2=0.6×0.9×0.6=0.324KN 施工荷载: G 3=0.6×0.9×4KPa=2.16KN 支架荷载：G 4=0.69KN单立柱所受荷载为:G= G 1 +G 2 +G 3 +G 4=31.254KN<[P]=40KN 安全系数K=1.3 满足要求! (三)分配梁强度验算1、横隔梁下[10槽钢强度验算，跨度为1m ，取1m 长度为计算荷载，偏安全按简支计算，即得荷载为q=（45.752）÷1.6=28.60KN/m 。
M= (1/8)(ql 2)= 0.125×28.60×12=3.575KN. m W=39.7cm 3 (查有关资料得) σ=M/W=3575÷39.7=90.05Mpa<［σ］=210Mpa 安全系数K=2.33 满足要求! 2、在跨中底板下在跨中槽钢的最不利布设方法与横隔梁一致,而荷载跨中并没有横隔梁大。
根据上述验算可知，其满足要求! （四）跨XX 高速H 钢门架计算0.60.9我部使用的是HM （500×300）型中截面尺寸为482×300 H 钢： 其力学性质为：截面积：A=146.4cm 2 惯性矩：I x =60800cm 4 截面抵抗矩：W x =2520cm 3 弯曲应力：[σw ]=145MPa 剪应力：[τ]=85MPa 弹性模量：E=210000MPa 根据上述数据与砼分配荷载计算H 钢的间距：(半幅考虑)砼在底板以上的在效面积为A1=8.904m 2故底以上的砼总重为:8.904×11×26=2546.544KN模板荷载：（1.15×11×2+12.75×11）×0.6KN/ m 2=99.33KN 施工、砼振捣荷载：（12.75×11）×4KPa=561KN 施工总荷载为:G=2546.544+99.33+561=3206.874KN分配到H 型钢上的均布荷载为:q=G ÷[12.75÷(2x+0.3)]÷11=(45.72x+5.26)KN/m安全系数取K=1.5计算 1、剪力计算H 型钢所受最大剪力在支点处ql ÷2≤[τ]×A ÷1.5 由此可得出Ｘ=4.8mH 型钢0.31112跨12跨EIql 384542、弯曲计算H 型钢所受最大弯曲在跨中处ql 2÷8≤[σw ] ×W x ÷1.5 由此可得出Ｘ=0.41m 3、挠度计算我们取X=0.4m 进得挠度计算fmax= 代入上面数据可知fmax=0.05mm<l/400从对H 型钢的力学验算可知H 型钢的垂直布设间距为0.8m(边对边)。
(五)预拱度计算 1、支架的弹性变形取门架受力的平均值进行支架的弹性变形计算 δ1＝L σ/E ；σ=N/A ；得到δ1＝LN/EAδ1＝EALN(mm) 翼板下 (N=12.4KN) 跨中底板下 (N=17.37KN) 横隔梁下板(N=26.15KN) L=6784mm L=5634mm L=5634mm 0.91.11.6注:表中所列荷载N 为单根钢管受的轴向力，即为单榀门架受力的一半。
E 取210000MPa ，A 为4.278cm 2。
2、其他非弹性变形钢管的接头产生的接缝压缩产生的变形，在本支架中取3个接头，每个接头＝3mm；模板与分配梁间取1mm，分配梁与支架取1mm，压缩量取值1mm，共计δ3－1顶托与支架取1mm，门架与支垫方木取2mm，地基取5mm。
共计：3+1+1+1+2+5=13 mm(六)地基承载力计算通过对现场地基的实际检测并通过现场监理员旁站，对一个(0.15m×0.15m)的试件加载到6.5T的荷载,混凝土基础稳定无裂缝出现，可得到：[σ]=65KN/（0.15m×0.15m）=2889KPa根据上述计算原理可得一个立杆的所传递到底托盘最大的力为:P =31.254KN而试验时并没有考虑力的向下分散，故此也不着考虑：σ=P/A=31.254KN/（0.15m×0.15m）=1389.06KPa<2889KPa地基承载力满足要求。
（七）、在风荷载作用下支架及模板的稳定性验算1、支架在风荷载作用下的稳定性验算根据查找杭州地区的气象资料得，杭州地区一般台风风压为600pa；作用在脚手架的风力（取横桥向2米为计算单元,支架高按6.5米计）为：P=W·A = 600×6.5×2×0.7÷1000=5.46KN(作用在距地面3.25m处)k横桥向一个计算单元支架重为:G=(17×2×0.027×10)+(15×2×0.6)=27.18KN抗倾覆系数K=27.18×7.5÷5.46×3.25=11.5>1.3满足要求!2、模板在风荷载作用下的稳定性验算作用在模板上的风力（取横桥向2米为计算单元）为：·A = 600×2×1.6÷1000=1.92KN(合力作用在模板中部) P=Wk横桥向一个计算单元模板重为:G=1.6×2×0.6=1.92KN抗倾覆系数K=1.92×0.01÷1.92×0.8=0.0125<1.3不满足要求!模板在风荷载作用下稳定性不满足要求，故在钢筋安装前采取临时加固措施，用拉杆将其固定在支架上即可。