机载天线隔离度的分析计算与仿真
天线隔离度计算范文
天线隔离度计算范文
在一个多天线系统中，存在着天线之间的相互耦合和干扰现象。
这些
干扰可能会导致接收天线接收到无关信号或者发射天线发送的信号被其他
接收天线接收到，从而降低了系统的性能。
因此，准确计算天线隔离度是
非常重要的。
其中S21表示天线2的发射信号到达天线1的接收信号之间的耦合系数，S11表示天线1的发射信号到达天线1的接收信号之间的反射系数。
通过这个公式，我们可以计算出天线隔离度的数值。
该数值是以分贝（dB）为单位，表示天线之间的隔离程度。
数值越大，表示隔离程度越好，天线之间的相互干扰越小。
另一种计算天线隔离度的方法是通过进行实际测量。
这种方法可以更
加准确地得到天线隔离度的数值，但需要一定的实验条件和设备。
在实际
测量中，可以使用网络分析仪来测量天线之间的S参数，然后利用公式进
行计算。
除了计算天线隔离度，还需要考虑一些其他因素。
例如，天线之间的
物理距离和天线的方向性也会对天线隔离度产生影响。
在设计多天线系统时，需要合理选择天线的安装位置和方向，以最大程度地提高天线隔离度。
总而言之，天线隔离度的计算是非常重要的，可以帮助评估多天线系
统的性能和可靠性。
在设计和优化多天线系统时，需要选择适当的计算方法，并考虑其他因素，以确保天线之间的干扰最小化，从而提高系统的性能。
隔离度的计算
隔离度的计算隔离度的计算所谓自激是指经直放站放大后的信号再次进入接收端进行二次放大，导致功放工作于饱和状态。
直放站的自激只出现在无线直放站中，由于光纤直放站是直接耦合基站信号，所以光纤直放站不会产生自激。
关于自激解释如下：比如温度变化引起放大器增益变化、隔离度改变，基站参数改变造成直放站输入信号增大等。
调试直放站时，切不可过分追求直放站的放大作用而将增益调得过大，一定要留有余地。
直放站安装不当，收发天线隔离度不够，整机增益偏大时，输出信号经延时后反馈到入端，致使直放站输出信号发生严重失真产生自激，信号自激的频谱，发生自激后信号波形质量变差，严重影响信号质量。
克服自激现象的方法有两种，一是增大施主与重发天线的隔离度，二是降低直放站增益。
当要求直放站覆盖范围较小时，可采用降低增益的办法，当要求直放站的范围较大时，应增大隔离度，工程中主要采用以下几种方法：-增大收发天线的水平及垂直距离-增加遮挡物，如加装屏蔽网等-增加施主天线的方向性，如使用抛物面天线-选用方向更强的重发天线，如定向角度天线-调整施主与重发天线的角度和方向，使两者尽量背向直放站系统中的隔离度主要是由直放站接收天线和直放站的发射天线间的隔离损耗所决定。
隔离度I的计算方法如下：I=F/BD+LW+ F/BP+LP 收发隔离要求：I-10≥GREP式中：F/BD施主正对基站方向天线的前后比；F/BP覆盖天线的前后比；LW障碍物损耗GREP直放站的增益LP自由传播空间损耗，LP=32.4+20LOGD+20LOGF；D两天线间的距离，单位KMF频率，单位：MHZ测量收发隔离度收发隔离度，即信号从直放站输出端口至输入端口的空中路径衰减值，其大小直接影响着直放站的增益配置，在确定天线位置后，一定要测量隔离度。
直放站前向输出功率比反向输出功率大，主要考虑前向链路的收发隔离度。
收发隔离度分为水平隔离度和垂直隔离度。
水平隔离度Lh用分贝表示公式如下：Lh=22.0+20log10(d/λ)-(Gt+Gr)+(Xt+Xr) (1)其中：22.0为传播常数d为收发天线水平间隔（单位：米）λ为天线工作波长（单位：米）Gt、Gr分别为发射和接收天线的增益（单位：dB）Xt、Xr分别为发射和接收天线的前后比（单位：dB）垂直隔离度Lv用分贝表示公式如下：Lv＝28.0+40log10(d/λ) (2)其中：28.0为传播常数d为收发天线水平间隔（单位：英尺）λ为天线工作波长（单位：英尺）按照工程设计要求，隔离度L（dB）应大于直放站最大工作增益Gmax约10-15dB。
机载天线隔离度仿真与分析
机载天线隔离度仿真与分析王立【摘要】天线隔离度是机载电子系统实现电磁兼容预测的重要参数.根据反应积分原理,提出采用孤立天线远场方向图来替代实际环境中天线的办法,简化分析模型,在保证分析精度的基础上,提高计算效率,从而高效完成电大尺寸环境中天线隔离度的仿真分析.通过在自由空间情况下进行测试,验证了仿真结果的准确性.【期刊名称】《电讯技术》【年(卷),期】2012(052)008【总页数】4页(P1383-1386)【关键词】机载通信系统;电磁干扰;天线方向图;电磁耦合;隔离度;电磁兼容【作者】王立【作者单位】中国西南电子技术研究所,成都610036【正文语种】中文【中图分类】TN03;TN82随着电子技术的高速发展，电子、电气设备和系统的使用愈加频密，特别是对于飞机这样的平台，更是集中了多种的电子系统和设备，这些系统和设备集中在飞机平台局部狭小的空间里，工作频带可以从20 MHz到40 GHz，系统设备之间的相互耦合关系十分复杂，其间的电磁兼容性是飞机航电设备综合设计中的一个重要课题［1］。
天线带来的电磁兼容问题更是不能忽视，因此，提高发射天线与敏感设备接收天线之间的隔离度是解决设备间电磁干扰的一个重要手段。
但是在飞机这样的平台上，设备以及天线一旦安装位置确定后便不能随意变动，因此在整个系统设计初期应对机载设备系统的电磁兼容性进行预测并进行合理的优化处理［2-4］，指导飞机天线布局［5］，最终使整个机载设备系统具有良好的电磁兼容性。
分析天线间耦合或隔离常规手段一般采用全波分析法，将安放到飞机载体上的天线模型连同其工作环境进行全波仿真分析，如果遇到电大尺寸环境，即相对于分析波长，需要进行分析的天线间的位置间距以及对天线耦合有影响的环境区域尺寸较大时，直接导致求解未知量变大。
为了保证计算精度，求解所耗费的计算资源（计算内存和计算时间）将急剧增加［3］。
因此全波分析方法只适用于对天线数目较少、载体尺寸较小的情况进行仿真计算。
机载天线隔离度的分析计算与仿真
第6 期 1 2 月
飞 机 设 计 A I R C R A F TD S I G N 飞 机 设E 计
V o l . 2 9N o . 6 D e c 2 0 0 9 第2 9 卷
文章编号：1 6 7 3 4 5 9 9 （2 0 0 9 ） 0 6 0 0 3 2 0 3
线间隔离度的计算公式中加入衰减系数 。
A = - M C + ξ ηM
式中：
2
（ 5 ） （ 6 ）
θ2 2 M = ρ θ1 π/ λR L η和ξ的值取决于M 的值如下：
前的理论计算条件一致，设圆柱体的半径为5 0 0 m m ，长度为5 m ，天线1 和天线2 配置在圆柱体的 同轴表面上，两者的距离3 m ，相互间的倾斜角为 6 0 °，飞机模型及天线安装位置如图4 所示。天 线1 和2 均为1 / 4 波长的振子，高5 0 0 m m 。工作频带 为1 0 0 ~ 2 0 0 M H z 间，中心频率为1 5 0 M H z 。
（ 2 ）
式中： λ 为波长； R 为天线间的距离； G 为发射 1 天线增益；G 为接收天线增益；δ1 为发射天线方 2 向上的发射天线场方向图电平；δ2 为接收天线方 向上的接收天线场方向图电平； T 为发射天线馈 1 电系统传输系数； T 为接收天线馈电系统传输系 2
2 2 21 / 2 R = [ ρ（ θ2 θ1 ） + （z z ） ] （ 4 ） 2 1 式中：ρ为圆柱体半径；θ2 θ1 为在圆柱体上天 线安装点之间的角度，弧度； z z 为沿圆柱体纵 2 1 轴方向的天线安装点之间的距离。 图3 上表示的是一般的几何关系，用来求得沿 圆柱上螺旋线线段配置在圆柱体上的两个天线间 的距离。当第一个天线配置在机身上，而第二个 天线配置在飞机壳体其他部件 （如垂直安定面，机 翼等） 上时，天线间的距离按线段之和来确定：即 由圆柱上螺旋线部分和从天线至圆柱上螺旋线切 点的直线部分来确定。
机载天线间耦合度分析计算
维普资讯
・
２ ０・
航 空 计 算 技 术
第３ ７卷 第 ６期
ｒ． ７ ５ ４ ６×１ ０～， Ａ＜ ６ 当 ２
线 的位置 ， 出两天线 的耦 合 系数如 图 ４所 示 。 得 当两 天线分 别 在 两机 翼 上 时 ， 侧 机 翼 上发 射 天 一 线 直角 坐标 为 （ ｍ， ． ｍ，７ ， 变另 一 侧机 翼 上 ０ 一３ ８ ２ ｍ） 改 接 收 天线 的坐标 ， 出两 天线 的耦 合 系数如 图 ５所 示 。 得
／ 一 、
离（ 。 ｍ） 考虑 屏蔽 系数后 ， 写成 （ 贝） ｏ ／ 分
＝
∞
、
Ｇ Ｇ 叼 Ｓ２０ 【 １Ｋ （ ， ， ＋ １。 ＋ ＋ ＋ ０ｌ ＿ ｇ ５ ）
、
篥
式（ ） ５ 中系数 Ｋ有 一 个 负 号 。 由于 圆柱 有 屏 蔽性 ， 因 此 它可 以减 小天线 间的耦合 因子 。
图 １ 屏 蔽 系数 的确 定
个在 机 身上 时 ， 短 距 离 是 直 线 和 椭 圆螺 线 的 组 合 。 最
当两 个 天线分别 在 两机 翼 上 ， 短 距 离 沿着 机 身和 机 最 翼， 由两 条直线 和一 条椭 圆螺 线组 成 。
１ 原 理 通 常 ， 线 间远场耦 合 系数定 义 为 天
极化 匹配系数 、 屏蔽 系数 、 发射 与接 收天线间最短距 离等 因素决 定。仿 真计算给 出 了飞机上不 同部
位 两 天 线 间 的耦 合 系数 。
关 键 词 ： 载 天 线 ； 合 系数 ；电磁 兼容 性 机 耦
中 图分 类 号 ：Ｎ ２ Ｔ ８ 文 献 标 识 码 ： Ａ 文章 编 号 ：６ １６４ ２ ０ ） ６ ０ ９０ １７ － Ｘ（０７ ０ ０ １ － ５ ３
天线隔离度计算
0.32
0.43 0.32
40.33
1.70 0.32
2.54
0.43 0.32
40.33
1.70 0.32
11.37
0.43 0.32
180.16
1.70 0.32
说明：
本计算公 式仅适用 于两天线 平行排布 的情况， 即天线最 大辐射方 向平行情 况。
CDMA20 00 1X与
GSM900 间天线隔 离(m)要 求：
为降低两 系统间干 扰，天线 要有一定 的隔离 度，其取 决于天线 辐射方向 图和空间 距离及增 益， 通
常不考虑 电压驻波 比引入的 衰减。引 入下公 式：
垂直排 列：
水平排 列：
Lv=28+40*lg(k /λ) (dB)
Lv=22+20*lg(d /λ)-(G1+G2)(S1+S2) (dB)
CDMA20 001X （定）与 联通 GSM900 （全）：
CDMA20 001X （定）与 移动 GSM900 （全）：
CDMA20 001X （全）与 联通 GSM900 （定）：
CDMA20 001X （全）与 移动 GSM900 （定）：
CDMA20 001X （全）与 联通 GSM900 （全）：
在一般的 工பைடு நூலகம்中， 我们都考 虑平行排 布情况， 90度方向 副瓣电 平，（如 图1）。 当天线非 水平排布 时，考虑 倾斜方向 的副瓣电 平，（如 图2）。
当天线背 对时，副 瓣电平最 小。 当天线正 对时，副 瓣电平最 大，即为 主瓣方向 。
在这里， 只需要修 改λ，隔 离度， G1， G2， S1，S2的 值，水平 间距和垂 直间距将 自动计算 获得。
机载相控阵天线近场测试补偿算法的研究及仿真
机载相控阵天线近场测试补偿算法的研究及仿真机载相控阵天线近场测试补偿算法的研究及仿真摘要随着雷达技术的快速发展，雷达天线测试技术也应不断满足多种新型雷达天线的测试要求，不仅要提高测试精度，随着雷达天线的复杂化，对测试系统的计算能力也提出了更高的挑战。
传统的雷达天线测试技术主要是远场天线测试技术，通过远场测试分析雷达的辐射特性。
虽然远场测试能够反映出雷达天线的基本性能，但也有许多方面的不足，很容易受到外界环境的影响，不能够准确地反映出雷达天线的特性参数等。
所以对新一代雷达天线测试技术的研究显得越发重要。
新一代天线测试技术是以近场测量技术为代表，近场测量技术具有测试精度高、抗干扰能力强、计算分析能力强等特点，这种天线近场测试系统已经广泛应用于多种雷达天线的测试过程。
与此同时，具有能够测量远距离、较强抗干扰能力等特点的相控阵雷达技术慢慢地开始引导雷达技术发展并成为其发展的主要方向。
因此现在对相控阵雷达天线的研制与设计也提出了更高的要求。
本课题所集中处理的问题具体包括，先由以近场-远场变换为理论依据，通过近场电场来求解出其理论的远场电场表达式；然后采取偶极子阵列仿真模型，获取其某一平面的远场电场的仿真表达式，进而将仿真运行与理论运行得出的远场方向图做对比，看是否完全重合，若存在差异，分析可能造成误差的主要因素；最后，分析造成近场测试过程中误差的因素对测量效果的影响,并讨论误差范围，进而由误差补偿方法对误差进行修正。
关键词：相控阵雷达，天线近场测试，近场-远场变换，偶极子阵列IThe research and simulation of the near-field radar antennameasurementAbstractWith the rapid development of radar technology,the radar antenna testing techniques should also be evolved to meet a variety of radar antennas.Such a testing technology not only should be improved precision accuracy,but also could be developed to meet the challenges of the calculation capability of the testing system,because of the complication of the radar antenna.The traditional radar antenna testing technology is mainly far-field antenna test technology that achieved by testing and analyzing the radiation characteristics of radar in the far-field.although the far-field test that reflects much fundamental in the basic performance of the radar antenna, but there has disadvantages in several aspects,the study of a new generation of radar antenna testing technology becomes more and more important .A new generation of testing technology radar antenna is based on the near-file test technology,the near-file test technology has the advantages of high precision,strong anti-interference ability ,excellent calculation and analysis ability,and the near-file test technology has been widely used in a variety of radar antenna testing process.In this paper,the solution of the problem is to calculate the limit far-field value through near-field electric field of the radiation of the electronic equipment or system and the near-field to far-field transformation,and to test and analysis the error.Finally,the error accuracy problem of the near-field measurement technology is analyzed.Key words: Phased-array radar ; Near-field antenna measurement ; Near-field to Far-field transformation；dipole arrayII目录论文总页数：23页摘要------------------------------------------------------------------------------------------------ II Abstract -------------------------------------------------------------------------------------------- II 第一章引言 -------------------------------------------------------------------------------------- 11.1 研究的背景 ---------------------------------------------------------------------------- 11.2 研究的意义 ---------------------------------------------------------------------------- 21.3 研究状况的分析 ---------------------------------------------------------------------- 31.4 研究的主要成果 ---------------------------------------------------------------------- 31.5 论文的结构 ---------------------------------------------------------------------------- 4第二章天线近场测试的原理 ----------------------------------------------------------------- 52.1 天线近场测试的论述 ---------------------------------------------------------------- 52.2 平面波展开原理 ---------------------------------------------------------------------- 62.3近场-远场外推变换 ------------------------------------------------------------------- 9第三章相控阵雷达天线的原理 -------------------------------------------------------------- 93.1 相控阵雷达天线的论述 ------------------------------------------------------------- 93.2 相控阵天线的方向图函数 -------------------------------------------------------- 10 第四章机载相控阵天线近场测试误差仿真及分析------------------------------------ 144.1 采样间隔对结果的影响 ----------------------------------------------------------- 144.2 幅相测量误差对结果的影响 ----------------------------------------------------- 164.3 远场补偿方法 ----------------------------------------------------------------------- 184.3.1 根据阵元相移量算法找出频率关系--------------------------------------- 184.3.2 理论上的补偿算法 ------------------------------------------------------------ 194.3.3 补偿算法的仿真 --------------------------------------------------------------- 19 第五章总结 ------------------------------------------------------------ 错误！未定义书签。
天线隔离度计算的若干关键问题分析
／Ｌ
）＋ （ Ｒ乩
（） １
的感 应场 造 成 的 ，该 感 应场 的电 场强 度 和距 离 平方
成反 比。这样 就容 易生成 较 大 的隔离度 。
其 使 用 条件 是 当两 天线 间 距 近似 满 足 远 场 条
垂 直 隔离公 式是 ：
Ｉ［ ］２ ＋ ０ｇ ｄ／） ｖ Ｂ＝ ８４ １ ｖ ｄ （ Ａ （ ３ ）
其 中ｄ【 是发 射天 线 与接 收 天线 之 间 的垂 直距 ｍ】 离 。 由于垂 直 隔离度 公式 不 能 由弗 里斯 公 式 直接 导 出， 曾经存 在 一定 的疑 义 ， 一定 程 度 上影 响 ｈ 式 也 ｒ 公 在 工程 应 用 的信 心嘲 。近 年来 我 国的研 究人 员对该 公
水 平 角 ｑ ０ ， 性 量 纲 ｅ ￣线 ＝
９ ３ ０ ０
图 １ 天 线 之 间混 合 隔 离示 意 图
收天 线之 间 的垂直 夹角 。 从 国 内外 一 些 测 量 和 实 验 的对 比可 以看 到 ， 计
０Байду номын сангаас
算 公式 基本 上 是准 确 的 ， 以满 足工 程需 要精 度 。天 可 线 隔 离作 为一 种 电磁 现 象 ，受 到 远场 近场 、周 边 物
件， ： 即 ｄ＞ Ｄ／ ｈ２ ２ Ａ （ ２ ）
除 以上水 平 隔离 和 垂直 外 ，还可 以进 行 混合 隔
离 ， 图ｌ 示 。 如 所
混合 隔离 度可 以采用 下式 进行 计算 ：
Ｉｉ（ 一 （ ／０ ） Ｍ＝Ｉ ９ 。＋ ￣ ｖ （ ４ ）
其 中（ ） （ ） 中 ： ｉ１发射 天 线 和 接 收天 线 １和 ２ 式 Ｄｍ ：
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线的距离，将其两天线的坐标参数代入公式（4）
即可[3]。
考虑到飞机机身的遮挡效应，即无线电波绕
射机身的衰减系数，应该在机载平台通信系统天
线间隔离度的计算公式中加入衰减系数[5]。
AC=-
M ηM+ξ
（5）
式中：
2
M=ρ θ1- θ2 姨2π/λRL
（6）
η和ξ的值取决于M的值如下：
姨 -3
5.476×10 当M＜26 η=
点的直线部分来确定。
P2
R
P1
第二个天线P（2 ρ2，θ2，z2）
第一个天线P（1 ρ1，θ1，z1） 图3 圆柱体模型上两天线的位置关系
34
飞机设计
第 29 卷
因此，飞机机体形状理想化时，求得两天线
间的最短距离，或是直线线段的长度，或是圆锥
形和圆柱形螺旋线线段的长度。路线的选择取决
于天线在飞机机体上的配置情况，为确定两天
于是，由表达式（3）得到，给定天线间的隔 离度A=- 30.5（dB）。
2 HFSS建模和仿真
2.1 飞机天线模型
基于电磁场高频结构仿真软件HFSS对实际飞
机做建模简化：将飞机机身等效为圆柱4波长的振子天线。
结合上面对天线隔离度分析计算的数据参
数，采用HFSS软件进行建模[5]。为使其仿真与之
摘 要：机载天线间的隔离度是飞机系统电磁兼容性的主要参数之一，用来表征天线间的耦合强弱程度。在实 际工程中，飞机上集中了大量天线，使得周围空间电磁环境很复杂。在研究机载天线电磁兼容性时，采用计算 天线间的隔离度数值的方法来实现。本文先通过对配置在圆柱体模型上的两个天线的隔离度进行理论分析和计 算，然后采用HFSS仿真软件对所需频带内的两个天线隔离度进行了仿真，并将其两者的结果进行了比较，从而 实现对整个频带内的天线的电磁兼容性的正确预测和评估。
被研究的天线增益系数是可计算的，为了估
计天线间的距离，可将飞机机体形状理想化，从
而求出天线间的最短距离。
例如，当在飞机机身的圆柱形表面上配置两
个天线时，可以将天线在机身表面上的距离R确
定为一段圆柱上的螺旋线线段[2]。
R=[ρ（2 θ2- θ1）2+（z2- z1）2]1/2
（4）
式中：ρ为圆柱体半径；θ2- θ1为在圆柱体上天
参考文献
[1] GJB289A- 97．数字式时分制指令/响应型多路传输数据总线 [s]．1997.
收稿日期：2009- 04- 01；修订日期：2009- 10- 24
第6期
33
耦。因此需要通过理论计算和合理的设计天线的 布局来减小其互耦，从而最大限度的满足天线系 统的电磁兼容性。
1 理论分析和计算
1.1 隔离度定义的数学模型
天线间的耦合实质是无线电系统间电磁干扰
的主要途径，常用隔离度来定量表征这种耦合的
-3
3.340×10 当M≥26
姨0.508 3
ξ= 0.562 1
当M＜26 当M≥26
式中：ρ为圆柱体半径；θ1，θ2为分别为第一个 天线与第二个天线安装位置的角坐标，弧度；RL 为圆柱上螺旋线线段的长度；λ为波长。
1.3 天线隔离度的计算
由前面给出的隔离度的表达式来计算在频点
F=150 MHz下2个1/4波长振子天线间的隔离度。将
的天线隔离度的表达式[2]。
A=201g（λ/4πR）+101gG1+101gG2+201gδ1+
201gδ2+101gT1+101gT2+101gB+101gC （2）
式中：λ为波长；R为天线间的距离；G1为发射
天线增益；G2为接收天线增益；δ1为发射天线方
向上的发射天线场方向图电平；δ2为接收天线方
天线2
y
x 图4 飞机及天线模型
2.2 仿真结果 在HFSS中设置仿真频率为150 MHz，对配置
在圆柱体模型表面上的天线1和天线2进行仿真计 算，图5给出了仿真结果两天线的隔离度随频率的 变化情况。其中，在中心频率150 MHz处，天线1 和天线2的隔离度为- 31.2 （dB），与理论分析计算 的两天线的隔离度A=- 30.5（dB），吻合较好。
3结论
天线隔离度是影响机载天线布局的一个重要 参数，也是电磁兼容考虑的重要指标。本文对机 载天线隔离度进行了理论分析计算和HFSS软件仿 真，对比结果吻合较好。从而，也验证了对天线 隔离度理论分析计算的正确性，通过掌握理论分 析计算和仿真天线间的隔离度，能够更及时、准 确的对机载天线间的电磁兼容性进行正确的预测 和评估，对于工程设计上具有一定的借鉴意义。
这两个天线配置在半径ρ=2λ的圆柱体表面上，距
离为z=3λ，相互间的倾斜θs= θ1- θ2 =60°。
对 于 1/4 波 长 对 称 振 子 来 说 ， 可 以 认 为
G1=G2≈3.2，因此，AG1=AG2=10×l g3.2=5.05（dB）。 假定天线在方位面上的方向图均匀度等于1.0，
所以，δ1=δ2=1.0。因此，Aδ1=Aδ2=20×l g1=0（dB）。 除去2个天线的馈电系统，假定天线输入端
向上的接收天线场方向图电平；T1为发射天线馈
电系统传输系数；T2为接收天线馈电系统传输系
数；B为考虑两个天线极化匹配的系数；C为考虑
配置天线位置处表面屏蔽作用的系数。
或写成，A=AR+AG1+AG2+Aδ1+
Aδ2+AΓ1+AΓ2+AB+AC
（3）
对于工程实践来说，当表面的曲率半径与波
长可以比拟时，表达式（2）能够使计算结果同测量 结果取得较好的一致。分析表达式（2）能够估计出 引入表达式中的各因素对天线间隔离度增加程度 的影响。
z=3λ，θs= θ1- θ2 =60°，根据关系式（4）来确
定圆柱上螺旋线弧线线段的长度为：
RL=[4λ2×1.10+9λ2]1/2=3.66λ 在 这 种 情 况 下 ， RL=R， 及 考 虑 图 2 的 曲 线 ， 可以得到系数AR=- 32（dB）。
由于天线配置在有曲率的圆柱体表面，所以 衰减系数由式（5）可得：AC =- 7.11（dB），其中η= 5.476×10-3，ξ=0.508 3，M由式（6）可得M=3.8。
前的理论计算条件一致，设圆柱体的半径为500
mm，长度为5 m，天线1和天线2配置在圆柱体的
同轴表面上，两者的距离3 m，相互间的倾斜角为
60°，飞机模型及天线安装位置如图4所示。天
线1和2均为1/4波长的振子，高500 mm。工作频带
为100 ~200 MHz间，中心频率为150 MHz。
z 天线1
Engineering，Shenyang 110136，China） （2. Shenyang Aircraft Design & Research Institute，Shenyang 110035，China）
Abstr act: Isolation between antennas is a primary parameter of electromagnetic compatibility (EMC) on airborne platform, which is the characterization of the degree of electromagnetic coupling. Electromagnetic environment for airborne platform is very complicate because of lots of antennas. The isolation between antennas is calculated in study of airborne electromagnetic compatibility. Based on the theoretical analysis and calculation of the cylinder model，the isolation between two antennas are simulated by HFSS in this paper. And the theoretical calculation results accord with the simulation results， so as to achieve the reasonable prediction and assessment for the antenna electromagnetic compatibility in the whole band.
（下转第43页）
第6期
黄 凌 等：余度数据总线电气隔离度的测试与分析
43
3小结
比较在上述2种不同状态下得到的隔离度， 并通过理论分析，不难得出电缆屏蔽层的良好接 地是提高隔离度的最佳保证。所以作为数据传输 总线和备份的余度总线，必须做到屏蔽层良好接 地，这样就可以做到无论使用哪条线进行数据传 输，都可以确保“有传输活动”总线不对“无传 输活动”总线产生干扰，同时也可以防止因总线 电缆屏蔽层接地不良而对其他敏感电气设备产生 辐射干扰。
射机天线输出功率比值的10倍对数值，其表达式
如下：
A=- 10 log Plr/Pin
（1）
其中：Plr为接收机天线负载上吸收功率；Pin为发
射机天线输出功率。
发射天线
接收天线
发射机
Pin
Plr
图1 发射及接收天线系统
接收机
在发射天线辐射信号时，省略了与求接收天
线上信号功率的中间换算，进而得到用分贝表示
关键词：隔离度；电磁兼容；耦合；HFSS
中图分类号：V243.4
文献标识码：A