锚杆轴力模板
隧道运营期结构健康监测及稳定性评价
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩ ＴＥＣＴＵＲＥ
Ｖｏ ． ８ Ｎｏ １ １３ ． ０
Ａｐ ． ２ ２ ｒ ０１
・１ ７９ ・
・
桥 梁
・隧 道
・
文章编号 ：０ ９ ６ ２ ２ １ ）０ ０ ７ — ３ １０ －８ ５（０ ２ １ — １９ ０
进行一致性检验 ， 尼＝ ．０ ５＜ ． ， 明确定 的指标 权重是合 ｃ ０００２ ０ １说
ｔ （ ＜ ０ ｏｕ ８） （０ ９ ≤１
理 的。
１ ８ ￣ｕ ＜ ０ ， （ ０ ９ ） ＜ ，（ ＝ ２Ｕ） （ ＜８ ） ＜０， ０ ｕ ＜７ ） （ｆ ０ ； 『
关键 词 ： 隧道运营期 ， 隧道结构健康监测 ， 属函数 ， 隶 模糊综合评价
中图分类号 ： ４６ Ｕ ５ 文献标 识码 ： Ａ
０ 引 言
隧道在运营期不可避免地遭到地 质恶化 、 环境 荷载 、 腐蚀 、 疲 劳等因素的影响 ， 而 导致 隧道结 构损伤 和失 稳 ， 可 能造成 隧 从 并 道崩塌等事故 的发生 。 隧道结构健康监测 （ 简称 Ｔ Ｈ 定 义为 “ Ｓ Ｍ） 利用现场 的无损 传感技术 ， 过隧道系统的特征分析 ， 通 检测 隧道 支护 系统损伤 ， 分 析发生损伤 的地 点、 度和原 因 ， 程 并对 隧道整 体 的健康 状态做 出 评价” 。与桥梁等 一般 建 （ 筑物不 同， Ｓ Ｍ 的监测 范 围从 支 构） ＴＨ 护结构 扩展 到了隧道 围岩 ， 并且 由于隧道支护结 构和地 质条件极
２ 裂纹监测 。 ）
拱
顶
裂 纹
内 部 位 移
杆
轴
基坑桩锚设计计算过程(手算)
=
=
= ++100 ) 得
=
所以，第一排锚杆的锚固长度为++=
）第二排锚杆：
=
=
6
=3m,
第二排锚杆锚固段在填土中的长度：
=
=
第二排锚杆锚固段在第二层土中的锚固长度：
=
= ++100 )
得
= 所以，第一排锚杆的锚固长度为++= 第一排锚杆总长度 =+8=，设计长度 23m 第二排锚杆总长度 =6+=，锚杆长度取，设计长度 24m.
九）桩身设计：
已知单位宽度最大的弯矩 M’=,,支护桩直径 D=，桩间距,选用 C30
混凝土，基坑为一级支护基坑。 Nhomakorabea桩身弯矩设计值 M=
=混凝土强度设计值：
,钢筋强度设
计值：
支护桩的截面积：A=
785000 , 混凝土面层厚度 50
主筋所在的半径
.
=M/(fc × A × r)=0/=
查表可得，
= (ξ× fc ×A)/
填土顶部主动土压力强度： =q - 2
=填土底部的主动土压力强度：
=（ +q） -2
=
（2） =粉质粘土：
粉质粘土顶部的主动土压力强度： = （ * +q） -2
=
=粉质粘土底部的主动土压力强度： =（ * + * +q） -2
=
=
（3） 临界深度：
=2 /
– q/ =2x12/
2）第一层锚杆计算：
FGH 段地层信息：基坑深 , 桩锚支护，第一排锚杆, 第二排在处，
角度 30°。
地层
轴力与锚索应力监测作业指导书
轴力与锚索应力监测作业指导书1.1支撑轴力监测1.1.1混凝土支撑轴力监测采取钢筋混凝上材料制成基坑支护结构，其轴力通常是测定构件受力钢筋应力，然后依据钢筋和混凝土共同工作、变形协调条件反算得到。
钢筋应力通常经过在构件受力钢筋上串联钢筋应力传感器给予测定。
现在工程上应用较多钢筋应力传感器有钢弦式，接收仪器为频率仪。
当支撑为钢筋混凝土支撑，每根支撑测3个点，每个点设置一组（4根）钢筋计，通常预先在支撑内钢筋笼四角或中间位置各埋设一组钢筋计，和支撑主筋焊接在一起，测量钢筋应力，然后经过钢筋和混凝土共同工作、变形协调条件反算支撑轴力。
图3钢筋计部署断面图钢弦式钢筋应力传感器（简称钢弦式钢筋计）原理和安装①工作原理是：当钢筋计受轴向力引发弹性钢弦张力改变，改变了钢弦振动频率，经过频率仪测钢弦频率改变，即可测出钢筋所受作用力大小，计算公式：受拉力：()2211K N o i f f -=受压力：()2222K N o i f f -=N 1一某一施工阶段时钢筋拉力（kN ）;o f 一钢筋计初频（Hz ）;i f 一某一施工阶段时钢筋计频率（Hz ）;K1一钢筋计受拉时灵敏度系数（KN/ Hz2）;K2一钢筋计受压时灵敏度系数（KN/Hz2）;N2一某一施工阶段时钢筋压力（KN）.②钢筋计和钢筋连接焊接法：把一根钢筋端头插入传感器预留孔中，再把另一根钢筋端头插入传感器另一端预留孔中，沿传感器端头焊接均匀，焊接时采取冷却方法，以防温度过高损坏电磁线圈和改变钢弦性能。
螺纹连接：在被测钢筋中，选若干小段（1米长），每一端制成和传感器相同螺纹规格，把钢筋带螺纹一端，拧入传感器中，直到拧紧为止，拧紧前应涂一层914环氧树脂快干胶，以防丝扣间隙影响应力传输，把传感器连接好钢筋带到现场进行焊接。
（以下图）1.1.2钢支撑轴力监测当支撑为钢管支撑，沿纵向每间隔3根支撑监测1根支撑，每根支撑测1个点，每个点设置一个钢弦式频率轴力计。
【表格范本】隧道锚杆
四川省桃园（川陕界）至巴中高速公路工程项目中间检验申请批复单承包单位：成都华川公路建设集团有限公司合同号： LJ7 监理单位：四川公路工程咨询监理公司编号：监表8工程项目高家湾隧道工程工程地点及桩号K77+260～ZK77+278.95具体部位1#车通锚杆支护检验内容锚杆根数、锚杆拔力、孔位、钻孔深度、孔径要求到现场检验时间年月日时承包人递交时间和签名年月日监理员收到时间和签名年月日监理员意见：签名：年月日专业监理工程师自检质量证明附件签名：年月日1.锚杆支护现场检验表2.隧道洞身锚杆检查记录表承包人收到日期和签名年月日四川省桃园（川陕界）至巴中高速公路工程项目锚杆支护现场质量检验表承包单位：成都华川公路建设集团有限公司合同号： LJ7 监理单位：四川公路工程咨询监理公司编号：隧道检表7 工程名称高家湾隧道工程施工日期桩号及工程部位K77+260～ZK77+278.95 2#车通锚杆支护检验日期基本要求1.锚杆的材质、类型、质量、规格、数量和性能必须符合设计和规范的要求。
2.锚杆插入孔内的长度不得短于设计长度的95%。
3.砂浆锚杆和注浆锚杆的灌浆强度应不小于设计和规范要求，锚杆孔内灌浆密实饱满。
4.锚杆垫板应满足设计要求，垫板应紧贴围岩，围岩不平时要用M10砂浆填平。
5.锚杆应垂直于开挖轮廓线布设。
对沉积岩，锚杆应尽量垂直于岩层面。
检查项目规定值或允许偏差实测值或偏差值检查方法及频率锚杆数量(根) 不少于设计按分项工程统计锚杆拔力（KN）28d拔力平均值≥设计值，最小拔力≥0.9设计值按锚杆数1%且不小于3根做拔力试验孔位(mm) ±50 尺量：检查锚杆数的10% 钻孔深度(mm) ±50 尺量：检查锚杆数的10% 孔径(mm) 符合设计要求尺量：检查锚杆数的10% 质检负责人意见：监理员意见：专业监理工程师：承包单位：成都华川公路建设集团有限公司合同号： LJ7 监理单位：四川公路工程咨询监理公司编号：隧道记录表26合同段桃巴调高速公路第7合同段工程名称高家湾隧道工程桩号或部位K77+260～K77+261.5锚杆支护检查日期锚杆类型药卷锚杆围岩类别IV级检查部位检查项目检查频率说明锚樯直径(mm)锚杆孔径(mm)锚杆长度(mm)锚杆孔深(mm) 锚杆间距(mm)允许设计实测允许设计实测122 42 2500 ±50 2500 ±15 1200 检查部位编号(1)拱顶位置的锚杆编为1。
锚杆
作用位置
对B1点取距，按 得
:2：计算3.2-5.7m处的土压力强度：
3.2-5.7m处的土压力为：
作用位置
对 点取距，则 得
:3：5.7-8.7m处的土压力强度
5.7-8.7m处的土压力为：
作用位置
对 取距，则 得：
:4：由于基坑点的弯矩等于零则8.7-12.1m处的土压力强度为
a—锚杆倾角
4： 计算
第一根锚杆的水平轴力
由于本基坑安全等级为1级则 取1.8所以
数值取自建筑基坑技术规程（2012）
则第一根锚杆的轴力为64.290KN，锚固段的长度为15.395m。
第二根锚杆的轴力为120.369KN，锚固段长度为18.4m。
第三根锚杆的轴力为346.260KN，锚固段长度为25.2m。
由此得每延米板墙上支撑作用力为：
已知支撑在基坑长度方向的间距1.6m，故各支撑计算荷载
计算板桩弯矩
A点的弯矩：
设AB跨间最大正弯矩位置距A的位置为X，按照该点截面剪力等于零求得：
得
X=1.225
AB跨间最大正弯矩为：
同理可求得
得
X=1.483
BC跨间最大正弯矩为：
同理求得
故可以求得板桩设计弯矩为
由于各锚杆水平轴力为
第四根锚杆的轴力为492.907KN，锚固段长度为21.2m。
计算锚杆拉力
1：先找主动土压力强度与被动土压力强度相同的点
由主动、被动各点土压力可以知道土压力强度相等的点位于第二层土以下。
设距离第二层土以下距离为X的地方两点土压力强度相等则：
令 可得
X=0.73m
可以得出土压力强度相等的点位于第二层土一下0.73m处。
三角形挂篮计算书
三角形挂篮计算书1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。
图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。
由2榀三角主桁架、横向联结系组成。
2榀主桁架中心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。
横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。
图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。
其由底模板、纵梁和前后横梁组成。
底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。
外模板长度为4.3m。
内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。
图4 外侧模图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。
并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。
悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。
底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。
底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。
底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。
外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。
其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。
锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。
锚杆计算书
M法计算书土压力计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) M值计算方法1 0.80 18.00 8.00 8.00 1280.0 水土合算2 2.40 18.30 39.63 10.13 5002.0 水土合算3 5.40 19.00 0.00 15.00 3000.0 水土合算4 2.40 19.00 0.00 15.00 3000.0 水土合算5 2.00 19.00 0.00 15.00 3000.0 水土合算—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(℃)2.基底标高为-5.60m，支撑分别设置在标高-1.50m处，计算标高分别为-2.00m、-5.60m处，3.地面超载：—————————————————————————————————————序号布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载 0.00 20.00 0.00 8.40—————————————————————————————————————基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑采用工字钢，其型号是36b号工字钢截面面积A=0.0100m2，截面惯性矩I=0.00016530m4，截面弹性模量E=206000.00N/mm2抗隆起、抗倾覆验算结果按地基承载力验算抗隆起基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.79(kN/m3)基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=19.00(kN/m3)支护结构嵌入深度D=6.40(m)基坑开挖深度h=5.60(m)基坑地表附加荷载q=20.00(kPa)坑底被动区附加荷载q pa=0.00(kPa)支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=0.00(kPa)支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=15.00°Nq=3.94Nc=10.98计算的抗隆起安全系数为Kwz=[0.00×10.98+(19.00×6.40+0.00)×3.94]/[18.79×(5.60+6.40)+20.00]=1.95达到规范规定安全系数1.80,合格!按滑弧稳定验算抗隆起围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=18.87(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=6.40(m)主动土压力系数Ka=tg2(45o-14.32o/2)=0.61滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=5.52(kPa)滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.25(弧度)基坑开挖深度h0=5.60(m)最下一道支撑距地面的深度h0'=1.50(m)最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.40(弧度)以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=2.34(弧度)坑外地面荷载q=20.00(kPa)q f=18.87×1.50+20.00=48.30(kPa)M SL=0.5×(18.87×1.50+20.00)×6.402=989.14(kN.m/m)R3=5.60×6.40+(2.34-0.40)×6.402=115.23(m2)R2=0.5×6.402×48.30+{2.34-0.40-0.5×[sin(2×2.34)-sin(2×0.40)]}-1/3×18.87×6.403×{sin2(2.34)×cos(2.34)-sin2(0.40)×cos(0.40)+2×[cos(2.34)-cos(0.40)]} =7142.34(kN.m/m)R1=6.40×(18.87×5.602/2+20.00×5.60)+0.5×6.402×48.30×[2.34-0.40+sin(2.34)×cos(2.34)-sin(0.40)×cos(0.40)]-1/3×18.87×6.403×[cos3(2.34)-cos3(0.40)]=5516.94(kN.m/m)M RL=5516.94×0.61×tg(0.25)+7142.34×tg(0.25)+115.23×5.52=3266.06(kN.m/m)计算的抗隆起安全系数为:K L=3.30=3266.06/989.14=3.30达到规范规定安全系数1.80,合格!按经验公式计算基坑隆起量：基坑开挖深度H=5.60(m)地表超载q=20.00(kPa)支护结构底部处土的粘聚力c=0.00(kPa)支护结构底部处土的内摩擦角=15.00(°)基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.79(kN/m3)基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=18.56(kN/m3)支护结构入土深度D=6.40(m)基坑底最大隆起量=-291.67-20.65+116.93+293.09=97.69(mm)验算抗倾覆稳定最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=567.46(kN/m)，合力标高为Elva=-7.61(m)被动土压力合力为Ep=660.88(kN/m)，合力标高为Elvp=-9.87(m)最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.50(m)主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea×(Elvs-Elva)=567.46×(7.61-1.50)=3467.29(kN.m/m)被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep×(Elvs-Elvp)=660.88×(9.87-1.50)=5529.36(kN.m/m)计算的抗倾覆安全系数为:1.59达到规范规定安全系数1.03,合格!内力及位移计算采用m法计算计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。
锚杆轴力监测方法研究
锚杆轴力监测方法研究摘要：矿产资源是宝贵的自然资源，对国民经济、人民幸福生活意义重大。
在矿山开采过程中，巷道围岩受到扰动，应力状态发生改变，极易发生采空区失稳、片帮冒落等灾害，引起矿山安全问题。
因此，对于矿山围岩巷道进行加固支护和应力应变状态监测极其重要。
巷道围岩的加固常采用锚杆支护，通过对锚杆轴力监测，可掌握锚杆支护效果和矿山应力应变情况。
关键词：轴力监测；锚杆；应力应变引言矿产资源是我国宝贵的自然资源，为我国经济发展提供了巨大的财富，同时也满足了人们生产生活的需求。
采矿过程中，地下围岩受开采扰动的影响，原岩应力发生变化，诱发大规模冒落、离层和岩壁片帮，严重时还可导致岩爆灾害的产生。
在2022年，全国共发生安全生产事故367起，死亡518人，这对从业人员和财产造成了重大损失。
随着采矿行业的不断发展，矿山的安全问题越来越重要，因此，采用锚杆支护提高巷道围岩稳定性，并实现对岩体应力状态监测至关重要。
1 锚杆支护1.1锚杆的种类根据锚杆与被支护体的锚固长度，可以将锚杆分为两种类型：集中锚固锚杆和全长锚固锚杆。
当锚杆杆体只有一部分和围岩相接触时，为集中锚固类锚杆；当锚杆杆体与围岩接触长度超过90%时，可以认为该锚杆为全长锚固类锚杆。
根据锚杆与围岩体的锚固方式，可以将锚杆分为两种类型：机械式锚固锚杆和黏结式锚固锚杆。
两种锚固方式所依靠的锚固作用力不同。
机械式锚固锚杆的锚与锚固围岩直接接触，两者之间的摩擦力使得锚杆能够锚固围岩。
黏结式锚杆是使用黏结剂将锚杆杆体与围岩钻孔孔壁固定在一起，依靠黏结剂对两者的固定作用进行锚固，黏结剂包括树脂、水泥砂浆等。
根据锚杆杆体的材料，又可以将锚杆分为两种类型：金属锚杆和非金属锚杆。
两种锚杆基底材料不同，其中金属锚杆还包括圆钢锚杆、螺纹钢锚杆等，非金属锚杆包括玻璃钢锚杆、木锚杆和竹锚杆等。
1.2锚杆支护技术的发展锚杆在加固工程中广泛应用，至今已有100多年的历史。
早在1890年的英国，就有将钢筋应用到煤矿岩层的加固中的实例。
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试验室名称：交GJC甲016/交GJC桥027记录编号：ZJJC/JL-SD008
项目名称
京台高速隧道监测SJ1合同段A2标
断面桩号
YK8+580
任务编号
20120820-9
隧道名称
西焙岭隧道右线出口
埋设位置
左拱腰1
元件编号
103
检测依据
《公路隧道施工技术规范》（JTG F60-2009）
0.30
9.84
1300.7
0.35
9.31
10.1
2012-10-29
1324.1
0.48
11.59
1305.6
0.54
10.37
1295.2
0.66
9.97
10.6
2012-10-30
1323.7
0.05
11.63
1304
0.19
10.56
1293
0.26
10.23
10.8
2012-10-31
1321.5
应力值(kN）
增量
积累
增量
积累
增量
积累
2012-10-20
1417.0
1390
1376
2012-10-21
1393.0
3.07
3.07
1365.5
3.08
3.08
1352.4
2.97
2.97
3.0
2012-10-22
1374.1
2.38
5.45
1345.8
2.44
5.51
1336
2.04
5.01
5.3
测量日期
红
黑
蓝
平均应力（kN）
f0和K
1429
-4.6E-05
f0和K
1401
-4.6E-05
f0和K
1389
-4.6E-05
量测频率（Hz)
应力值(kN）
量测频率（Hz)
应力值(kN）
量测频率（Hz)
应力值(kN）
增量
积累
增量
积累
增量
积累
2013-1-16
1315.3
-0.07
12.64
1296
-0.06
-0.01
12.48
1292.1
0.24
11.97
1283
-0.17
11.42
12.0
2012-12-10
1315.6
0.13
12.61
1292.2
-0.01
11.96
1281.9
0.13
11.56
12.0
2012-12-17
1316.8
-0.14
12.46
1294.1
-0.22
11.74
1283.8
12.46
12.5
2013-2-25
1311.2
-0.08
13.13
1292.8
0.15
11.89
1274.2
0.00
12.46
12.5
2013-3-15
1311.3
-0.01
13.12
1292.5
0.04
11.93
1274.3
-0.01
12.45
12.5
2013-4-12
1312.2
-0.11
13.01
0.24
12.82
1295.7
0.07
11.55
1279.6
0.11
11.83
12.1
2013-1-14
1314.7
-0.11
12.72
1295.5
0.02
11.57
1279.2
0.05
11.87
12.1
备注
检测：复核：
锚杆轴力监测记录表
试验室名称：交GJC甲016/交GJC桥027记录编号：ZJJC/JL-SD008
1291.1
0.16
12.09
1272.6
0.20
12.65
12.6
备注
检测：复核：
1293.5
0.14
11.81
1283.8
0.09
11.33
11.8
2012-11-9
1316
0.26
12.56
1290.8
0.32
12.13
1283.6
0.02
11.35
12.0
2012-11-11
1313.2
0.33
12.89
1288.2
0.31
12.43
1281.9
0.20
11.56
12.3
2012-11-13
1.02
8.23
9.0
2012-10-26
1332.8
0.50
10.53
1316.1
0.30
9.12
1303.8
0.71
8.94
9.5
2012-10-27
1331.4
0.17
10.70
1312.6
0.42
9.54
1303.6
0.02
8.96
9.7
2012-10-28
1328.1
0.40
11.10
1310.1
11.51
1278
0.14
12.02
12.1
2013-1-23
1313.8
0.18
12.82
1296.4
-0.05
11.47
1277.9
0.01
12.03
12.1
2013-1-27
1312.5
0.16
12.98
1297.3
-0.11
11.36
1277.2
0.08
12.11
12.1
2013-2-1
1313.4
-0.18
11.25
12.1
2012-11-19
1314.9
-0.20
12.69
1292.8
-0.22
11.89
1284.6
-0.01
11.23
11.9
2012-11-26
1316.6
-0.20
12.49
1294.1
-0.15
11.74
1281.6
0.36
11.59
11.9
2012-12-3
1316.7
《铁路隧道监控量测技术规程》（TB10121-2007）
仪器设备名称及编号
多路终端显示器（YQ-桥隧-024）
测量日期
红
黑
蓝
平均应力（kN）
f0和K
1429
-4.6E-05
f0和K
1401
-4.6E-05
f0和K
1389
-4.6E-05
量测频率（Hz)
应力值(kN）
量测频率（Hz)
应力值(kN）
量测频率（Hz)
2012-10-23
1359.5
1.82
1324.1
1.46
6.47
7.0
2012-10-24
1345.2
1.76
9.02
1324.1
0.84
8.16
1318.1
0.73
7.21
8.1
2012-10-25
1336.9
1.01
10.04
1318.6
0.66
8.82
1309.7
1314.1
-0.11
12.79
1289.5
-0.15
12.28
1283.3
-0.17
11.39
12.2
2012-11-15
1312.3
0.22
13.00
1291
-0.18
12.10
1283
0.04
11.42
12.2
2012-11-17
1313.2
-0.11
12.89
1290.9
0.01
12.11
1284.5
10.60
11.4
2012-11-3
1317.4
0.01
12.39
1296.8
0.09
11.42
1287.6
0.27
10.88
11.6
2012-11-5
1317.9
-0.06
12.33
1294.7
0.25
11.67
1284.6
0.36
11.23
11.7
2012-11-7
1318.2
-0.04
12.30
项目名称
京台高速隧道监测SJ1合同段A2标
断面桩号
YK8+580
任务编号
20120820-9
隧道名称
西焙岭隧道右线出口
埋设位置
左拱腰1
元件编号
103
检测依据
《公路隧道施工技术规范》（JTG F60-2009）
《铁路隧道监控量测技术规程》（TB10121-2007）
仪器设备名称及编号
多路终端显示器（YQ-桥隧-024）
-0.23
11.33
11.8
2012-12-24
1314.9
0.23
12.69
1295.9
-0.21
11.53
1281.8
0.24
11.57