上部结构计算
道路各结构层高程计算公式
道路各结构层高程计算公式随着城市化进程的加速，道路建设成为城市规划和建设的重要组成部分。
在道路建设中，各结构层的高程计算是一个关键的环节，它直接影响着道路的平整度、坡度和排水情况。
因此，正确地计算道路各结构层的高程是保证道路建设质量的重要前提。
本文将介绍道路各结构层高程计算的公式及其应用。
1. 路基层高程计算公式。
路基层是道路结构的基础层，它承受着道路上方各种荷载的作用，因此路基层的高程计算是道路建设中的首要任务。
路基层的高程计算公式如下：H = D + (G1 + G2 + G3 + ... + Gn)。
其中，H表示路基层的高程，D表示地面原始高程，G1、G2、G3...Gn表示不同材料的厚度。
在实际计算中，需要根据路基层的设计要求和材料特性来确定各材料的厚度，从而计算出路基层的高程。
2. 路面层高程计算公式。
路面层是道路上部结构的最上层，它直接承受着车辆的荷载和行驶的摩擦力，因此路面层的高程计算对道路的使用寿命和行车安全至关重要。
路面层的高程计算公式如下：H = L (T1 + T2 + T3 + ... + Tn)。
其中，H表示路面层的高程，L表示路基层的高程，T1、T2、T3...Tn表示不同材料的厚度。
在实际计算中，需要根据路面层的设计要求和材料特性来确定各材料的厚度，从而计算出路面层的高程。
3. 基层和底基层高程计算公式。
基层和底基层是路面层和路基层之间的中间结构层，它们的高程计算对道路的承载能力和排水情况有着重要的影响。
基层和底基层的高程计算公式如下：H = L (T1 + T2 + T3 + ... + Tn)。
其中，H表示基层或底基层的高程，L表示路基层的高程，T1、T2、T3...Tn表示不同材料的厚度。
在实际计算中，需要根据基层和底基层的设计要求和材料特性来确定各材料的厚度，从而计算出基层和底基层的高程。
4. 沥青混凝土层高程计算公式。
沥青混凝土层是路面层的主要组成部分，它直接影响着道路的平整度和耐久性。
4.5桥墩设计计算
④ 偏心距
ex=Md,t/Nd=990.766/8626.788=0.1148m=114.8mm ey=Md,l/Nd=1498.557/8626.788=0.1737m=173.7mm
组合4（不计纵向风荷载）
① 竖向力
0Nd 1.0[1.0 (2291.934 2 2043.3) 1.4 (309.75 976.95) 0.81.488.5 2]
9952.222kN
② 纵向弯矩
0M d ,l 1.0[1.4166 .8 0.8 (1.41076 .378)] 1439 .155 kN m
③ 横向弯矩 0M d，t 1.0[1.4 707 .690 0.81.1 (641 .170 1.918 10.477 )] 1565 .903kN m
④ 偏心距
ex=Md,t/Nd=1565.903/8626.788=0.1815m=181.5mm ey=Md,l/Nd=1439.155/8626.788=0.1668m=166.8mm
表3 基底竖向荷载效应标准值
上部结构 墩帽墩身 基础 汽车荷载 人群荷载 合计
竖向力（kN) 4583.868 2043.300 560.400 1286.700 177.000
组合1：顺桥向可能产生的最大偏心和最大弯矩——不计横向风荷载弯矩 组合2：横桥向可能产生的最大偏心和最大弯矩——不计纵向风荷载弯矩
偏心最大（1.0NG）
组合3：顺桥向可能产生的最大偏心和最大弯矩——不计横向风荷载弯矩 组合4：横桥向可能产生的最大偏心和最大弯矩——不计纵向风荷载弯矩
基底应力验算
表4 基底风荷载和制动力效应标准值
横向力（kN) 横向弯矩（kN·m)
YJK参数设置详细解析
结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。
2、结构材料信息：按实际情况填写。
3、结构所在地区：一般选择“全国”。
分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。
B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。
4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。
5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。
在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。
6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。
程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
9、加强层所在层号：人工指定。
根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。
10、底框层数：用于框支剪力墙结构。
高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
拱桥计算书
设计计算书一、设计资料（一）设计标准设计荷载：汽车-20级，挂车-100，人群荷载3KN/m2 净跨径：L0=16m净矢高：f0=2.28m桥面净宽：净6.5+2*（0.25+1.5m人行道）(二)材料及其数据拱顶填土厚度h d=0.5m,γ3=22KN/m3拱腔填料单位重γ=20KN/m3腹孔结构材料单位重γ2=24KN/m3主拱圈用10号砂浆砌号60块石,γ1=24KN/m3,极限抗压强度R j a=9.0MP a,弹性模量E＝800R a j。
(三)计算依据1、交通部部标准《公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89）》，人民交通出版社，1989年。
2、交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ022-85）》，人民交通出版社，1985年。
3、《公路设计手册-拱桥》（上、下册），人民交通出版社，1994年。
4、《公路设计手册-基本资料》，人民交通出版社，1993年。
二、上部结构计算（一）主拱圈1、主拱圈采用矩形横截面，其宽度b0＝10.0m,主拱圈厚度d=mkl01/3=6*1.2*16001/3=84.2cm,取d=85cm。
假定m=1.988,相应的y1/4/f=0.225,查《拱桥》附表（Ⅲ）-20（9）得Ψj=33003′32″,sinΨj=0.54551, cosΨj=0.83811 2、主拱圈的计算跨径和矢高L=l0+dsinΨj=16+0.85*0.54551=16.4637mf=f0+d/2-dcosΨ/2=2.28+0.85/2-0.85*0.83811/2=2.3488j3、主拱圈截面坐标将拱中性轴沿跨径24等分，每等分长Δl=l/24=0.6860m,每等分点拱轴线的纵坐标y1=[《拱桥》（上册）表（Ⅲ）-1值]f,相应拱背曲面的坐标y′1=y1-y上/cosΨ,拱腹曲面相应点的坐标y″1=y1+y下/cosΨ,具体位置见图1-1，具体数值见表1-1。
主拱圈截面计算表表1-1(二)拱上结构1、主拱圈拱上每侧对称布置截面高度d′＝0.25m的石砌等截面圆弧线腹拱圈，其净跨径l′＝1.5m,净矢高f′＝0.3m,净矢跨比为1/5。
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米算例1.1 基本资料1.1.1 主要技术指标标准跨径：13m 计算跨径：12.60m桥面总宽:8.5 m，横向布置为0.25 m（护栏）+1m(人行道)+6 m（行车道）+1m(人行道)+0.25 m（护栏）。
设计荷载：公路II级。
1.1.2 材料规格;非预应力钢筋采用HRB335,R235; 空心板块混凝土采用C30; 桥面铺装采用C30防水混凝土。
2.2 截面几何尺寸图图2.2横截面尺寸图(尺寸单位：cm)第 1 页图2.3中板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)图2.4边板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)2.3 毛截面几何特性计算中梁：毛截面面积A=3839 m毛截面重心位置: y=28.10cm(距离空心板上缘距离) 铰缝面积: A铰=6622基准材料: 中交新混凝土:C40混凝土 2.4 换算截面空心板截面的抗扭刚度可简化为图的单箱截面来近似计算。
第 2 页图2.5换算截面示意图(尺寸单位：cm)4b2h2IT??3.308?1010(mm4)2h2b?t1t23 内力计算及组合3.1永久作用效应计算3.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）g1g1?A???3839?10?4?24?9.21(KN/m)3.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）g2桥面铺装采用等厚度的15cm的C30混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.15_8.5_24=30.6 (kN/m)人行道及栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按12(kN/m)：为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:g2?12?2?30.6?9.1 (kN/m) 63.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）g3因为铰缝自重可以近似看成C30混凝土来算,因此其自重为:g3?(662)?10?4?24?1.59(KN/m)第 3 页由此得空心板每延米总重力g为：g1?g1?9.21 (kN/m) （第一阶段结构自重）g??g1?g2?1.59?9.1?10.69(kN/m)（第二阶段结构自重）g??g?g1?g??9.21?10.69?19.90(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表3-1。
桥梁上部结构支架现浇计算书
桥梁上部结构支架现浇计算书一、编制依据二、工程简介本标段上部结构现浇支架施工桥梁3座,其中窑头互通ZA1匝道桥跨径为6*25m,箱梁为单箱双室截面,顶板宽19.5m,底板宽15.5m；悬臂2m,翼缘板外侧厚O.20m,根部厚0.45m；顶板厚0.25m,底板厚0.22m,腹板厚跨中段为0.5m,变厚段为0.8m；端横梁宽度为1.5m,中横梁宽度2.0m,现浇梁板距离地面最高12.3m,最低6.6m。
窑头互通ZA2匝道桥跨径组合为：4×20m钢筋混凝土连续箱梁+4X20m简支桥面连续预应力混凝土箱梁，箱梁为单箱双室截面，顶板宽20m,底板宽16m；悬臂2m,翼缘板外侧厚0.20m,根部厚0.45m；顶板厚0.25m,底板厚0.22m,腹板厚跨中段为0.5Onb变厚段为0.80m；端横梁宽度为15m,中横梁宽度2.0m,现浇梁板距离地面8.5m,最低1.7m0窑头互通ZD匝道桥跨径组合为：5×20m预应力混凝土简支桥面连续小箱梁+5X20m 钢筋混凝土连续现浇箱梁，箱梁为单箱单室截面，顶板宽9m,底板宽5m；悬臂2m,翼缘板外侧厚0.2Onb根部厚0.45m；顶板厚0.25m,底板厚0.22m,腹板厚跨中段为0.5Onb变厚段为0.80m；端横梁宽度为15m,中横梁宽度2.0m,现浇梁板距离地面最高I175m,最低3.4m0三、现浇箱梁模板及支架体系设计三座桥梁上部结构均采用支架法现浇施工，均采用满堂支架法施工。
四、现浇箱梁支架计算书ZD ZA1互通ZA2匝道桥，为施工简便，支架横距和纵距布置均不超出窑头互通ZA1匝道桥最大间距布置。
4.1荷载计算4.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴卬——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg∕πΛ(2)q2一箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2=1∙0kPa0⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取1OkPa o(4)q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa°(5)q5——新浇混凝土对侧模的压力。
7上部结构计算
第三章上部结构计算3.1设计资料（1）跨径: 标准跨径16m，板长15.96m,计算跨径15.3m；（2）桥面宽度：6+1.25m；（3）设计荷载：公路—II级荷载；（4）结构重要性系数：1.0。
3.2荷载横向分布系数计算3.2.1截面几何特性计算为简化计算，本桥的设计计算以边板跨中截面作为控制截面进行计算。
图3-1、3-2分别为边板和中板截面分块图，计算各截面惯性矩，并通过平行移轴公式，求得截面对主形心轴的惯性矩。
截面各部分几何特性列于表3-1中边、中板毛截面几何特性表表3-1- 8 -- 9 -图3-1 边板截面构造尺寸及截面分块（单位：cm ）图3-2 中板截面构造尺寸及截面分块（单位：cm ）计算抗扭惯性矩t I22412422t b h ca t I b h t t =++ 其中1234100,68,12,12,24,18b h t t t t ======。
根据公式可计算得648.36410t cm I =⨯，644.31310I cm =⨯。
- 10 -根据刚度参数公式计算刚度系数224.3131255.8 5.80.028.3641530t I b l I γ⎛⎫⎛⎫=⨯=⨯≈ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭3.2.2支座处的荷载横向分布系数m 0计算支点截面横向分布系数按杠杆原理法计算，对于汽车荷载，最不利情况为一个车轮全部位于一块板上，故汽车荷载的横向分布系数：1 1.10.5052oqm =⨯=图3-3 边板横向分布影响线及最不利荷载图3.2.3跨中横向分布系数计算预制板之间采用企口缝，所以跨中的荷载横向分布系数采用铰接板法进行计算。
- 11 -（1）计算横向分布影响线计算表表3-2（2）跨中的荷载横向分布系数Mc 计算当双行汽车荷载作用时，1号板的横向分布系数最不利，因此取1号板横向分布影响线为例，如下图3-4所示：1板的横向分布系数如下： 1号板：()110.27060.21440.17630.15270.393522cq qm η==⨯+++=∑ 因此，对于各块板的横向分布系数偏安全取0.3935cq m =。
交通标志结构计算书
交通标志结构计算书1 设计资料1.1 板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=3.3(m)，高度h=2.2(m)，净空H=5.5(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)2)附着板A数据板面形状：圆形，直径D=1.2(m)，净空H=6.0(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2 横梁数据横梁的总长度：5.48(m)，外径：152(mm)，壁厚：8(mm)，横梁数目：2，间距：1.45(m) 1.3 立柱数据立柱的总高度：8.2(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：10(mm)2 计算简图见Dwg图纸3 荷载计算3.1 永久荷载1)标志版重量计算标志板A重量：G1=A*ρ*g=7.26×8.10×9.80=576.299(N)附着板A重量：G1=A*ρ*g=1.131×8.10×9.80=89.777(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)则标志板总重量：Gb=ΣGi=666.075(N)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为5.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：28.839(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=5.48×28.839×9.80×2=3096.698(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为8.20(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：91.874(kg/m) 立柱重量：Gp=L*ρ*g=8.20×91.874×9.80=7382.995(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(666.075+3096.698+7382.995)=12260.345(N)3.2 风荷载1)标志板所受风荷载标志板A：Fwb1=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A1]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×7.26]=4878.826(N)附着板A：Fwb2=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A2]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×1.131]=760.031(N)式中：γ0----结构重要性系数，取1.0γQ----可变荷载分项系数，取1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.547(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.152×1.711]=116.54 9(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.80W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.377×7.00]=1182.29 8(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4 横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
上部结构计算
:结构设计经验总结上部结构计算1、周期折减系数。
框架结构：厂房和砖墙较少的民用建筑，取0.8旷0.85, 砖墙较多的民用建筑取0.6~0.7,（—般取0.65）。
框架-剪力墙结构：填充墙较多的民用建筑取0.7~0.80,填充墙较少的公共建筑可取大些（0.80~0.85）。
剪力墙结构：取0.9~1.0,有填充墙取低值，无填充墙取高值，多数取平均值0.95比较保险。
2、地震作用计算中，在GE计算时，活荷质量折减系数和活荷载代表值的组合系数：（1）活荷质量折减系数：是指计算地震作用（地震力）计算时，计算质点质量（恒+活X活荷质量折减系数）用到的一个折减系数。
（2）、活荷载代表值的组合系数：是指计算地震作用（地震力）计算时，计算重力代表值（竖向荷载）的一个折减系数，直接用于竖向力（恒、活）作用下的结构内力计算。
与上述活荷质量折减系数区别不大，因为：既然重力（竖向力）考虑了多少活载，在计算地震力时也应考虑多少活载，两者是有相关性的，一般两者取值一样，最新版的SATWE已取消了一个系数，仅填一个即可：厂房：均取0.7,仓库应取大值（0.8~1.0）,仓库超载可能极大，取 1.0较稳妥。
民用建筑按规范：一般情况取0.5,藏书库、档案库取0.&按实际荷载输入情况（例如：专业厂房按实际荷载输入），计算取1.0。
具体可参考准永久值系数，最小一般取0.5,当活载较大时，此系数对结构计算结果影响很大，应慎重取值。
3、活荷载组合系数^c：是指多个可变荷载同时作用的组合系数口：“ 丫G恒+ W风+呛Y Q活”组合中的系数。
备注：活荷载重力代表值组合系数书E与活荷载组合系数书Q上述所代表的意义具有类似又有区别，类似的地方：两者都可理解为组合系数，活荷载组合系数书c是与风、吊车等其他可变荷载的组合，活荷载重力代表值组合系数书E也是组合系数，它是地震作用组合。
不同之处，活荷载组合系数书c最小0.7;活荷载重力代表值组合系数书E，一般民用建筑为0.5, 屋面可不考虑，相当于准永久值系数，一般的民用建筑，这两者取值是不一样的，多数是：g=0.7,忻=0.5。
YJK微课堂第二期：隔震结构操作流程和实例分析
上部结构计算-选取地震波
隔震结构设计
隔震结构：利用隔震元件，以集 中发生在隔震层的较大相对位移 ，阻隔地震能量向上部结构传递 。
隔震技术的重点是“隔离地震”
01
02
03
基本思想：是在建筑中 设置柔性隔震层，地震 产生能量在向上部结构 传递过程中，大部分被 柔性隔震层吸收，仅有 少部分传递到上部结构 ，从而降低上部结构的 地震作用，提高其安全 性。
•选用计算水平向减震系数β时同样的地 震波；
•在弹性时程参数“主方向峰值加速度” 中输入大震下的峰值加速度。
设置相关工况组合
由于YJK目前的FNA法不能同时施加竖向地震 波，所以竖向地震按简化算法取值。 长期荷载效应最大压应力：1.0D+0.5L 短期荷载效应最大压应力： 1.0D+0.5L+1.0Fek+0.4*（0.2（1.0D+0.5L）） =1.08D+0.54L+1.0Fek
7
隔震结构设计方法
隔震结构设计一般采用分部设计方法。即将整个隔震结构分为上部结构、隔震层、 下部结构及基础，分别进行设计
上部结构
隔震层
下部结构
基础
沿用一般抗震结构的 设计方法，水平地震 作用采用隔震以后的 标准值。隔震支座不 能隔离竖向地震作用， 所以与竖向地震作用 相关的不降低（如轴 压比等）。
《抗规》12.2.2-2条：
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上部结构计算3.1加劲肋刚度验算加劲肋刚度和临界钢度（底板加劲肋）Q345钢材的各项指标：Pa 910210⨯=E ，3.0=υ 被加劲肋的抗弯钢度29221011077)1(12m Pa t D ⋅⨯=-E =υ 被加劲板厚度t=15mm单根加劲肋对被加劲板的抗弯惯矩47231026.41002001620016121mm l ⨯=⨯⨯+⨯⨯=I 加劲肋的刚度比2294798076210110771026.410210mm mmPa mm Pa D r l l =⋅⨯⨯⨯⨯=EI = 加劲板的临界长宽比401l nr a +=，5141=+=+=l n n其中n －被加劲板分隔的局部板件数目1+=l n nn l －纵向加劲数目2.25807625140=⨯+=a纵向加劲肋实际长宽比05.1216200a a <=÷=（满足）因为加劲肋是等强度均匀布置的，且0a a <，所以临界刚度比n n n r l l 222)1()1(4++=*αδα 式中α－加劲板的长宽比b a /=αa －加劲板的长度（横向加劲肋间距）b －加劲板的宽（腹板间距）l δ－单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比bt A l l /=δ l A －单根加劲肋的截面面积065.0)153300/()20016(/=⨯⨯==bt A l δ11.0303.3===b a α80762115785)111.0()065.051(511.04222=<=+-⨯+⨯⨯=*l l r r （满足） 3.2加劲肋的刚度l I 和面积l A 所要满足的要求 req l l r bt I ,311≥ n bt A l 10≥2229905049500103200mm mm n bt mm A l ==≥=（满足） 加劲板的长宽比应力计算：（10米范围内）假设人行荷载t 2，桥面板自重 t cm g mm mm mm G ==⨯⨯⨯=583.11/8.71533003000031，纵向加劲肋自重t G 7.12168.71000]8.286.176.322130203521[2=⨯⨯⨯⨯+-⨯+=）（）（ 横向加劲肋自重t G 2.498.712002523=⨯⨯⨯⨯=则在10长的一段整个最大荷载为t t t t t G 24.1152.47.1234.2474=+++= 1米长的一段最大荷载为t G 524.111024.115=÷=，对一个腹板的荷载t G 762.722524.11=+÷=被压板的面积220000201000mm mm mm A =⨯= 222/881.320000762.7mm N mm t A G ===σ 腹板自重t G 493.08.7101002100=⨯⨯⨯=221/128.420000/762.7493.0mm N mm t t =+=）（σ06.0128.4/881.3128.4/121=-=-=）（）（σσσϕ.10.113.065.02=++=ϕϕf不设加劲肋的最小板厚mm fn b t 7.24)100101.124/(6000)24/(0=⨯⨯== 因为00,t t ><αα，所以35.216)1167.0()267.24)(022.0161(16167.04)1())(1(422222202,=+-⨯+⨯⨯=+-+=n t t n n r l req l αδα49333,31035.19167.0435.2161112660004111mm nr bt req l ⨯=⨯⨯+⨯⨯=+α 横向加劲肋的刚度req l t r I ,≤（不满足）所以26901]1}1)267.24)(022.0161(2562[{161]1}1))(1(2[{16122202,=--⨯+⨯⨯=--+=t t n n r l req l δ103,3107.24269011126600011⨯=⨯⨯=req l r bt 3.3最小板厚及极限强度计算mm fn b t 7.7)160101.148/(6000)48/(=⨯⨯==应力计算47231026.4)100(20016)200(16121mm mm mm mm mm mm l ⨯=⨯⨯+⨯⨯=I 4723104.10)125(25020)250(20121mm mm mm mm mm mm t ⨯=⨯⨯+⨯⨯=I 351026.426400)3.01(12)1(1273232=⨯⨯⨯-=I -=l l l t b r υ 34104.10261000)3.01(12)1(1273232=⨯⨯⨯-=I -=t t t t b r υ 67.0]34)801(1/[)35161(])1(1/[)1(440=⨯++⨯+=+++=t t l t r n nr a 换算压杆长细比1000)671,1000max(),max(0===t t t b a b l mm换算压柱有效截面回转半径ef se b r 121=，设mm b ef 400=，则mm mm r se 116400121=⨯= 2.01.01161000102101034514.31196<=⨯⨯⨯=⋅E =se y e r l σπλ 则1=ysm σσ，Pa y sm 610345⨯==σσ35.0264001021010345562.0562.096=⨯⨯⨯=⋅E =t b R l sm e σ 986.0926.0654.0640.1702.023=++-=e e e l efR R R b bmm b ef 394986.0400=⨯=令mm b ef 394=，113394121=⨯=se r 2.011.011310001021034514.313<=⨯⨯=-e λ 则1=ysm σσ，Pa sm 910345⨯=σ（收敛） 988.010345103452001626400200162639466=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯=⋅+⋅+⋅=y sm S l s ef y u A t b A t b σσσσ 则Pa Pa u 661034110345988.0⨯=⨯⨯=σ3.4横隔版最大间距和刚度（1）横隔板最小刚度计算箱梁上顶板的截面面积229911071415248000cm F u =⨯+⨯=箱梁下底版的截面面积21728200169246000cm F l =⨯⨯+⨯= 一个腹板的截面面积263220101000cm F h =⨯= 顶板对箱梁对称轴的惯性矩4123101.1)8000(26121mm mm mm fu ⨯=⨯⨯=I 底版对箱梁对称轴的惯性矩41231047.0600026121mm fl ⨯=⨯⨯=I 腹板长度mm H 101000=691776324612120008000600010470122cm f B B b e h l u l fl =⨯+⨯⨯=+I = 6924763246126000800028000101100122cm F B B B f h l u u fu =⨯+⨯⨯⨯=+I =612212121222211104.20)}(2)21()21({cm a a a a F B b F a B b F a I h ll u u dw ⨯=+-++++= 21360001010004140002471171174cm H B B f e e a l u =⨯⨯+=+⨯+= 22750001010001172472474cm H B B f e f a l u =⨯+=⋅+⨯+=m MN L K d dw d ⋅=⨯=⨯⨯⨯⨯=EI =133810338.14000104.20101.220201231263 （2）实际刚度计算设计为实腹式，如图2–1，2213000)60008000(21)21m H B B A l u =⨯+=+=（ 256.74.1)4.44.6(21)21m h b b A l u =⨯+=+='（´，4.036.02156.7<=='=A A ρ 为实腹式。
Q345钢的剪切模量Pa Pa G 991081)3.01(2/10210)12/⨯=+⨯⨯=+⨯E =υ（ 此时横隔板主要受剪力的影响d D m MN GAt K >⋅=⨯÷⨯+⨯⨯⨯==K 13432]2297)598798[(101.8445 满足要求设计为刚架式X 型，如图2-2，可得斜撑长度为m m m L b 6.7)3()7(22=+= 取斜撑尺寸为cm cm cm 340760⨯⨯则228.592.54.04.06.74.02m m m m m m A ≈=⨯-⨯⨯='2222.158.521m m m A A A =-='-='' 8.072.0212.15<==''=A A ρ（不符合） 取斜撑尺寸为cm cm cm 330760⨯⨯则2221.447.4)3.0(6.73.02m m m m m A ≈=-⨯⨯='2229.161.421m m m A A A =-='-='' 8.0805.0219.16>==''=A A ρ（符合） 那么d b b m MN cm cm cm cm Pa L K >⋅=⨯⨯⨯⨯=A EA =K 1480)760(330)207306(102108832932满足要求 设计钢架为V 型，如图2-3，可得斜撑长度为m m m L d 5)3()4(22=+=设计斜撑为mm mm mm 305005000⨯⨯则228.455.052m m m m A ≈=⨯⨯=' 2222.168.421m m m A A A =-='-=''77.0212.16==''=A A ρ（不符合） 设计斜撑为mm mm mm 304505000⨯⨯ 则222.45.4545.02m m m m A ≈=⨯⨯=' 2228.162.421m m m A A A =-='-=''8.0218.1622==''=mm A A ρd bb m MN cm cm cm cm Pa L K >⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=A EA =K 1948)500(345)207306(102102232932（满足要求）。