对拉螺杆计算
剪力墙模板施工方案
一、根据本工程特点, 采用多层板拼装大模板；梁、板均采用复合竹胶板施工工艺。
二、选用的材料及施工质量要求：1、定型组合钢模板：长度为600、750、900、1200、1500mm 宽度为100、150、200、250、300。
2、定型钢角模：阴角模规格：150X 150、100X 150阳角模规格：50 X 50连接角模：50 X 503、连接件：U 形卡、L 形插销、钩头螺栓、对拉螺栓、紧固螺栓、蝶形扣件、3形螺栓等。
三、模板施工方案设计: 根据本工程的质量和整体进度要求，结合工程主体结构的实际情况及本项目部的生产计划，本工程模板采用多层板拼装。
模板施工必须按照整体进度计划，加快施工进度，梁板必须配足三个楼层以上的模板材料以及三个楼层的支架支撑体。
梁底板采用50 mm厚的木模板，集中垂直运输和水平运输的能力加快施工进度。
1、选用的材料及质量要求：1 ）剪力墙面板采用组合钢模板，要求边角整齐、表面光滑、防水耐磨、耐酸碱、易于脱模，不得有脱胶空鼓。
方木：采用80 X 60mm穿墙螺杆：采用钢筋冷拉加工，穿墙螺杆套管采用硬塑料管，内径巾16。
2）模板骨架、支撑架、操作平台采用巾48X 3.5钢管。
3）水性脱模剂。
2、主体结构剪力墙模板设计：1 ）荷载计算：F1 = 0.22 Y ctO B 1 B 2v1/2F2= 丫cH按照《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，采用内部振捣器，现浇混凝土作用于模板的最大侧压力取F1、F2 其中的较小值：其中：混凝土重力密度丫c = 26 kN /m3外加剂影响系数（3 1 = 1.2混凝土坍落度影响系数 B 2= 1.15混凝土浇筑速度v = 5 m／h混凝土温度T= 15C，新浇混凝土初凝时间t0=200／（T+15）=6.67 h侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高H=2.9 m贝卩F1 = 0.22 X 26X6.67 X 51/2X 1.2 X 1.15 = 117.73kN/M2F2= 26 X 2.9 = 75.4 kN /M2< F1取混凝土侧压力F=75.4 kN ／M2木模荷载取0.90 折减系数。
模板力学计算
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算
一 For personal use only in study and research; not for commercial use二三 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5hV------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2=22.4kN/m 2H F c γ==25x3=75kN/ m2取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。
主楼转换层模板施工方案
主楼转换层模板施工方案一、模板方案1、主楼转换层模板方案概述本工程主楼转换层模板采用15mm厚光面多层胶合板和12mm厚竹胶板，钢管扣件加固支撑。
50×100㎜木方间距≤180mm做竖肋，Φ48×3.5钢管作横向龙骨和立柱，Φ14螺栓对拉加固，并与满堂脚手架或外围双排架拉接牢固。
模板拼缝加海绵条。
剪力墙模板高度配置到板底。
2、主楼转换层框支柱模板设计（1）框支柱模板设计框架柱均采用15㎜厚光面多层胶合板作面板，外侧用50×100㎜木方加肋，并用铁钉与板钉牢。
木肋间距≤180㎜，柱箍采用Φ48×3.5钢管，间距400㎜，2米以上间距500㎜，用Φ14对拉螺栓拉接。
（2）支撑体系采用Φ48×3.5钢管四周斜撑加固，再用花篮螺杆拉接平衡，确保其垂直度。
（3）框架柱模板设计简图①柱模剖面②柱模平、立面③ 根部节点④柱模与梁模头3、主楼框支梁、现浇板板模板设计（1）框支梁、现浇板模板设计概述框支梁、现浇板、楼梯模板采用12mm厚覆塑竹胶合板做面板，15mm厚光面多层胶合板做梁底模、侧模；模板拼缝、模板与剪力墙接触处用3mm海绵胶条，施工时拼接板加适当压力，压缩海绵条，确保不漏浆。
（2）支撑体系框支梁: 次龙骨为50×100 mm木方，间距为100mm，Φ48×3.5双根钢管做主龙骨，立档间距和梁下小横杆间距均为300 mm，立柱为Φ48×3.5钢管和可调节支座，间距为500 mm，各立杆布置双向水平拉杆，紧贴地设双向水平扫地杆，水平杆最大步距不得超过1500mm。
现浇板: 次龙骨为50×100mm木方，间距为300mm，Φ48×3.5双根钢管做主龙骨，其跨距为800mm，间距≤1500mm，立柱为Φ48×3.5钢管，排距为800mm、间距为1500mm，并配600长高度调节丝杠早拆头，各立杆布置双向水平拉杆，紧贴地设双向水平扫地杆，水平杆最大步距不得超过1500mm，为确保架体的刚度应设置垂直和水平剪力撑。
防撞墙模板计算
防撞墙模板计算一、尺寸规格本标段防撞墙模板为组合钢模板，面板采用δ=5mm 钢板；横肋为［8槽钢，最大间距为27.1cm （计算按27cm ）。
竖肋为δ=12×80扁钢。
模板四角采用4个φ16mm 拉杆对拉。
具体详见模板设计图。
Q235钢板：强度设计值[σ]=205Mpa ；弹性模量52.0610E Mpa =⨯二、边防撞墙模板计算1、计算荷载振捣砼所产生的荷载P 1=2KN/m 2，作用范围在有效压力高度之内。
倾倒砼所产生的水平动力荷载P 2=2KN/m 2，施工采用导管倾倒浇注。
根据《公路桥涵施工技术规范》按下列二式计算，取其中最小值： P=0.22γt 0β1β2V 1/2=0.22×25×200/（25+15）×1.0×1.15×1.01/2=31.6（kPa ） P=γH=25×1.62=40.5（kPa ） 取P =31.6（kPa ）根据《公路桥涵施工技术规范》进行荷载组合： P max =P 1+P 2+P 3=2+2+31.6=35.6kPa ，P MIN =P 1+P 2=2+2=4 kPa其中：γ —砼容重，取γ=25kN/m 3t 0—砼初凝时间，取t 0=200/（T+15），T 取值25℃。
β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0，掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2，这里取1.0。
β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm ，取0.85，5cm ～9cm 时取1.0，11cm ～15cm 时取1.15，这里取1.15。
V —砼灌注速度（m/h ），这里取1.0m/h 。
H —砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度。
说明：按1m/h 的浇注速度，施工至防撞墙高度1.62m ，模板侧压力从0线性递增至35.6kPa 。
混凝土侧压力分布模型如下图2、面板计算： 5mm 钢板参数：3243310416.7, 4.210126bh bh I mm W mm ====⨯横肋间距为270mm ，面板属于受压构件，按三跨连续梁计算。
模板施工方案
一、工程概况本工程为龙岩宇鑫机械制造有限公司综合楼，系框架结构。
地上总建筑面积1719.4M2，建筑层数为地上五层，建筑高度17.85M。
基础形式为人工挖孔扩底灌注桩。
二、施工方法本工程拟采用183×91.5×19mm胶合板，横竖楞采用50×100楞木，ф48钢管连杆（横档杆并通长连接）及斜顶撑加水平拉杆，限位螺栓组成。
模板安装时应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，严禁利用拉杆、对撑攀登上下，墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度，并撑牢，以防倒塌，安装过程中要随时拆换支撑增加支撑，以保持墙模板处于稳定状态。
（一）、柱模板施工要点1、柱模板全部采用定型胶合板模板四周组拼，在模板外面采用5×10cm方木做立档，间距250，柱箍用ф48×3.5钢管十字扣件锁紧，逐段拼接，第一段安装时，校正好对角线，要求模板竖直，位置正确，接缝严密，并用柱箍固定，然后第一段模板为基准。
用同样方法，组拼第二段模板，直到柱全高。
在梁口处加钉封口顶木，在安装一定高度时，要进行加斜支撑或剪力撑，斜撑下端钉牢，形成整体，保持稳定。
2、柱模板安装时应注意以下事项：A、在浇筑楼板砼时应在柱位四周预埋40mm×40mm×30mm小木块做为柱模底部压骨固定。
B、支设的柱模，其标高、方位要准确，柱身不扭曲，支设应牢固，均采用四面支撑。
C、每根柱模底部应设清扫口，作为浇筑砼之前清理模内杂物。
柱模板上口标高应安至梁底模板下，在柱砼达到拆模强度时，可比梁模板先拆卸，在安装时应做好插筋孔，及预埋好其它设计要求的预埋件，并要求方位准确。
（二）、梁、楼板模板施工要点梁、板支撑均采用ф48×3.5mm钢管作支承系统，顶撑和支承按最大跨度及最大梁截面设计验算，其中，立杆钢管支撑纵横水平间距为1.0m。
楼板均用九夹胶合做面板，板底3.5cm厚松木板，侧板用胶合板，梁高大于700mm设M14对拉螺栓，间距450mm。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
防撞墙模板计算
防撞墙模板计算一、尺寸规格本标段防撞墙模板为组合钢模板，面板采用δ=5mm钢板；横肋为［8槽钢，最大间距为（计算按27cm）。
竖肋为δ=12×80扁钢。
模板四角采用4个φ16mm 拉杆对拉。
具体详见模板设计图。
Q235钢板：强度设计值[σ]=205Mpa；弹性模量52.0610E Mpa=⨯二、边防撞墙模板计算1、计算荷载振捣砼所产生的荷载P1=2KN/m2，作用范围在有效压力高度之内。
倾倒砼所产生的水平动力荷载P2=2KN/m2，施工采用导管倾倒浇注。
根据《公路桥涵施工技术规范》按下列二式计算，取其中最小值：P=γt0β1β2V1/2=×25×200/（25+15）×××2=（kPa）P=γH=25×=（kPa）取P =（kPa）根据《公路桥涵施工技术规范》进行荷载组合：P max =P1+P2+P3=2+2+= ，PMIN=P1+P2=2+2=4 kPa其中：γ—砼容重，取γ=25kN/m3t 0—砼初凝时间，取t=200/（T+15），T取值25℃。
β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=，掺具有缓凝作用外加剂取β1=，这里取。
β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm，取，5cm～9cm时取，11cm～15cm时取，这里取。
V—砼灌注速度（m/h），这里取h。
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度。
说明：按1m/h 的浇注速度，施工至防撞墙高度，模板侧压力从0线性递增至。
混凝土侧压力分布模型如下图2、面板计算：5mm 钢板参数：3243310416.7, 4.210126bh bh I mm W mm ====⨯横肋间距为270mm ，面板属于受压构件，按三跨连续梁计算。
强度计算：2530.10.135.60.270.270.262.61061.8[]2054.210M ql KN mM Mpa Mpa W σσ==⨯⨯⨯=⋅⨯===<=⨯挠度计算：44540.6770.67735.62700.590.67100100 2.110 1.0410400ql L f mm mm EI ⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 支座反力：max 1.1 1.135.60.2710.6R ql kN ==⨯⨯=3、横肋计算：横肋直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下简支梁计算：8号槽钢计算：544310.1310, 2.5310I mm W mm =⨯=⨯221110.6 1.5388M ql kN m ==⨯⨯=⋅ 64310117.8[]2052.5310Mpa Mpa σσ⨯==<=⨯ 44max 555ql 510.61500f = 3.28 3.75384384 2.11010.1310400L mm mm EI ⨯⨯==<=⨯⨯⨯⨯挠度：4、模板对拉螺栓计算：由模板混凝土侧压力分布模型可知，模板下部的对拉螺杆受力最大，以此处拉杆作验算。
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设 计 计 算本计算书主要内容：荷载计算、水平桁架杆件强度及稳定性验算、焊缝验算、竖向框架稳定性验算、杆件强度及稳定性验算、附着支承结构构件强度及稳定性验算、防坠器吊杆强度验算。
本计算书根据建设部[2000]230号《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》及《钢结构设计规范》（GBJ17）公式计算。
一、荷载计算：以一个单元架体为计算对象，分别按使用工况、升降工况及坠落工况计算荷载，单元跨度7.2m ，高14.7m ，立杆横距0.8m ，立杆纵距1.6m ，静恒载G=42KN 。
(包括钢管、扣件、竹笆、围网及固定在架体的设施)。
施工荷载：使用工况Q 使k = 2KN / ㎡×7.2m ×0.8m ×3步 = 35KN （规定第九条）升降工况、坠落工况Q 升K = 0.5KN / ㎡×7.2m ×0.8m ×3步= 8.64KN （规定第九条） 荷载效应组合S=K ογ（G γS GK ＋Q γS QK ）使用工况K=1.3升降工况、坠落工况K=2ογ 重要系数取0.9G γ 取1.2Q γ 取1.4S 使=1.3×0.9×（1.2×42＋1.4×35）= 116.3KN S 升=S 坠=2×0.9×（1.2×42＋1.4×8.64）= 112.493KN 二、 水平桁架杆件验算： （荷载按S 使）1、桁架杆件的内力桁架为内外二档共8个节点、节点荷载F =8使S =83.116=14.5KN 计算简图如下：A A'BB'FF RA=2FRB=2F根据节点平衡原理计算杆件内力如下表：（计算过程省略）2、杆件强度验算：组成桁架杆件的材料为Φ48×3.5钢管，力学性能如下： 截面积A=4.89㎝2=489㎜2惯性矩I=12.19㎝4=121900㎜4抵抗矩W=5.08㎝3=5080㎜3迥转半径i=1.58㎝=15.8㎜抗拉、压、弯曲强度设计值205N / ㎜2抗剪强度设计值125N / ㎜2杆2受拉力最大为2F ，简图如下：A—A截面积489㎜2B—B截面积（36－18）×10×2=360㎜2B—B截面验算：2σ =AF2=360105.1423⨯⨯=80.56N / ㎜2< 180N / ㎜2B—B截面为铸钢件牌号ZG230—450，强度设计值180N / ㎜23、杆2钢管与接头焊缝验算：焊缝高度3.5㎜，长度πD=3.14×48=150㎜验算：1505.37.02⨯⨯F=78.9N / ㎜2＜160N / ㎜2强度满足要求。
杆件AA/和BB/受压力最大，压力=2F。
杆件长l=1800㎜长细比λ=8.151800=114 根据λ查得稳定系数Ψ=0.47(查钢结构设计规范P211页)验算：AAσ=AFψ2=48947.0105.1423⨯⨯⨯=126N / ㎜2＜205N / ㎜2强度满足要求。
4、节点验算：从杆件内力表可知节点C中与杆2的连接点受力最大为2F，节点绞链螺栓M16，有效截面积A=157㎜2，受剪、剪切面2个，强度设计值130N/㎜2。
受力简图如下：节点螺栓验算：τ=AF22=1572105.1423⨯⨯⨯=92.356N / ㎜2＜130N / ㎜2强度满足要求。
连接板强度验算：板孔处受挤压。
挤压面积：16㎜×10㎜=160㎜2a.穿墙螺栓M30 2根b.斜拉钢筋M27 2根c.绞链螺栓M30 2根N12验算：AF 2=160105.1423⨯⨯=181.25N/㎜2＜205N/㎜2，强度满足要求。
三、承重架结构验算：（荷载S 使）结构受力图如下：由图可解得N 2= S 使×=29001800116.3×=2900180072.2KN N 1=222N S +=222.723.116+=136.9KN1、斜拉钢筋验算：设2根斜拉钢筋,每根有效截面积A=4.594㎝2，受拉力=136.9KN ，强度设计值取17KN /cm 2。
验算：A N 21=4.4592109.1363⨯⨯=149N/㎜2＜170N / ㎜2强度满足要求。
2、斜拉钢筋与板焊缝强度验算： 如下图：焊缝长度（100－10），焊脚高度6㎜，焊缝4条验算：290467.0109.1363⨯⨯⨯⨯⨯ =45.27N / ㎜2＜160N / ㎜2 强度满足要求。
3、调节中节结构强度验算：如下图：结构如上图：危险截面为Ⅰ—Ⅰ,其截面积计算.3×Φ20园钢截面积=4314.3202⨯⨯=942㎜2＞斜拉钢筋截面积459.4㎜2不必验算。
4、调节中节焊缝验算：焊缝高度5㎜，长度45㎜，焊缝6条，验算223/160/43.72245657.0109.136mmNmmN<=⨯⨯⨯⨯⨯强度符合要求5、穿墙螺栓强度验算：由受力图可知穿墙螺栓受剪力和拉力组合作用，按下式验算：(钢结构设计规程计算公式)。
22)()(tvTbTvNNNN+≤1式中：NV=S使NT=N2N TV为抗拉设计承载力=抗拉强度设计值×截面积(M30)M30螺栓有效截面积=561㎜2=170 N / ㎜2×561㎜2=95370NN bT为抗剪设计承载力=抗剪强度设计值×截面积(M30)=130N / ㎜2×561㎜2=72930N。
对于单根螺栓代入公式：22)37.9522.72()93.7223.116(⨯+⨯=0.88＜1 强度满足要求。
6、绞链螺栓强度验算：绞链螺栓M30N12a.穿墙螺栓M30 2根b.斜拉钢筋M27 2根c.绞链螺栓M30 2根d.绞链螺栓M30 2根绞链螺栓M30N1螺栓M30×2根，受剪，每个螺栓剪切面2个,有效截面积561㎜2。
受力简图如下：验算：56122109.1362231⨯⨯⨯=⨯A N =61N/ ㎜2＜130N /㎝ 2强度满足要求。
四、提升梁结构强度验算：提升梁在升降工况时使用，荷载按S 升=112.5KN因提升梁结构之斜拉钢筋、穿墙螺栓与承重架结构一样，而荷载小于承重架结构，所以不需再验算，只需验算绞链螺栓和挑梁，计算受力图如下：N 2=112.5KN ×29001800=69.82KN N 1=2282.695.112+=132.4KN 1、绞链螺栓强度验算：绞链螺栓1根M30，有效截面积A=561㎜2，受剪，剪力N 1=132.4KN,剪切面2个,强度设计值13KN/㎝2。
如下图：a.穿墙螺栓M30 2根b.斜拉钢筋M27 2根d.绞链螺栓M30 2根验算：AN21=5612104.1323⨯⨯=118N / ㎜2＜130N / ㎜2强度满足要求。
2、提升梁强度验算：提升梁用16号工字钢制成，截面积A=2610㎜2迥转半径i=18.9㎜，计算细长比λ=ilu⨯长度系数u取2，则λ=9.1818002⨯=190根据λ查稳定系数ψ=0.204验算：ψAN2=2610204.01082.693⨯⨯=131.1N / ㎜2＜205N / ㎜2强度满足要求。
3、提升梁耳板与工字梁焊缝强度验算：耳板双面打坡口55o，纯边宽2㎜，焊缝厚度he =14㎜，长度=180㎜验算：lheN⨯1=18014104.1323⨯⨯=52.5N / ㎜2＜160N / ㎜2强度满足要求。
4、吊环用Φ25园钢制成，截面积A=490㎜2，大于斜拉钢筋截面积，同时S升小于承重架的N1=124.78KN不必验算。
五、防坠支承结构强度验算：荷载= S坠=112.493KN计算简图如下：N 2=944.6529001700493.112=⨯KN1、防坠制动杆验算：制动杆用Φ28园钢制成，受拉、拉力=112.493KN. 截面积A=615.44㎜2验算：44.61510493.1123⨯ =182N / ㎜2 ＜ 205N / ㎜2强度满足要求。
2、防坠挑梁强度验算：防坠挑梁系14号槽钢制成，受压力截面积A=2131㎜2迥转半径i =16.9㎜ 计算细长比 λ=ilu ⨯ 长度系数u 取2 λ=18.2019.1617002=⨯ 根据λ查稳定系数ψ=0.178验算：=AN ψ282.1732131178.010944.653=⨯⨯N / ㎜2 ＜ 215N / ㎜2 强度满足要求。
六、竖向框架验算：竖向框架是由每节1.85m 的片架组成高11.1m 的空间钢架，其 组成杆件均为Φ48×3.5钢管，结构简图、计算简图如下：荷载：垂直按S 使=116.3KN水平荷载：风荷载、按基本风压W 0=0.4KN / ㎡ （常州地区基本风压）风荷载标准值W K 按下式计算：W K =U S U Z W 0 按基本风压时K=0.7 六级风压时K=1 150m 高处U Z =2.03 （查表7.2.1）U S =1.3φφ=脚手架迎风面积脚手架挡风面积≈ 0.6U S = 1.3×0.6 = 0.78W K = 0.7×2.03×0.78×0.4=0.44335N / m 2 0.44335N / ㎡ × 1.4 = 0.62N / m 2 r Q = 1.4风荷载沿框架高度平均值q = 7.2m×0.62N / m 2=4.47N / m 算简图如下：q=4.47KN/M 弯矩M 1=285.12⨯q =648.7285.147.42=⨯KNm M 2=0.28×qL 12=0.281×4.47×1.852=4.298KNm M 3=0.219×qL 2=0.219×4.47×1.852=3.349KNm M 5=M 1 M 4=M 2 框架截面力学特性： 惯性矩I= 4[I 0+ A 0（2β）2] (建筑施工手册P18页) =4[12.19+4.89×402]=31344.76㎝2乘以0.75拆减系数31344.76×0.75=23508.57㎝4抵抗矩W=yI(y=42.4㎝轴线到外缘的距离) =4.4257.23508=554.4㎝3迥转半径I=89.4457.23508⨯=34.66㎝框架长细比λ=i L =66.341110=32 换算细长比0λ=1240A A+λ (建筑施工手册P182页) =12244032A A⨯⨯+=33.2 根据0λ查稳定性系数ψ=0.928计算欧拉临介力N E =22λπEA（施工手册P145页） =25232)89.44(1006.214.3⨯⨯⨯⨯=3879.7 KN底部整体稳定性验算：AN ψ+)1(EN NW M ψ- ≤ f （施工手册P100页）其中N=S 使=116.3 M=M 1=7.648 KN ㎝代入式中：)3879.7116.30.928(1554.4107.64819.560.928116.32⨯-⨯⨯+⨯= 6.407 N / ㎝2+1.417N / ㎝2= 7.824N / ㎝2＜ 205N / ㎜2强度满足要求 。